氧压浸出连锁图
四种浸出方法难处理金矿不难
选矿设备对难处理金矿的加压氧化法分离技术，加压氧化法是在高温、有氧条件下加压浸出，将硫化物氧化为硫酸而使金解离，以便下一步氰化浸出。
依使用截止不同，可细分为四种方法;1、酸性加压浸出法。
通常在温度180～210°和总压力1000～3200Kpa、氧化分压350～700Kpa条件下操作，设备使用由耐酸砖作衬里或衬铅的多室高压釜。
其特点是适用各种类型矿石和精矿，金回收率高，不向空气排放SO2或As，但投资大且成本高。
美国、加拿大已有工业化生产企业，其它如巴西、希腊、澳大利亚等国也准备应用此技术。
我国广州有色金属研究院也进行过这方面的实验研究。
2、硝酸氧化加压浸出。
在硝酸介质中通氧气或用硝酸盐作催化剂，空气氧化，条件不太苛刻。
此法优点是砷处于非常稳定状态，可从尾矿中排出，投资和成本也比酸性加压法低。
该方法可细分为自动催化低压氧化法和Redox法(包括高温180~210℃与低温85~95℃两种)。
我国吉林省冶金研究所对甘肃曲高砷金矿石，红星院化工冶金所对黑龙江团结构微细浸染型金精矿进行过小型室内试验，但因多种原因二未能工业生产。
振动筛生产厂家生产的系列砂石生产线，石料生产线，制砂生产线等制砂设备，价格合理、性能可靠，是人工制砂首选设备。
3、碱性加压氧化法。
一般在温度100～200℃，PH值7～8和较高压力(总压力大于3000Kpa)条件下操作，产出主要由Fe3O3组成的残渣，硫和砷则以盐类型式完全溶解。
其特点是氧化温度低和高压釜腐蚀轻。
缺点为试剂费用高及砷渣处理。
该法前苏联曾进行过研究，我国对吉林浑江金矿的含碳金精矿进行过研究，均未获突破;而美国已有工业生产应用实例。
4、加压氧化浸出法。
美国矿物局开发出氯化物，氧气在95～120℃、200～300Kpa条件下浸出难处理金矿的新方法，在高压釜同时实现硫化物氧化和金的溶解。
由于同时实现金和银的浸出，既省成本又保证环境安全，其缺点是设备的腐蚀严重和高压釜衬里的钛材料在纯氧环境中会自然。
浅析锌冶炼湿法氧压浸出技术
消耗 ；其三 ，采取有效措施 ，降低辅助能耗 （ 一般为 电解槽能耗的 ７ 。尤其在电气节能方面 ， ％） 要采用节 能 型的直降式整流变压 器 ，减少 电能变换 的中间环
节 ，以达 到节 能 的 目的 。在 用水 节 能方 面 要 提 高循 环
［］ 国欣． １姚 １ 面向 ２ 世纪 的世界炼油工业［ ． １ Ｊ 石油化工技术经济 ， ］
通过 对 国外 湿法 炼锌 新 技术 的考察 了解 ，根 据青 海所 处 的地 理位 置 和西 部矿 业 锌精 矿 的特 点 ，结 合 企 业现 有 常规 湿法 炼 锌流 程 ，采 用锌 精 矿直 接 氧压 浸 出
镍一铜冰铜处理方面的成功实践 ，其应用范 围逐渐扩
大 ，上世 纪 ７ 代 开 始 研 究将 该 工 艺 用 于 处 理 锌 精 ０年 矿 和 铜精 矿 ，以解 决 精 矿 焙烧 产 生 的烟 气 污染 问题 ，
参考文献 ：
１０ Ｗｈ ４ｋ ；其二 ，积极开展铝加 工工 艺节能活动 。铝
电解 电能消 耗 主要 由平 均 电压 与 电流 效 率决 定 ，因此
要 尽量降低平均 电压 、提高 电流效率 、减小 导体 电 阻 、减少 阳极 效 应 、减 小 阳极 和 阴极 的过 电压 ，实 现
电解 槽平 稳 高效 运行 ，以 降低 铝加 工 单位 产 品 的 电能
１ 概 述
我国是产锌大 国，也是锌消费大国，在世界锌市
场上 有 一定 的竞 争 优 势 ， 目前 国 内锌 生 产 面 临 的问 题
是 ：中 小 企 业 多 、产 大 于 销 、采 选 能 力 小 于 冶 炼 能 力 、初 级产 品 比重大 、再生 回收 比重小 以及企 业装 备
水平低 、能耗大 、整体经济效益差 ，产业结构调整势
浸出习题
浸出习题1、与火法冶金相比，湿法冶金的优缺点是什么？优点：1. 适合于处理低品位矿；2. 适合于处理复杂矿及综合利用；3. 能有效地分离相似元素和杂质；4. 投资较小，能耗较低；5. 空气污染小，劳动条件较好。
缺点：1 . 主设备及辅助设备较多，占地多；2. 冶金过程的程度较慢；3. 废水、废渣量较大。
2、试简述选择浸出剂的主要原则。
1．热力学上的可能性，即浸出反应的0T G ∆<； 2．浸出剂与物料的反应速度较快；3．有较好的选择性，即易将一种组分浸出，而难将其它组分浸出；4．对设备的腐蚀性尽量小，或可用较便宜的耐腐蚀材料；5．价廉易得，无毒、安全。
3、有如下浸出过程：CaWO 4(S) + Na 2CO 3(1) = Na 2WO 4(1) + CaCO 3(S)试说明用实验——图解测定浸出过程平衡浓度商K C 和平衡常数K 的方法（需作图）。
（1）测定K C 方法：根据反应得：2423[Na WO ][Na CO ]C K =在一定温度下当反应达到一定时间后浓度不变时，此商值称平衡浓度商（K C ），因此，只要将浸出时间对浓度商值作图，当商值不变时则为K C ，如下图所示：图中1线为按正向反应配料测得结果，即随时间增加，商值增加，当达到一定的时间后商值不变，此为K C ；图中2线为按逆向反应配料测得结果。
如果按正、反测得的K C 吻合，则所测得结果精确。
（2）K 值测定：因当溶液中离子强度接近零时，则K C ≈ K ，故K C ，将K C，即得K值。
如图所示。
时间Kc2423[Na WO ][Na CO ]C K =4、简述浸出过程的强化措施。
1．矿物原料的活化。
其中可分为：（1）机械活化，使矿物晶体内部产生各种缺陷，使之处于不稳定的高能位状态；增加矿物的活性；（2）超声波活化，一方面引起矿物内部的缺陷，使活性增加，活化能降低，另一方面加速传质过程，甚至使固体产物脱落；（3）热活化，在晶格中产生热应力和缺陷，降低活化能，甚至在颗粒中产生裂纹，加速传质过程。
铜钴渣氧压酸浸提取铜钴试验研究
矿 冶MINING * METALLURGY第30卷第2期2021年4月Vol. 30 , No. 2April 2021doi ： 10. 3969/j. issn. 1005/854. 2021. 02. 016铜钻渣氧压酸浸提取铜钻试验研究杨永强 孙留根杨玮娇张正阳（矿冶科技集团有限公司，北京100160）摘 要：硫化铜钻精矿经硫酸化焙烧一酸浸后得到的浸出渣仍含有较多的铜和钻，需进一步回收$采用加压浸出技术浸出该浸出渣提取残余的铜和钻。
研究了浸出液固比、初始硫酸浓度、浸出温度等工艺参数对铜钻渣浸出的影响$结果表明，在铜钻 渣150 g 、液固比6 : 1+初始硫酸浓度100 g/L 、常温调浆时间0.5 h 、加压浸出温度180 m 、加压浸出时间3 h 、氧气分压0. 1MPa 的最佳浸出条件下，铜和钻的浸出率可分别达到96.5%和98.1%，铁浸出率约8.3% ,大部分的铁抑制在渣中，加压浸出效果好$关键词：铜钻渣&焙烧酸浸渣&铜钻&加压酸浸&氧气中图分类号：TF802. 2& TF803. 2文献标志码：A文章编号：1005-7854（2021）02-0102-04Experimental study on extracting copper and cobalt from copper cobalt residue by oxygen pressure acid leachingYANG Yong-qiang SUN Liu-gen YANG Wei-jiao ZHANG Zheng-yang(BGRIMM TechnologyGroup ,Beijing100160,China 0Abstract : The leaching residue obtained from the copper cobatt sulfide concentrate after sulfurationroasting and acid leaching still contains a certain amount of copper and cobalt , which needs furtherrecovery.Thepressureleachingtechnology was used to extract the residual copper and cobalt from the leachingresidue.Thee f ectsofleachingliquid-solidratio ,initialsulfuricacidconcentrationandleachingtemperature on the leaching of copper and cobalt were studied. The results show that under the optimalconditionsof150gcoppercobaltresidue ,liquid-solidratioof6j1,initialsulfuricacidconcentrationof 100 g/L , pulping time of 0. 5 h at room temperature , pressure leaching temperature of 180 °C , pressureleachingtimeof3handoxygenpartialpressureof0.1 MPa !theleachingrateofcopperandcobaltcan reach 96.5% and 98. 1 % , respectively , and the leaching rate of iron is about 8.3%. Most of iron is restra8ned8nres8due !andthepressureleach8nge f ect8sgood.Key words :copper cobatt residue ； roasting acid leaching residue ； copper and cobalt ； pressure acidleaching &O 2焙烧一酸浸工艺是处理硫化铜精矿的主要技术 之一，尤其是在工业基础薄弱、电力资源不足、工人技术水平较低、加压浸出技术及火法炼铜技术难 以在当地推广应用的非洲刚果（金）地区。
辉钼矿氧压水浸氧化规律及其动力学研究
时间下,随搅拌速度增大,钼转化率提高。这是因
为搅拌速度较小 时,增 大 搅 拌 速 度 有 利 于 产 物 扩
散,使反应速度加快。随反应时间延长,反应逐渐
趋 于 平 衡,此 时 继 续 增 大 搅 拌 速 度 有 越 来 越 多
结晶析出,并转变为 MoO3 进入渣相。但
MoO24
考虑 到 搅 拌 速 度 过 大 时,能 耗 加 大,生 产 成 本 增
[
16]
收稿日期:
2023
08
20
磨筛 分 ,得 到 -150~ +75μm、-75~ +47μm、
-47μm3 个 粒 级 的 样 品,主 要 化 学 成 分 分 析 结
果见表1,
XRD 图谱如图1 所示。可以看出,主要
元 素 为 Mo、S,质 量 分 数 分 别 为 56
.75% 、
38
.25% ,此外还含有少量 S
明显,即氧分压是 影 响 辉 钼 矿 氧 化 浸 出 速 率 的 重
要因素之一。在温度 170 ℃ 、矿 石 粒 级 -47μm、
/mi
搅拌速度 600r
n 条 件 下,氧 分 压 对 钼 浸 出 率
及转化率的影响试验结果如图 3 所示。
图 3 氧分压对钼浸出率(
a)及转化率(
b)的影响
由 图 3 看 出:反 应 初 期,氧 分 压 越 高,钼 浸 出
1)
(
5)
矿石粒级是影 响 氧 化 浸 出 率 的 重 要 因 素,矿
石粒级越小,其比表面积越大,与溶液中的溶解氧
接触概率越大,越 有 利 于 矿 石 中 的 钼 快 速 浸 出 及
转化。在温度 170 ℃ 、氧分压 0
氧压酸浸闪锌矿提高磨矿效率试验
助磨 剂 能 够 强化 粉 磨 ， 虽 然 国 内外 已投 入 了大 量 的研 究工作 ， 但 目前 在 国 内 只有水 泥产 业 广 泛 的 应用 了助磨剂 ， 在 黑色 金属 和有 色金属 的磨 矿 当中 ， 助 磨剂 技术 还不 够 成 熟 。试 验 中用 木 质 素 、 羧 甲基 纤 维 素钠 、 糊 精作 为分 散剂 ， 旨在 调节 矿浆 的流 变学
试验用磨机为 Ｂ Ｊ Ｍ － ２ 型棒式搅拌磨矿机、 Ｈ Ｈ － ２
型数 显恒 温 水浴锅 、 微 型 电动隔 膜泵 、 Ｄ Ｖ － ９ ７数字 式 黏 度计 、 温度 计等 ， 药剂 主要 有 木 质 素 、 羧 甲基 纤 维
素钠、 糊精等。
张仁丙 （ １ ９ ８ ６ 一） ， 男， 硕士研究生 ， ４ ３ ０ ０ ８ １湖北省武汉 市青 山区
经 验公式 Ｄ＝ｉ ｄ ｎ （ 式 中， Ｄ为球径 ； ｉ 为球 径 系数 ； ｄ
Байду номын сангаас
由表 ２可知 ， ５ ｍｍ 刚玉球 的磨 矿效 果要好 于 现 场 所使 用 的锆 球 的 效果 ， 即可用 ５ ｍｍ 刚 玉球 替 换 现 场在 使用 锆球 ， 且 刚玉球 的价 格不 到锆 球 的１ ／ １ ０ ， 可 有效 降低 生产 成本 ， 提 高经济 效益 。
的指标 与设 计指 标存 在较 大差 异 ， 要 提高浸 出率 ， 就 必须提 高 磨矿效 率 。为 此 ， 丹 霞冶 炼 厂 通 过 一 系列 正交试 验 找 到 了最 佳 磨 矿 介 质 尺 寸 和 最 佳 磨 矿 工
性质和矿粒的可流动性 以降低矿浆黏度 ， 促进矿粒 分散 ， 提高后续磨矿效率 引。添加 ３ 种不 同用量的
【精编】第5章-浸出液的净化概要幻灯片
1 pHFe(OH)3 1.533lgaFe3
Z n(O H )2==Z n2++2O H K SP [Zn(O H )2]4.51017
1 pHZn(OH)2 5.832lgaZn2
从上述计算可以看出，当提高溶液的pH值时，首先水解 的是Fe3+，然后是Zn2+，最后是Fe2+。并且Fe3+与Zn2+水 解pH条件相差较大。只要将溶液中的Fe2+全部氧化为Fe3+， 就可以将铁用水解法除去，而锌则留在溶液中。
p H F e ( O H ) 2 1 2 l g K s p l g K w 1 2 l g a F e 2 p H 0 1 2 l g a F e 2
a 当 Fe2 时 1,
pHFe(OH)2 6.65
因此，
1 pHFe(OH)2 6.652lgaFe2
Fe(O H )3==Fe3++3O H -
然后在用空气缓慢将Fe2+氧化成Fe3+，从而得到Fe2O3 沉淀：
2Fe3+ +3H2O==Fe2O3↓+6H+
4．黄钾铁矾法 矾是两种或两种以上金属的硫酸盐组成的复
盐，通常三价金属离子Al3+、Fe3+、Cr3+、V3+ 最易生成矾。一价阳离子K+，Na+、 NH4+,H3O+也能形成矾。黄钾铁矾是一种由 Fe3+组成的复盐，属于复杂的碱式盐沉淀，具有 结晶好，容易过滤的优点，是近代湿法冶金过程 除铁的一个有前途的方法。
(1) (2) (3) (4) (5)
刚果（金）铜钴矿选冶工艺及联合处理方案研究
7冶金冶炼M etallurgical smelting刚果（金）铜钴矿选冶工艺及联合处理方案研究赵 凯，施 帅，邹晨杰，王 皓（金川集团股份有限公司，甘肃 金昌 ７３７１００）摘 要：选矿方面，目前浮选仍是铜钴矿最主要的选矿方法，选别流程一般分为优先浮和混合浮选。
对混合矿通常采用先硫后氧或磁浮联合工艺，对硫化矿则采用黄药类捕收剂选别处理即可。
冶金方面，随着萃取工艺的发展和高效萃取剂的研发应用，依靠萃取技术在提纯铜钴酸浸液的优势越来越显著；火法焙烧工艺方面，随着焙烧烟气处理技术的发展应用以及低浓度ＳＯ２制酸技术趋于成熟，不仅可以解决焙烧过程中烟气污染问题，还能实现原料中硫资源的高效回收利用。
选冶结合、火法湿法联合的处理方案，可以充分发挥各自优势，尽可能高效经济回收多种有价金属，为综合利用刚果（金）及周边区域铜钴矿资源打下坚实的基础。
关键词：铜钴矿；选矿；火法熔炼；湿法冶炼中图分类号：ＴＤ９５２ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００２－５０６５（２０２３）１７－０００７－３Research on the beneficiation and smelting process and joint treatment plan of copper andcobalt ore in Congo (Kinshasa)ZHAO Kai, SHI Shuai, ZOU Chen-jie, WANG Hao（Ｊｉｎｃｈｕａｎ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏ． Ｌｔｄ，Ｊｉｎｃｈａｎｇ ７３７１００，Ｃｈｉｎａ）Abstract: Ｉｎ ｔｅｒｍｓ ｏｆ ｂｅｎｅｆｉｃｉａｔｉｏｎ， ｆｌｏｔａｔｉｏｎ ｉｓ ｓｔｉｌｌ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｂｅｎｅｆｉｃｉａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ ｃｏｐｐｅｒ ｃｏｂａｌｔ ｏｒｅ， ａｎｄ ｔｈｅ ｂｅｎｅｆｉｃｉａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｉｓ ｇｅｎｅｒａｌｌｙ ｄｉｖｉｄｅｄ ｉｎｔｏ ｐｒｉｏｒｉｔｙ ｆｌｏｔａｔｉｏｎ ａｎｄ ｍｉｘｅｄ ｆｌｏｔａｔｉｏｎ． Ｆｏｒ ｍｉｘｅｄ ｏｒｅ， ａ ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｓｕｌｆｕｒ ｆｏｌｌｏｗｅｄ ｂｙ ｏｘｙｇｅｎ ｏｒ ｍａｇｎｅｔｉｃ ｌｅｖｉｔａｔｉｏｎ ｉｓ ｕｓｕａｌｌｙ ｕｓｅｄ， ｗｈｉｌｅ ｆｏｒ ｓｕｌｆｉｄｅ ｏｒｅ， ａ ｘａｎｔｈａｔｅ ｔｙｐｅ ｃｏｌｌｅｃｔｏｒ ｃａｎ ｂｅ ｕｓｅｄ ｆｏｒ ｓｏｒｔｉｎｇ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ． Ｉｎ ｔｅｒｍｓ ｏｆ ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ， ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｏｆ ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ ａｎｄ ｔｈｅ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ａｎｄ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｅｘｔｒａｃｔａｎｔｓ， ｔｈｅ ａｄｖａｎｔａｇｅ ｏｆ ｒｅｌｙｉｎｇ ｏｎ ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｉｎ ｐｕｒｉｆｙｉｎｇ ｃｏｐｐｅｒ ｃｏｂａｌｔ ａｃｉｄ ｌｅａｃｈｉｎｇ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｉｓ ｂｅｃｏｍｉｎｇ ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｌｙ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ； Ｉｎ ｔｅｒｍｓ ｏｆ ｆｉｒｅ ｒｏａｓｔｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ， ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ａｎｄ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｒｏａｓｔｉｎｇ ｆｌｕｅ ｇａｓ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ａｎｄ ｔｈｅ ｍａｔｕｒｉｔｙ ｏｆ ｌｏｗ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ＳＯ２ ａｃｉｄ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ｉｔ ｃａｎ ｎｏｔ ｏｎｌｙ ｓｏｌｖｅ ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍ ｏｆ ｆｌｕｅ ｇａｓ ｐｏｌｌｕｔｉｏｎ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｒｏａｓｔｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ， ｂｕｔ ａｌｓｏ ａｃｈｉｅｖｅ ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ａｎｄ ｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｌｆｕｒ ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ｉｎ ｒａｗ ｍａｔｅｒｉａｌｓ． Ｔｈｅ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｐｌａｎ ｃｏｍｂｉｎｉｎｇ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ， ａｓ ｗｅｌｌ ａｓ ｔｈｅ ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｆｉｒｅ ａｎｄ ｗｅｔ ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ， ｃａｎ ｆｕｌｌｙ ｌｅｖｅｒａｇｅ ｔｈｅｉｒ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅ ａｄｖａｎｔａｇｅｓ ａｎｄ ｅｆｆｉｃｉｅｎｔｌｙ ａｎｄ ｅｃｏｎｏｍｉｃａｌｌｙ ｒｅｃｏｖｅｒ ｖａｒｉｏｕｓ ｖａｌｕａｂｌｅ ｍｅｔａｌｓ， ｌａｙｉｎｇ ａ ｓｏｌｉｄ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｔｈｅ ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ ｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏｐｐｅｒ ａｎｄ ｃｏｂａｌｔ ｏｒｅ ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ｉｎ ｔｈｅ Ｄｅｍｏｃｒａｔｉｃ Ｒｅｐｕｂｌｉｃ ｏｆ Ｃｏｎｇｏ ａｎｄ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ａｒｅａｓ．Keywords: ｃｏｐｐｅｒ ｃｏｂａｌｔ ｏｒｅ； Ｍｉｎｅｒａｌ ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ； Ｆｉｒｅ ｍｅｌｔｉｎｇ； Ｈｙｄｒｏｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ收稿日期：２０２３－０６作者简介：赵凯，男，生于１９９０年，汉族，甘肃张掖人，本科，选矿中级工程师，研究方向：镍铜钴等有色金属选矿及火法、湿法冶金。
硫—石灰溶液中氧压浸出金精矿
此 ， 了进行 化 学 试剂 浸 金研 究 外 ， 用廉 价 除 利
的元 素硫 反 应 生成 含 硫 化合 物 的方 法进 行 浸 金 的研 究 ， 为一 个令 人 关 注 的领域 ， 中包 成 其 括利 用 元 素硫 在碱 性 溶 液 中 的岐化 反应 生 成 硫 代 硫 酸盐 和 多硫 化 物 的方 法 ， 利 用 石 或 灰和 元 素 硫 熔 融 反 应 生 成 石 硫 合 剂 （ Ｓ Ｓ Ｌ Ｓ
计 ， 现 元 素硫 与 氢氧 根 的 摩 尔 比 及 氧 耗 量是 影 响 金 浸 出 的 最 重要 因 素 。 单 变 量 试 验 表 发
明 ， 宜 的 Ｓ ＯＨ 摩 尔 比 为 １ ０ １ ２， 优 氧 耗 量 为 ０ ３ ～ ０ ５ ／ Ｓ ， 出过 程 中 适 。 ．～ ． 最 ．８ ． ５ ＮＬ ｇ ０ 浸 终 ｐ 应 为 ３ ５ ６ ０ 最优 条 件 下金 的 一 段 浸 出率 为 ８ ～ ８ ， 段 浸 出 可 达 ９ 。 Ｈ ．～ ．。 ２ ５ 二 ｌ 关 键 词 ： 素 硫 一石 灰 系 ； 压 浸金 ； 氰 元 氧 非
定 的 硫 酸 根 ， 环 境 不 会 产 生 污 染 。 这 一 方 对
究 ， 示其 在 弱 碱 性 和 接 近 中性 溶 液 中 及 弱 显 氧化 剂作 用 下 浸 出金 的 优 异 性 能 ， 在 黄 金
法 首 先应 用 于含 元 素硫 难 浸 金矿 酸浸 渣 的 加 碱 氧 压浸 金 ， 究 了石 灰 加入 量 、 出 时间 和 研 浸 浸 出 温度 对 浸 金 的 影 响 规 律 ， 现 了最 佳 石 发
中 图分 类 号 ： Ｆ ３ ／ｒ ０ ． １ 文 献 标 识 码 ： 文 章 编 号 ： ０ ５ ２ １ （ ０ ２ ０ — ０ ８０ ８ １ Ｆ８ ３ ２ Ｆ Ａ １ ０ ５ ８ ２ ０ ） ３０ ３ — ６
旋流器用于氧压酸浸闪锌矿磨矿前预先分级的试验研究
Ｐｅ ｆ ｒ ａ ｃ ｆ Ｈｙ ｒ ｃ ｃ ｏ ｅ Ｕｓ ｄ ｆ ｒ Ｐｒ ｌ ｉ ａ ｙ Ｃｌ ｓ ｉ ｃ ｔｏ ｅ ｏ ｅ ｒ ｏ ｍ ｎ ｅ ｏ ｄ ｏ ｙ ｌ ｎ ｅ ｏ ｅｉ ｎ ｒ ａ ｓｆ ａ ｉ ｎ ｂ ｆ ｒ ｍ ｉ
Ｇｒｎ ｉ ｇ ｏ ｉ ｌａ ｈ ｄ Ｓ ｈ ｌｒｔ ｎ ｅ ｙ ｅ ｅ ｓ ｅ ｉ ｄ ｎ ｆＡｃｄ－ｅ ｃ ｅ ｐ ａ ｅ ｉｅ ｕ ｄ ｒ Ｏｘ ｇ ｎ Ｐｒ ｓｕｒ
影 响浸出率。针对这一 问题 ， 出了使用分级旋 流器预先分级 的技术 方案 ， 提 分级 后 的高浓度 旋流器 底流 进入砂 磨机 磨矿 。试 验结 果表 明 ， 通过调节 旋流器的结构与操作参数 ， 既可 以获得用 于浸出的粒度合格 的溢 流 ， 又可获得浓度 大于 ５ ％的适合砂磨 机磨 矿 的 ０
底流 。旋流器预先分级能减轻磨 机的负荷 ， 高磨 矿浓度 ， 提 有利 于磨 矿效率 的提高和浸 出率的改善 。
关键词 ： 磨矿 ； 分级 ； 旋流器 ； 氧压浸 出
中 图 分 类 号 ： Ｄ ２ Ｔ ９１ 文献标 识码 ： Ａ 文章 编 号 ： ２ ３—６９ （ ０ ２ ０ — ０６— ３ ０５ ０ ９ ２ １ ） １ ０ ３ ０
Ｃ ａ ｇ ｈ １ ０１ ｈ ｎ ｓ ａ ４ ０ ２，Ｈｕ ａ ｎ ｎ，Ｃ ｉａ ｈｎ ）
Ａｂｓｒ ｃ ｔ ａ ｔ：Ｖｅ ｔｃ ｌｓ ｎ ｌ ｗａ ｓ ｄ ｉ ｍｅ ｔｒｆ ｒｏ ｅ ｃｒ ｕｔｇ ｉ ｄ ｎ ｆｔ ｅ ｄ ａ ｈｅ ｓ ｃ ｎｄ ｓａ ｅ ｏ ｅ ｃ ｎ ｒｉａ ａ ｄ ｍｉｌ ｓ ｕ ｅ ｎ ａ ｓ ｌｅ ｏ ｐ ｎ— ｉｃ ｉ ｒｎ ｉ ｇ ｏ ｈｅｆ ｅ ｔｔ ｅ ｏ ｔ ｇ ｆｌａ ｈｉ ｇ， ｂ ｔｌ ｗ ｒｎ ｉ ｇ ｃ ｎ ｅ ｔａ ｉｎ ａ ｈ ｒ ｅ ｉ ｅ ｃ ｉ ｆｐ ｌ ｎ ｔ ｅ ｍｉ ，ｒ ｓ ｌ ｄ ｉ ｏ ｒ ｅ ｇ ｉ ｄ ｎ ｉｅ ａ ｄ ｔ ｅ ｕ ｏ ｇ ｄ ｎ ｏ ｃ ｎ ｒ ｔ ｎｄ ｓ ｏ ｒ ｓｄ ｎ ｅ ｔ ｉ ｏ ｔ ｍｅ ｏ ｕ ｐ ｉ ｈ ｌ ｌ ｅ ｕ ｔ ｎ ａ ｃ ａ ｓ ｒｎ ｉ ｇ ｓｚ ｎ ｈ ｅ ｌａ ｈｉ ａ ｅ ｒ ｄ ｃ ｄ．Ｉ ｒ ｅ ｏ ｓ ｌｅ ｔ ｏ ｌｍ ，ａ ｔ ｃ ｉａ ｃ ｍｅ ｗａ ｎ ｒ ｄ ｃ ｄ，ｔ ａ ｓ，ｕ ｉ ｇ ａ ｃａ ｓｆ ｉ ｇ ｅ ｃ ｎｇ ｒ ｔ ｅ ｕ ｅ ｎ ｏ ｄ ｒ ｔ ｏ ｖ ｈｅ ｐｒ ｂ ｅ ｅ ｈｎ ｃ ｌｓ ｈｅ ｓ ｉ ｔｏ ｕ ｅ ｈ ｔｉ ｓｎ ｌ ｓ ｉ ｎ ｙ ｈ ｄ ｏ ｙ ｌｎ ｏ ｅ ｉ ｎ ｒ ｌ ｓ ｉ ｃ ｔｏ ｙ ｒ ｃ ｃｏ ｅ ｆ ｒａｐｒ ｌｍｉ ａ ｙ ｃａ ｓｆ ａｉｎ，ｔ ｅ ｒ ｎ ｆｒｉ ｇ ｔ ｅ ｈ ｇ ｏ ｃ ｎ ｒ ｔ ｎ ｕｎ ｅ ｆｏ ａ ｈ ｅ ｄ ｔ ａ ｄ ｍｉｌ． ｉ ｈ ｎ ｔａ ｓｅ ｒｎ ｈ ｉ ｈ ｃ ｎ ｅ ｔａ ｉ ｄ ｒｌｗ ｓｔ ｅ ｆ ｅ ｏｓ ｎ ｌｓ ｏ
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HV12025 TV11519
0
C
设定为M,OP=0
0
C
f. 关到一段高压釜为（2-AU-020) 废酸自动阀
HV2026
关到一段高压釜为（4-AU-040) 废酸自动阀
HV4026
0
C
关到一段高压釜为（12-AU-120) 废酸自动阀
g. 关一段所选废酸给料泵
h. 关到一段高压釜为（2-AU-020) 二段浸出溶液自动阀
12098/12100/12102
HV2078/2080
c. 二段高压釜为（2-AU-020)
2081/2082/2083
0
C
关蒸气总阀和分隔室阀
2084/2085/2048
HV4078/4080
二段高压釜为（4-AU-040)
4081/4082/4083
0
C
关蒸气总阀和分隔室阀
4084/4085/4048
关到一段高压釜为（4-AU-040) 二段浸出溶液自动阀
HV12026
11-PU-024A 11-PU-024B
HV2053 HV2049 HV4053 HV4049
0
C
0
C
0
C
0
C
关到一段高压釜为（12-AU-120) 二段浸出溶液自动阀
i. 关二段浸出溶液排出泵
HV12053 HV12049 5-PU-054A 5-PU-054B
HV2088/2090
b. 二段高压釜为（2-AU-020)
2092/2094/2096
0
C
关氧气总阀和分隔室阀
2098/2100/2102
动作起因
选定釜位 号
位号
联锁 设定值 旁路
动作对象
位号
动作 动作目标
延时(S) 值(O/C)
注
10. 所选二段高压釜压力高 2-AU-020 PIC2028
HV4088/4090
0
蒸气总阀和分隔室阀
2084/2085/2048
HV4078/4080
关一段高压釜为（4-AU-040)
4081/4082/4083
0
蒸气总阀和分隔室阀
4084/4085/4048
HV12078/12080
关一段高压釜为（12-AU-120) 12081/12082/12083
0
C
见注1.
C
C
C
泵启动允许30s延 时
0
C
见注2.
C C C C
C 设定为M,OP=0
或二段废酸加热器蒸汽阀
e. 当2-AU-020为一段时 关二段浸出溶液排出泵
11-HX044A/B,TV11611
0
5-PU-054A/B
0
C 设定为M,OP=0 C
动作起因 6. 高压釜2-AU-020液位低
选定釜位 号
2-AU-020
位号
联锁 设定值 旁路
a. 关高压釜（2-AU-020) 氧气总阀和分隔室阀
b. 关高压釜（2-AU-020) 蒸气总阀和分隔室阀
c.关到一段废酸加热器蒸汽阀 （2-AU-020)为一段时
或到二段废酸加热器蒸汽阀 （2-AU-020)为二段时
d. 关一段高压釜给料泵 （2-AU-020)为一段时
或二段高压釜给料泵 （2-AU-020)为二段时
4081/4082/4083
0
C
TI4063 160ºC
0
2085/2048
b. 关为一段高压釜时的给料泵
2-PU-021A/B
0
或为二段高压釜时的给料泵
4-PU-041A/B
0
c. 关为一段高压釜时的废酸给料
11-PU-024A/B
0
或为二段高压釜时的废酸给料泵
11-PU-044A/B
0
d. 关一段废酸加热器蒸汽阀
11-HX024A/B,TV11519
浸出添加剂自动阀
2144/2145/2146
0
C
关到一段高压釜为（4-AU-040)的 HV4141/4142/4143
浸出添加剂自动阀
4144/4145/4146
0
C
关到一段高压釜为（12-AU-120) HV12141/12142/12143
浸出添加剂自动阀
12144/12145/12146
0
C
2-AU-020 PIC2028
b. 关一段高压釜为（2-AU-020) 2092/2094/2096
0
氧气总阀和分隔室阀
2098/2100/2102
HV4088/4090
4. 所选一段高压釜压力高 4-AU-040 PIC4028 1300kPa N
关一段高压釜为（4-AU-040)
4092/4094/4096
4-AU-040 PIC4028 1300kPa N
二段高压釜为（4-AU-040)
4092/4094/4096
0
C
12-AU-120 PIC12028
关氧气总阀和分隔室阀
4098/4100/4102
HV12088/12090
二段高压釜为（12-AU-120)
12092/12094/12096
0
C
关氧气总阀和分隔室阀
5-PU-053A
0
5-PU-053B
0
j. 关到一段高压釜为（2-AU-020) 的
HV2041/2042/2045/2046
0
关到一段高压釜为（4-AU-040)的 HV4041/4042/4043
0
浸出添加剂自动阀
4044/4045/4046
关到一段高压釜为（12-AU-120) HV12041/12042/12043 0
动作起因
1.一段浸出给料槽(2-TK料位低
选定釜位 号
位号 LI2007
联锁 设定值 旁路
＜30% ＜15% Y
动作对象
a. 关一段浸出给料槽搅拌器 b. 关一段浸出高压釜给料泵
位号
动作 *动作目标
延时(S) 值(O/C)
注
2-AG-021 2-PU-021A 2-PU-021B
0
C
0
C
0
C
2-AU-020
HV12025
0
C
e. 关到二段高压釜为（2-AU废酸自动阀
HV2026
0
C
关到二段高压釜为（4-AU-040) 废酸自动阀
HV4026
0
C
动作起因 10.所选二段高压釜压力高
选定釜位 号
位号
关到二段高压釜为（12-AU-120) 废酸自动阀
f. 关二段废酸给料泵
联锁 设定值 旁路
动作对象
HV12026
0
C
11-PU-044A
0
C
11-PU-044B
0
C
动作 动作目标
位号
延时(S) 值(O/C)
注
2-AU-020 PIC2028
N
g. 到二段废酸加热器11-HX-
4-AU-040
PIC4028
＞ 1300kPa
的蒸汽调节阀
TV11611
0
12-AU-120 PIC12028
h.关到二段高压釜为（2-AU-020) HV2054/2055/2058
HV2024
0
2.一段给料泵（2--PU-021A) 4-AU-040 和所选一段高压釜之间压差 12-AU-120
PDI2010
见注1.
Y
a. 关一段高压釜矿浆进入阀
HV4024 HV12024
0 0
b. 关一段浸出高压釜给料泵
2-PU-021A
0
3.一段给料泵（2--PU-021B) 2-AU-020
动作对象
LAL2114 试车确定 Y a. 关高压釜排料阀
7.2-AU-020紧急排气阀未关 2-AU-020 ZLL2033 未关闭
8.氧气主管和高压釜2-AU- 2-AU-020 PDI2022 100kPa 之间压差低
9.蒸汽主管和高压釜2-AU- 2-AU-020 PDI2021 100kPa 压差低
0
C
12-AU-120 PIC12028
一段淬冷液自动阀
4061/4064/4067
关到一段高压釜为（12-AU-120)的 HV12054/12055/12058 0
C
一段淬冷液自动阀
12061/12064/12067
k. 关一段淬冷液再循环泵
3-PU-033A
0
C
3-PU-033B
0
C
l.关到一段高压釜为（2-AU-020) HV2141/2142/2143
0
氧气总阀和分隔室阀
4098/4100/4102
HV12088/12090
12-AU-120 PIC12028
关一段高压釜为（12-AU-120) 12092/12094/12096
0
氧气总阀和分隔室阀
12098/12100/12102
HV2078/2080
c. 关一段高压釜为（2-AU-020) 2081/2082/2083
TV11519 11-HX-044A/B
TV11611 2-PU-021A 2-PU-021B 4-PU-041A 4-PU-041B
HV2088/2090 2092/2094/2096 2098/2100/2102
HV2078/2080 2081/2082/2083
动作 动作目标
延时(S) 值(O/C)
HV2078/2080