转换层施工计算
转换层施工方案
A、B幢转换层施工方案1．编制依据及说明1．1 施工组织设计依据1．1．1 重庆红宇精密工业有限责任公司19号楼A、B栋转换层施工图及设计总说明1．1．2 国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规1．1．3 国家强制性标准、施工验收规范、规程1．1．4 工艺标准及操作规程1．1．5 ISO9002国际质量认证标准1．1．6本公司质量保证手册、程序文件及规章制度1．2编制说明1．2．1本转换层施工方案的编制对象为A、|B栋＋10.15m层转换层。
1．2．2转换层施工的重点和难点。
1．2．2．1 转换层施工的重点1、由于本转换层主次梁的断面较大，施工荷载较大，这就给转换层梁板下支撑系统的承载力、稳定性、安全可靠性提出了非常严格的要求，使之成为转换层施工的重点之一。
2、由于本工程转换层面积A栋约为1800㎡（含裙房屋面面积），B栋约为1200㎡，转换层部分主次梁多为深梁，砼浇筑量较大，为了保证砼在每段浇筑过程中的连续性和密实性，确定好砼的浇筑线路和浇筑方法也是转换层施工的重点和难点。
1．2．2．2施工难点。
由于梁截面普遍较大、较宽，且钢筋用量大，给梁钢筋绑扎带来了较大的困难。
另外，由于梁柱节点处柱内梁筋太多，给柱箍筋绑扎和梁柱节点的砼浇筑都增加了很大的难度。
1．2．2．3为了保证转换层施工中各工序的施工质量，以及整个转换层设计和施工验收规范要求，针对上述转换层施工的重点和难点，特编制本转换层施工方案，用以指导转换层施工。
2．转换层结构情况2．1本工程转换层框架梁截面尺寸主要为：1000×2000、900×2000、800×2000、700×1800、600×1500、600×1200、500×1500、400×1000等。
2. 2转换层结构平面基本成矩形（除开裙房屋面层），平面面积A栋S＝1100㎡，B栋S＝1200㎡。
分析某工程高支模转换层的施工技术
卜
木材抗剪 强度设计值：＝ ． ａ ￡ １ ＭＰ ； ４
￡ ．ＭＰ ＞ｒ Ｏ５１ ａ ＝１４ ａ ＇ ￣＝ ． ＭＰ
模板及其支架 自重 ：
ｑ － ．ｋ ｍ １９ ＝ ５ ｋ ／ ｌ ０ ３ Ｎ／ ｘ ．２ ０．８ Ｎ ｍ
故满足要求。
３ ． 挠度计算 ．３ ２
按 强度 验算荷载组合 ， 进行挠度验算 时， 考虑振动荷载 ， 不
所以：
连续梁计算 ， 可通过 《 建筑结构计 算手册》 的附表 计算它 的最大 弯矩 、 剪应力和挠 度。再按 以下公式分别进行 强度和刚度验算。 截面抵抗矩： Ｗ Ｍ／ ； ｆ ｍ
振捣混凝土时产生的荷载 ：
ｑ ＝ ．ｋ ｍａ １ ２ Ｎ／ ４ ２０ Ｎ／ ｘ ＝ ｋ ｍ
ＷＡ Ｋｑ ／０ Ｅ ＝ ｌ４ ０ Ｉ ｌ１
＝
０９ ７ ９１ ｘ ０ ￣（Ｏ ｘ Ｏ ０ × ／２ ７ ０ ２ ３ ．６ ｘ１ ．３ ３ ０／ １ Ｏ ｌ ０ ０ １１ × ０ × ０ ）
３１ 荷载设计值 ．． ２
为例进行模板支撑 体系验算 。梁板模板及支 架验算如下 ： ６ ８ ３５ ４ ￣ ．标准脚手架钢管截面性质： ｎ ４ ９ ２ｉ１ ． ，： Ａ － ８ｍｍ ，－ ５ ８ ｐ ＿ ． ７
７ ． Ｎｍ３ ８５ ／ ；混凝土 自重 ２ ｋ ， 。 ｋ ５ Ｎｍ ；木枋 自重 ９ Ｎｍ ：模板 自重 ｋ ／３ ０３Ｎ ｍ ； １ ． ／ ￣取 个单元长度 （ｍ） ｋ １ 计算 。
住宅楼转换层施工方案
住宅楼转换层施工专题方案一:工程概况住宅楼位于人民北路东侧，紧邻深圳中学，是一座融商业，办公，住宅为一体的综合性多功能建筑，地下室一层，为六级防空人防地下室及设备用房。
一层为公寓门厅、管理用房和商铺，第二层为商铺，第二层和第三层之间设有结构转换层及空中花园，三至二十六层为公寓,总建筑面积15979.64平方米，建筑地面以上总高度为82.2米。
工程一层、二层的层高均为5。
0米，它们的标高分别为-4.97m，9。
97m。
在楼面的标高14。
770米处设置框支梁技术转换层，层高为4.8米，梁截面尺寸（b×h)为1000×2000, 800×1800, 600×1600, 框支层处梁、板、墙、柱砼强度等级均为C50.由于转换层模板工程量大，框支梁钢筋密集，施工难度高，工艺复杂，故针对转换层的模板、钢筋、混凝土等工程编制专题方案，现首先来对模板及其支撑系统进行验算。
二：施工程序弹线→连接转换层竖向钢筋→验收墙、柱钢筋→柱筒体立模→校正竖向模板→支梁底模→绑扎框支梁梁钢筋→立梁侧模→搭设板支撑排架→绑楼板钢筋→验收→浇砼→养护。
三：主要分项工程施工方法１：模板工程①:采用18mm厚的胶合板和50×100的木枋配制模板，以活动钢管顶撑，φ48钢管与扣件，φ12螺栓作为模板支撑和固定系统。
②：梁底板面由18厚胶合板和沿纵向放置50×100的木枋组成,600mm宽梁立放4根，800mm宽梁立放5根，1000mm宽梁立放6根。
③：梁侧模板用18厚胶合板，背枋用50×100的木枋,间距300mm，围檩由两根φ48钢管，φ12的对拉螺栓组成，对拉螺杆竖向，水平方向间距均为400mm,螺杆两端用双螺帽拧紧。
④：梁底板下支撑纵向间距根据梁宽来设置，600宽梁＠500，下顶三排顶撑，800宽梁＠500，下顶4排钢管顶撑，1000宽梁@500,下顶5排钢管顶撑，见600、800、1000宽截面简图如前所示：所有梁下口钢管顶撑设水平拉杆一道.⑤:除框支梁下口位置外,三层（标高14。
某带转换层框支剪力墙结构计算分析
某带转换层框支剪力墙结构计算分析摘要：根据实例，选取合理结构方案，采用两种不同程序，对底部大空间的带转换层框支剪力墙进行计算分析，使其既能满足建筑造型和使用功能要求，又能满足规范规定的各项计算指标。
关键词:带转换层结构、复杂高层、框支剪力墙结构一、工程概况某商住楼地下1层，地上主楼26层，裙房3层，结构总高度79.95m，总建筑面积37546.06m2。
主楼1~3层裙房部分为商店、娱乐用房，需要布置灵活的大空间，4层及以上为住宅。
为了同时满足商业部分的使用功能和上部住宅的抗侧力要求，本工程采用框支剪力墙结构，在三层顶采用梁式转换，三层以下采用框支-剪力墙结构，四层及以上为全剪力墙结构。
本工程属于a级高度的高层建筑，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，场地土类型以中软土为主，抗震类别为标准设防类（丙类），建筑场地类别为ii类，采用筏板基础。
二、结构选型和布置本工程框架梁和柱、剪力墙的受力钢筋均采用hrb400，混凝土强度等级视结构部位采用c25~c40不等，其中5层以下采用c40,6~10层采用c35。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（jgj 3-2002）（以下简称《高规》）规定，转换层楼板厚度不宜小于180mm，与转换层相邻楼层的楼板也应适当加强。
本工程转换层楼板取200mm，转换层上下一层均取150mm。
本工程主要构件截面见表1，计算简表见下表2。
标准层平面见图1，结构转换层平面见图2，建筑剖面见图3。
表1 主要构件截面尺寸表2 某商住楼计算简表图1 标准层结构平面图图2 转换层结构平面图图3 建筑剖面图三、结构整体计算分析3.1关于结构抗震等级由《建筑抗震设计规范》（gb 50011-2001(2008年版)）知，80m 以下框支剪力墙结构，非底部加强部位剪力墙抗震等级为三级，底部加强部位剪力墙和框支框架均为二级。
但由《高规》“复杂高层建筑结构设计”章节可得，当转换层的位置设置在3层及3层以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等级尚宜提高一级采用，故底部加强部位剪力墙和框支柱由二级提高到一级。
吊顶转换层方案
一、编制依据《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210—2001《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005《建设工程质量验收统一标准》GB50300-2001邯郸文化艺术中心建筑专业蓝图邯郸文化艺术中心建筑专业施工图设计说明二、工程概况邯郸文化艺术中心楼层净空高度为4000mm至6000mm,走廊、房间净空高度为2700mm至3500mm，由此大部分吊顶高度超过1500mm，根据规范要求，此种情况应在吊顶内设置反支撑或转换层以加强吊顶整体刚度。
我单位施工范围内吊顶做法主要是双层9.5厚纸面石膏板和15厚矿棉吸音板吊顶，每平米吊顶重量不超过25kg/m?(根据图集07CJ03-1，双层12厚纸面石膏板吊顶每平米重量)，30X3等边角钢(Q235)屈服强度为24kg/mm2。
因竖向角钢吊点间距为3000mmX1200mm。
吊顶重量取最大值25kg。
角钢吊杆荷载计算如下：1.每根角钢吊杆与周边4块区域(1200mmX1200mm)相连接，承载每块区域的1/4荷载，由此可得，相当于每根角钢承受1200mmX1200mm范围内的吊顶重量。
则每根角钢承受吊顶荷载=1.2X1.2X25=36kg2•角钢及转换层自重由角钢吊杆和水平网架组成，角钢吊杆长度取2m，吊杆承担的水平网架为相连接的4根水平角钢重量的1/2。
角钢吊杆及水平网架自重=(1.2+1.2+2)X1.373=6.04kg，取6.0kg(30X3角钢重量为1.373kg/m)3.30X3角钢承载能力二截面面积X角钢抗拉强度=174mm2X24kg/mm2=4176kg。
4•角钢吊杆总荷载=转换层自重+吊顶荷载=36+6=42kgV4176kg结论：使用30X3角钢作为转换层吊杆，能够满足荷载要求。
三、施工部署(一)进度及劳动力计划1.进度计划(暂定)(1)空调机房、弱电机房、专业控制室等：3月1日至4月30日(2)办公室、化妆间、走廊等：3月10日至5月30日2.劳动力计划(暂定，依工期要求调整)(1)焊工：60人(2)木工：30人(3)小工：20人(二)主要工程量及部位需要安装转换层的吊顶面积约为10000川。
转换层施工方案
1.工程概况本工程在A、B栋+4.000m～+9.200m层标高为转换层，C栋±0.000m～+5.100m 层标高为转换层，转换层以下为框架-筒体结构，转换层以上为短肢剪力墙-筒体结构（塔楼），整个塔楼荷载全部传向转换层框支梁，由框支梁将荷载传到框支柱和筒体剪力墙，因此，转换层结构的施工是本工程主体结构施工的重点。
1.1结构概况1.2工程特点（1）承重主梁截面尺寸较大，结构层自重大；（2）梁板砼一次性连续浇筑量大；（3）转换层梁及梁柱节点处钢筋密集。
1.3施工难点（1）转换层主梁钢筋用量大，绑扎难度高，传统的钢筋绑扎方式不能满足转换层的施工；（2）梁和梁柱节点处钢筋密集，砼振捣难度大, 梁板砼一次性浇筑量大，且分层浇筑不留施工缝，砼内在质量控制难度大；（3）主梁体积大，砼强度高，水化热高，内外温差控制、养护保温措施要求高，容易出现温度裂缝。
2.组织保证措施由于转换层工作量大，施工周期相应较长，针对转换层特点和施工难点，在转换层施工过程中，公司领导和各职能部门高度重视并给予全力支持，协助项目部进一步强化现场管理，做到分工明确，责任到人，以确保转换层施工的顺利进行。
2.1模板及钢筋工程组织保证措施在模板及钢筋工程施工时，将原分管砼工程的施工员充实到钢筋绑扎和模板支撑工序中，以进一步加强模板和钢筋工程的管理。
2.2砼工程组织保证措施在模板及钢筋工程即将完成时，公司对转换层梁板砼工程施工成立临时指挥部，由公司领导、各职能部门负责人和项目部全体管理人员组成，项目经理江安忠任组长，项目技术负责人向明勇及项目负责人邓明弟任副组长，带领全体参战人员进行昼夜轮流值班，及时解决施工过程中的突发事件，以确保砼的浇筑质量。
详《转换层砼浇筑临时指挥部组织机构图》。
转换层砼浇筑临时指挥部组织机构图3.轴线控制（1）在+4.000m(或±0.000m)标高层梁板砼浇筑完成后，由施工组负责立即测放出控制轴线，并用墨线标注在楼面上，根据控制轴线，按设计图对转换层柱墙主次梁等细部尺寸分墨，用墨斗将细部尺寸线弹在+4.000m(或±0.000m)层板面。
高支模转换层专项施工方案
【经典资料，ＷＯＲＤ文档，可编辑修改】目录一、编制说明 (1)二、编制依据 (1)三、工程概况 (1)四、分项工程 (3)1、测量工程 (3)2、钢筋工程 (3)五、模板体系 (4)六、模板施工工艺流程 (5)七、砼工程 (19)八、卸荷措施 (19)九、转换层荷载力学验算 (21)1、墙、柱模板强度验算 (21)2、顶板模板强度及支架体系验算 (24)3、转换层梁模板强度及支架体系验算 (26)4、楼层荷载梁板卸荷验算 (35)W = 50×100×100/6 = ×104㎜3；I = 50×100×100×100/12 = ×106㎜4；内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M -- 内楞的最大弯距；W -- 内楞的净截面抵抗矩；[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = ×1=m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；内楞的最大弯距: M=××5002= ×；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算σ= ×105/×104 = N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；σ＜ [f] 满足要求！（2）内楞的挠度验算其中 E -- 面板材质的弹性模量：9000N/mm2；q--作用在内楞的侧压力线荷载标准值： q =×1= N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；I—内楞的截面惯性矩：E = ×106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: ω = ××5004/(100×9000××106) =；内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2mm；ω＜ [ω]满足要求！、外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
吊顶转换层施工方案
吊顶转换层施工方案XXX改造建设项目吊顶转换层施工方案一、项目概况本项目位于新疆维吾尔自治区第一师一团金银川镇，是一座综合活动中心。
改造建设项目的主要内容是对原有建筑进行改造和扩建，包括吊顶转换层的施工。
二、工程特点1.吊顶改造本项目的吊顶采用了新型的材料和设计方案，能够有效地提高室内空间的采光和通风效果，提高整个活动中心的舒适度和使用效果。
2.转换层建设转换层的建设是本项目的重点之一。
通过对原有建筑的改造和扩建，可以增加活动中心的使用面积，提高整个建筑的空间利用率。
三、施工方案1.吊顶改造施工方案吊顶改造采用了模块化设计，将整个吊顶分为多个模块，方便施工和维护。
同时，吊顶的安装采用了先安装后拆卸的方法，可以提高施工效率。
2.转换层建设施工方案转换层建设采用了先拆除后建设的方法，可以最大限度地减少对原有建筑的影响。
同时，施工过程中采用了先封顶后施工的方法，可以保证施工质量和安全。
四、总结本项目的吊顶改造和转换层建设是对原有建筑的全面提升和改造，能够满足活动中心的多种需求。
施工方案的合理性和可行性得到了充分的考虑和保证，可以确保项目的顺利进行和高质量完成。
主要设计依据：工程概况：本文主要介绍一个工程项目的施工安排和具体实施措施。
该项目包括分项工程概况、现场情况和转换层安装情况等方面的内容。
分项工程概况：该工程项目由多个分项工程组成，包括基础工程、主体结构、装饰工程等。
每个分项工程都有其特定的施工要求和技术措施。
现场情况：该工程项目的现场情况较为复杂，包括地形地貌、气候条件、周边环境等方面的因素。
这些因素对施工的影响需要进行综合考虑。
转换层安装情况：转换层是该工程项目的重要组成部分，其安装质量直接影响整个工程的稳定性和安全性。
因此，在施工过程中需要特别注意转换层的安装细节和技术要求。
施工安排：在进行工程施工前，需要制定详细的施工安排和计划。
这包括施工周期、人员配备、材料采购等方面的内容。
同时，还需要考虑到施工过程中可能出现的问题和应对措施。
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位于温州市广场路与信和街交叉口的6#地块Ⅰ标段,包括1-1#、1-2#、2#、3#和4#五栋高层，总建筑面积97602m2。
地下一层，地上1-1#、2#、3#和4#楼均为31层，1-2#楼为29层，地上1～2层带有裙房，框架剪力墙结构，四层以上为剪力墙结构。
每栋楼的三层(标高9.25～13.8m)即为梁式结构转换层，层高，楼板厚度为180mm。
转换层有（以1-2#楼为例）不同截面形式的框支梁：（700、800、900、1000、1100、1400）×2000、(700、800)×1400、600×(1600、1700、1800)和900×1800共十二种，这些梁体积大，重量大，其模板及支撑的设计是施工的关键。
本工程施工前经过周密的模板及支撑体系设计，采用现有的普通钢管（φ48×3.5）、九层胶合板和松木方料（50×100），解决了施工中的难题。
以下将重点讲述现场施工中使用的模板及支撑体系的设计方案及其验算。
一、模板及支撑体系的设计方案以最大截面1400×2000的转换层框支梁及周边楼板为例进行模板及其支撑体系的方案设计（详见图1）图2 转换层框支梁(×)及楼板的模板及支撑体系图1、框支梁底模框支梁（高）模板支架搭设高度为，框支梁底横向(垂直于梁方向)采用50×100木方，间距中对中为200mm，上铺梁底模。
梁底木方采用普通钢管支撑，横向(平行于梁方向)间距为400mm。
梁宽梁底中间增加1道承重立杆, 梁宽和梁底增加2道承重立杆, 梁宽、和梁底增加3道承重立杆, 梁宽梁底增加4道承重立杆,以上增加的承重立杆不包括梁两侧的立杆。
所有梁底承重立杆不允许出现接头且底部垫槽钢。
梁底钢管排架在梁底处的每个节点增加保险扣件2个。
纵横扫地杆距楼面200mm,第二道纵横水平杆距扫地杆，第三道纵横水平杆在梁底。
每步纵横水平杆必须拉通，水平杆接长采用搭接，严禁采用对接方式。
在框支梁底设置剪刀撑,以增强梁底钢管排架的整体稳定。
2、框支梁侧模框支梁侧模均采用九层胶合板，竖向模挡采用50×100的松木方料，间距中对中为200mm，水平模挡采用普通钢管，间距为400mm。
整个梁侧采用φ12螺杆对拉，每排两根钢管，钢管外侧用两个伞形扣和双螺帽加固，第一排水平螺杆从梁底200mm开始设置，对拉螺杆的水平和竖向间距均为400mm。
3、楼板模板楼板模板支架搭设高度为，楼板模板方木间距中对中为300mm，上铺九层胶合板，水平钢管支撑纵横间距为1000mm, 承重立杆纵横间距为1000mm。
纵横扫地杆距楼面200mm,第二道纵横水平杆距扫地杆，第三道纵横水平杆在梁底。
在内部每4m×4m范围内设置剪刀撑,以增强满堂红脚手架的整体稳定。
4、其他保证措施模板支撑撑于三层楼板上，其厚度为150mm，混凝土为C40，为保证楼板的承载力，在四层转换层施工时，一层、二层主楼处的满堂红脚手架支撑不拆除，使转换层的施工荷载由一、二、三层承担。
二、转换层模板支撑体系验算(一)、框支梁底模验算作用于框支梁底方木的荷载包括梁与模板的自重荷载、施工活荷载等。
1、荷载计算(1)钢筋混凝土自重：q1＝25.500×2.00×0.20＝10.20KN/m(2)模板的自重线荷载:q2＝0.35×0.20＝0.07KN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载:q3＝(2.50+2.00)×0.20＝0.90KN/m2、方木的支撑力计算方木的均布荷载q＝1.2×(10.20＋0.07)+1.4×0.90＝13.584KN/m经过计算得到从左到右各方木传递集中力(即支座反力)分别为：N1=0.170KN, N2=3.905KN N3=5.434KN, N4=5.434KN, N5=3.905KN, N6=0.170KN3、方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W＝5.00×10.00×10.00/6＝3I＝5.00×10.00×10.00×10.00/12＝/mm2方木的抗剪强度计算小于[T]＝1.30N/m,满足要求。
6、方木挠度验算最大变形V＝Kwql4/100EI＝0.967×13.584×4004/(100×9500×4166666.8)＝方木的最大挠度小于400/250,满足要求。
(二)、框支梁底支撑纵向钢管的验算作用于框支梁底支撑纵向钢管的荷载包括梁与模板的自重荷载、施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
按照集中荷载作用下的简支梁计算考虑最不利荷载，取方木最大的支座反力的钢管为分析对象。
集中荷载P＝N3=N4=5.434KN支承钢管按照简支梁的计算公式：其中N＝L/C＝500/200＝2.5≈3将N和P分别代入公式(1)、(2)计算得到:钢管的支座反力RA＝RB＝2×5.434=10.868KN钢管的最大弯矩Mmax＝(32-1)×5.434×0.5/(8×3)=0.906KN.m截面应力σ＝0.906×106/5080=178.35N/mm2<[f]＝205.0N/mm2支撑纵向钢管的计算强度小于[f],满足要求。
(三)、框支梁底支撑横向钢管的验算横向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
（四）、扣件抗滑移的验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R≤RC其中RC---扣件的抗滑承载力设计值，取8.0KNR---纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值,计算中R取钢管最大支座反力,R=10.868KN。
当单扣件抗滑承载力的设计计算值不满足要求时，可以考虑采用双扣件。
当直角扣件的拧紧力矩达到40～60N.m时,试验表明:单扣件在12KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0KN;双扣件在20KN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0KN。
故采用双扣件时满足要求。
（五）、承重立件的稳定性验算承重立件的稳定性计算公式为：σ＝N/ΦA≤[f]其中N---立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1= RA=10.868KN钢管排架的自重N2＝1.2×0.149×2.55＝0.456KN；模板的自重N3＝0.50×0.4×0.5＝0.10KN。
N＝N1+N2+N3＝10.868+0.456+0.10=11.424KNΦ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58A2l0——钢管立杆的计算长度（m）,钢管使用长度L=2500mm,在中间设水平横杆，取l0＝L/2＝1250mm2F＝γcH=24.0×2.00=48.00KN/m2两者取小值，故F＝48.00KN/m2则F＝1.2×48.00＋1.4×4＝63.20KN/m2其中γc——混凝土的重力密度，取24.00KN/m3t-----新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/(T+15)T-----混凝土的入模温度，取V-----混凝土的浇筑，取/hH-----混凝土侧压力计算处至新浇混凝土顶面的高度，取β1----外加剂影响修正系数，取1.000β2----混凝土坍落度影响修正系数，取1.152、方木抗弯强度验算方木按三跨连续梁计算,取最不利荷载组,查表得出弯矩系数Km＝-0.177,剪力系数Kv＝-0.617,挠度系数Kw＝0.990[1]。
作用在梁侧模板的均布荷载为：q＝(1.2×48.00＋1.4×4)×0.20＝12.64KN/m最大弯矩M＝Kmql2＝-0.177×12.64×0.40×0.40＝-0.358KN.m截面应力σ＝0.358×106/83333.3＝4.296N/m方木的计算强度小于13.0N/m,满足要求。
5、方木抗剪验算最大剪力Q＝Kvql＝-0.617×12.64×0.40＝-3.120KN.m截面抗剪强度T＝3Q/2bh＝3×3120/(2×50×100)＝0.936N/mm2方木的抗剪强度计算小于[T]＝1.30N/m,满足要求。
6、方木挠度验算最大变形V＝Kwql4/100EI＝0.990×12.64×4004/(100×9500×4166666.8)＝方木的最大挠度小于400/250,满足要求。
(七)、穿梁对拉螺杆验算穿梁对拉螺杆水平和竖向拉杆间距均为400mm，按最大侧压力计算，每根螺杆承受的拉力为：P＝F×A＝63.20×0.40×0.40＝10.112KN框支梁侧模采用φ12螺杆对拉，净截面积A＝76mm2[1],每根螺杆可承受的拉力为：[F]＝215×76＝16340N＝16.340KNP<[F],故穿梁对拉螺杆满足要求。
综上所述, 模板支撑体系中使用的方木、对拉螺杆和支撑钢管的强度都满足要求。
三、结束语本工程转换层模板支撑采用普通钢管排架支撑系统。
钢筋、混凝土、模板、方木和水平拉杆等荷载最终作用到钢管排架立杆的顶部，经立杆传递至楼面，钢管排架的计算主要是立杆稳定性验算。
支撑体系方案中都用最不利荷载分别对框支梁底和梁侧方木的抗弯、抗剪和挠度及对拉螺杆和支撑钢管进行验算，都满足要求。
在每栋楼的结构转换层施工前进行了详细的技术交底，施工中严格按设计方案进行，用测力扳手检查梁底钢管排架的扣件拧紧质量，必须保证每个扣件都达到要求，整个工程的五个结构转换层的模板支撑体系都没有出现问题。