预应力箱梁张拉参数计算_secret
20米预应力空心小箱梁张拉伸长量计算
20米预应力空心小箱梁张拉伸长量计算一、钢绞线张拉控制力计算边跨：N1=N2=N3=5×(1860×0.75×140)=976.5KN中跨：N1=N3=4×（1860×0.75×140)=781.2 KNN2=5×（1860×0.75×140)=976.5 KN二、钢绞线伸长量计算已知θ1=(2×3.14)÷180=0.035θ2=θ3=（6×3.14）÷180=0.1047E=2.0×105Mpa A=140mm2U=0.17 K=0.0015边跨：N1 L ab=2.198+(0.05+0.35+0.025)=2.198+0.425=2.623mL bc=1.047mm L CD=5.256+1.237=6.493m§=0.75×1860×140=195.3KNAB段：Pq=195.3×5=976.5KNPz=976.5×e-（0.0015×2.623+0.17×0）=974.35KNPp=Pq×(1-e-（KX+UQ）)/(KX+UQ)=(Pq+ Pz)/2=(976.5+974.35)/2=975.42KN △L1=Pp*L/(A×E)=975.42×2.623/(5×140×200)×1000=18.34mmBC段：Pq=974.35KNPz=974.35×e-（0.0015×1.047+0.17×0.035）=967.05KNPp=（974.35+967.05）÷2=970.7KN△L2=Pp*L/(A×E)=970.7×1.047÷(5×140×200)×1000=7.26mmCD段：Pq=967.05KNPz=967.05×e-（0.0015×6.493+0.17×0）=957.68KNPp=（967.05+957.68）÷2=962.37KN△L3= 962.37×6.493÷(5×140×200)×1000=44.63mm则总伸长值为：L=（△L1+△L2+△L3）×2=(18.34+7.26+44.63)×2=140.46mmN2L ab=2.637+0.425=3.062m L bc=3.142m L cd=2.716+1.237=3.953mAB段：Pq=195.3×5=976.5KNPz=976.5×e-（0.0015*3.062+0.17*0）=972.03KNPp=(976.5+972.03)÷2=974.27KN△L1=Pp*L/(A*E)=974.27×3.062/(5×140×200)×1000=21.31mmBC段：Pq=Pzab=972.03KN Pz=972.03×e-（0.0015×3.142+0.17×0.1047）=955.14KN Pp=（972.03+955.14）÷2=963.59KN△L2= 963.59×3.142÷(5×140×200)×1000=21.63mmCD段：Pq=955.14KNPz=955.14×e-（0.0015×3.953+0.17×0）=950.74KNPp=（955.14+950.74）÷2=952.94KN△L3= 952.94×3.953÷(5×140×200)×1000=26.91mm则总伸长值为：L=（△L1+△L2+△L3）×2=(21.31+21.63+26.91)×2=139.7mm N3L ab=5.077+0.425=5.502m L bc=3.142m L cd=0.29+1.237=1.527mAB段：Pq=195.3×5=976.5KNPz=976.5×e-（0.0015×5.502+0.17×0.1047）=951.39KNPp=(976.5+951.39)÷2=963.95KN△L1= 963.95×5.502÷(5×140×200)×1000=37.88mmBC段：Pq=Pzab=951.39KNPz=951.39×e-（0.0015×3.142+0.17×0.1047）=934.86KNPp=（951.39+934.86）÷2=943.13KN△L2= 943.13×3.142÷(5×140×200)×1000=21.17mmCD段：Pq=934.86KNPz=934.86×e-（0.0015×1.527+0.17×0）=933.19KNPp=（934.86+933.19）÷2=934.03KN△L3= 934.03×1.527÷(5×140×200)×1000=10.19mm则总伸长值为：L=（△L1+△L2+△L3）×2=(37.88+21.17+10.19)×2=138.48mm中跨:N1L ab=2.198+(0.05+0.35+0.025)=2.198+0.425=2.623mL bc=1.047m L cd=5.256+1.194=6.45mAB段：Pq=4×（1860×0.75×140)=781.2 KNPz=781.2×e-（0.0015×2.623+17×0）=778.81KNPp=(781.2+778.81)÷2=780.01KN△L1= 780.01×2.623÷(4×140×200)×1000=18.27mmBC段：Pq=778.81KNPz=778.81×e-（0.0015×1.047+0.17×0.1047）=767.15KNPp=（778.81+767.15）÷2=772.98KN△L2 =772.98×1.047÷(4×140×200)×1000=7.23mmCD段：Pq=767.15KNPz=767.15×e-（0.0015×6.45+0.17×0）=761.39KNPp=（767.15+761.39）÷2=764.27KN△L3=764.27×6.45÷(4×140×200)×1000=44.01mm则总伸长值为：L=（△L1+△L2+△L3）×2=(18.27+7.23+44.01)×2=139.02mm N2L ab=2.637+0.425=3.062m L bc=3.142m L cd=2.716+1.194=3.91mAB段：Pq=195.3×5=976.5KNPz=976.5×e-（0.0015×3.062+0.17×0）=972.03KNPp=(976.5+972.03)÷2=974.27KN△L1 =974.27×3.062÷(5×140×200)×1000=21.31mmBC段：Pq =972.03KNPz=972.03×e-（0.0015×3.142+0.17×0.1047）=955.14KNPp=（972.03+955.14）÷2=963.59KN△L2= 963.59×3.142÷(5×140×200)×1000=21.63mmCD段：Pq=955.14KNPz=955.14×e-（0.0015×3.91+0.17×0）=950.81KN△L3= 950.81×3.91÷(5×140×200)×1000=26.55mm则总伸长值为：L=（△L1+△L2+△L3）×2=(21.31+21.63+26.55)×2=138.98mm N3L ab=5.077+0.425=5.502mm L bc=3.142mm L cd=0.29+1.194=1.484mmAB段：Pq=4×（1860×0.75×140)=781.2 KNPz=781.2×e-（0.0015×5.502+0.17×0）=774.78KNPp=(981.2+774.78)÷2=777.99KN△L1= 777.99×5.502÷(4×140×200)×1000=38.22mmBC段：Pq =774.78KNPz=774.78×e-（0.0015×3.142+0.17×0.1047）=757.53KNPp=（774.78+757.53）÷2=766.16KN△L2= 766.16×3.142÷(4×140×200)×1000=21.49mmCD段：Pq=757.53KNPz=757.53×e-（0.0015×1.484+0.17×0）=755.85KNPp=（757.53+755.85）÷2=756.69KN△L3= 756.69×1.484÷(4×140×200)×1000=10.03mm则总伸长值为：L=（△L1+△L2+△L3）×2=(38.22+21.49+10.03)×2=139.48mm设计控制张拉力及伸长量一览表实际计算控制张拉力及伸长量一览表。
预应力张拉计算
预应力张拉力计算箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95*105MPa，为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。
一、计算公式及参数1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=PpL/（ApEp）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2二、伸长量计算：1N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=3.5m；X曲=2.35m；θ=4.323×π/180=0.25radKX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N△L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm △L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm △L曲+△L直=16.3+24.2=40.52N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905NX直=0.75；X曲=2.25m；θ=14.335×π/180=0.2502KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N△L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6mm △L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2mm （△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm26、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N7、千斤顶计算长度：60cm8、工具锚长度：7cm二、张拉时理论伸长量计算：以N1束钢绞线为例：N1束一端的伸长量：式中：P—油压表读数（MPa）；F—千斤顶拉力（KN）P=P1时，（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×232.7=4.6MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×465.4=9.7MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1551.2=33.5MPa（5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1597.7=34.5MPaP=P2时，（1）15%σcon=203.6KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×203.6=4.0MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×407.2=8.4MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1357.3=29.2MPa（5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1398.0=30.1MPa三、2407号千斤顶张拉，千斤顶回归方程：P=0.02247F+0.08式中：P—油压表读数（MPa）；F—千斤顶拉力（KN）P=P1时：（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×232.7=5.3MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×465.4=10.5MPa（4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1551.2=34.9MPa（5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1597.7=36.0MPaP=P2时：（1）15%σcon=203.6KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×203.6=4.7MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×407.2=9.2MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1357.3=30.6MPa（5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1398.0=31.5Mpa。
箱梁张拉计算式(设计)
预应力张拉计算书预应力钢绞线标准强度R b y 为1860Mpa ；公算面积为1.4 cm 2 1Mpa ＝0.1KN/cm 2 钢绞线理论延伸量：△L ＝EpAp L Pp ⨯⨯式中：Pp 为预应力钢绞线平均张拉力（KN ）； L 为预应力钢绞线的工作长度（m ）； Ap 为预应力钢绞线的截面面积(mm 2)； Ep 为预应力钢绞线的弹性模量(N/ mm 2)。
Pp = P (1－e -(kx+μθ)) /(kx ＋μθ)式中：P 为预应力钢绞线张拉端的张拉力（KN ）； Pp 为预应力钢绞线平均张拉力（KN ）； X 为从张拉端至计算截面的孔道长度（M ）；θ为从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）； μ为预应力筋与孔道壁的磨擦系数；K 为孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数。
Ap = 140mm 2 K 为0.0015Ep = 1.95×105N/ mm 2μ在此采用0.25（见两阶段施工图设计第三册总说明第三页） 控制张拉力张拉控制应力p = 1700 KN 控制张拉力张拉控制应力为1395Mpa一、钢绞线理论延伸量计算1、中跨N1L 为25.45m ,θ为0.3072，X 为24.55m 采用4φj 15.24夹片锚 Pp = P [1－e-(kx+μθ)] /(k x ＋μθ) =750.4×[1－e-(0.0015×24.55+0.23×0.3072)]/ (0.0015×24.55+0.23×0.3072)≈ 711.48KN △L ＝EpAp L Pp ⨯⨯＝195414045.2548.711⨯⨯⨯≈0.166 m ＝166mmN2L 为25.51m ,θ为0.3072，X 为24.61m 采用5φj 15.24夹片锚 Pp = P [1－e-(kx+μθ)] /(k x ＋μθ) = 938×[1－e-(0.0015×24.61+0.23×0.3072)]/ (0.0015×24.61+0.23×0.3072)≈ 889.3106KN △L ＝EpAp L Pp ⨯⨯＝195514051.253106.889⨯⨯⨯≈0.166 m ＝166mmN3L 为25.3m ,θ为0.0489，X 为24.4m 采用4φj 15.24夹片锚Pp = P [1－e-(kx+μθ)] /(k x ＋μθ) = 750.4×[1－e-(0.0015×24.63+0.23×0.3072)]/ (0.0015×24.63+0.23×0.3072)≈ 732.7307KN △L ＝EpAp L Pp ⨯⨯＝19541403.257307.732⨯⨯⨯≈0.17 m ＝170mm2、边跨N1L 为25.485m ,θ为0.3072，X 为24.585m 采用5φj 15.24夹片锚 Pp = P [1－e-(kx+μθ)] /(k x ＋μθ) =938×[1－e-(0.0015×24.585+0.23×0.3072)]/ (0.0015×24.585+0.23×0.3072)≈ 889.327KN △L ＝EpAp L Pp ⨯⨯＝1955140485.25327.889⨯⨯⨯≈0.166 m ＝166mmN2L 为25.52m ,θ为0.3072，X 为24.62m 采用5φj 15.24夹片锚 Pp = P [1－e-(kx+μθ)] /(kx ＋μθ) = 938×[1－e -(0.0015×24.62+0.23×0.3072) ]/ (0.0015×24.62+0.23×0.3072)≈ 889.304KN △L ＝EpAp L Pp ⨯⨯＝195514052.25304.889⨯⨯⨯≈0.166 m ＝166mmN3L 为25.35m ,θ为0.0489，X 为24.45m 采用5φj 15.24夹片锚 Pp = P [1－e-(kx+μθ)] /(k x ＋μθ) = 938×[1－e-(0.0015×24.45+0.23×0.0489)]/ (0.0015×24.45+0.23×0.0489)≈ 915.879KN △L ＝EpAp L Pp ⨯⨯＝195514035.25879.915⨯⨯⨯≈0.17 m ＝170mm3、齿板负弯距T1L 为9.3m ,θ为0.0998，X 为8m 采用5φj 15.24夹片锚 Pp = P [1－e-(kx+μθ)] /(k x ＋μθ) =976.5×[1－e-(0.0015×8+0.23×0.0998)]/ (0.0015×8+0.23×0.0998)≈ 959.6308KN △L ＝EpAp L Pp ⨯⨯＝19551409.86308.959⨯⨯⨯≈0.063 m ＝63mmT2L 为14.9m ,θ为0.0998，X 为14m 采用4φj 15.24夹片锚 Pp = P [1－e-(kx+μθ)] /(k x ＋μθ) = 750.4×[1－e -(0.0015×14+0.23×0.0998)]/ (0.0015×14+0.23×0.0998)≈ 734.1475KN △L ＝EpAp L Pp ⨯⨯＝19541409.141475.734⨯⨯⨯≈0.1 m ＝100mmT3L 为14.9m ,θ为0.0988，X 为14m 采用5φj 15.24夹片锚 Pp = P [1－e-(kx+μθ)] /(k x ＋μθ) = 938×[1－e-(0.0015×14+0.23×0.0998)]/ (0.0015×14+0.23×0.0998)≈ 917.6843KN △L ＝EpAp L Pp ⨯⨯＝19551409.146843.917⨯⨯⨯≈0.1 m ＝100mm二、钢绞线理论延伸量结论钢绞线理论延伸量一览表 单位：mm三、钢绞线实际伸长值△L 的计算：初应力以下推算伸长值在此采用“比例计算法”。
20米箱梁预应力张拉计算书
20m后张法连续箱梁预应力计算书一、预应力配套张拉机具说明1、张拉机具选用：根据设计文件给定的圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多的圆锚进行计算。
查设计文件得：钢绞线张拉控制应力σk＝1395MPa；钢绞线截面积：Ay＝139㎜2；钢绞线最多根数：n＝5。
计算张拉力：Ny＝σk×Ay×n＝1395×139×5＝969525（N）据此：我部选用规格为150t的油压千斤能满足施工要求。
2、张拉机具数量表：3、千斤顶的标定和压力表读数的确定①千斤顶的标定：千斤顶、压力表（1块进油表、1块回油表）、高压油泵三者必须固定配套使用。
我部对其已经进行标定，标定报告附后。
②张拉：在张拉过程中，实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6％之内，钢束理论伸长量附后。
二、张拉程序及张拉力说明1、查《公路桥涵施工技术规范》，对于夹片式具有自锚性能的锚具，采用的是低松弛力钢绞线，其张拉程序：0 初应力 δcon （持荷2min 锚固） （δcon 是指张拉时的控制应力，包括预应力损失值）。
设计图纸要求δcon=1395Mpa ，钢绞线面积A=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa,标准强度1860 Mpa ，管道摩擦系数μ=0.25，k=0.0015。
2、张拉应力控制（1）预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。
当施工中预应力筋需要超张拉或计人锚圈口预应力损失时，可比设计要求提高5％，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。
（2）预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
（3）预应力筋的理论伸长值L ∆ (mm)可按下式计算：PP P E A LP L =∆式中：PP ——预应力筋的平均张拉力(N)L ——预应力筋的长度(mm)； A P ——预应力筋的截面面积(mm2)； E P ——预应力筋的弹性模量(N ／mm2)。
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书附件：1. 图纸：包括箱梁钢筋布置图、预应力钢束布置图等。
2. 材料明细表：列出箱梁使用的各种材料及其数量。
3. 张拉记录表：记录了预应力张拉的具体参数和操作过程。
法律名词及注释：1. 预应力：利用预先施加于结构构件的张拉应力来抵消结构在使用荷载下可能产生的应力。
2. 箱梁：一种横断面呈矩形的梁，主要用于大跨度桥梁等工程中。
3. 张拉计算：根据箱梁的设计条件和预应力张拉的要求，计算出预应力钢束的张拉力。
------------------------25m 箱梁预应力张拉计算书1. 引言本文档旨在对一根25m长的箱梁进行预应力张拉计算，以确保其在使用荷载下的安全性和稳定性。
这个箱梁将被用于X大桥的建设项目中，项目承包商为Y公司。
2. 环境参数2.1 温度：根据工程地理位置及气候条件进行确认。
2.2 湿度：根据工程地理位置及气候条件进行确认。
2.3 风荷载：根据设计要求及气象数据进行计算确认。
3. 箱梁几何参数3.1 长度：25m3.2 宽度：根据设计要求确定。
3.3 高度：根据设计要求确定。
4. 材料参数4.1 混凝土：按设计要求控制混凝土的配合比及抗压强度等参数。
4.2 钢筋：按设计要求确定钢筋的型号、数量及布置。
4.3 预应力钢束：按设计要求确定预应力钢束的型号、数量及布置。
5. 张拉力计算5.1 预应力钢束数量及布置根据工程设计要求，计算出所需的预应力钢束数量及其布置。
5.2 预应力力计算根据箱梁的几何参数、材料参数及工程要求，计算出预应力力的大小。
5.3 张拉计算根据预应力力及预应力钢束数量，确定每一个预应力钢束所需的张拉力大小。
计算出张拉力的施加位置、顺序及方法。
6. 张拉方案6.1 钢筋安装根据设计要求及图纸，进行钢筋的预埋安装。
6.2 钢束固定根据预应力计算结果，安装和固定预应力钢束。
6.3 张拉工序按照张拉计算结果及工程要求，按顺序进行预应力钢束的张拉工作。
预应力张拉力计算
预应力张拉力计算CK0+667.275立交桥箱梁，设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=139mm2，弹性模量Eg=1.95×105MP。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的磨擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=PpL/（ApEp）式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取139mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=3.5m；X曲=2.35mθ=4.323×180=0.25radKX曲+uθ=0.0015×2.35+0.25×0.25=0.066Pp=193905×（1-e-0.066）/0.066=187644N△L曲=PpL/（ApEp）=187644×2.35/（139×1.95×105）=16.3mm△L直=PpL/（ApEp）=187644×3.5/（139×1.95×105）=24.2mm△L曲+△L直=16.3+24.2=40.52、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.75×1860×139=193905NX直=0.75；X曲=2.25mθ=14.335×π/180=0.2502KX曲+uθ=0.0015×2.25+0.25×0.2502=0.0659Pp=193905×（1－e-0.0659）/0.0659=187653N△L曲=PpL/（ApEp）=187653×2.25/（139×1.95×105）=15.6mm △L直=PpL/（ApEp）=187653×0.75/（139×1.95×105）=5.2mm （△L曲+△L直）*2=（15.6+5.2）*2=41.6mm第二章张拉时理论伸长量计算一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积：139mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量：1.95×105N/mm25、锚下控制应力：σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395N/mm26、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σkAp=193905N7、千斤顶计算长度：60cm8、工具锚长度：7cm二、张拉时理论伸长量计算：以N1束钢绞线为例：N1束一端的伸长量：式中：P—油压表读数（MPa）F—千斤顶拉力（KN）P=P1时，（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×232.7=4.6MPa（3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×465.4=9.7MPa（4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1551.2=33.5MPa（5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1597.7=34.5MPaP=P2时，（1）15%σcon=203.6KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×203. 6=4.0MPa（3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×407.2=8.4MPa（4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1357.3=29.2MPa（5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.48+0.021PF=－0.48+0.0219×1398.0=30.1MPa三、2407号千斤顶张拉，千斤顶回归方程：P=0.02247F+0.08式中：P—油压表读数（MPa）F—千斤顶拉力（KN）P=P1时：（1）15%σcon=232.7KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×232.7=5.3MPa （3）30%σcon=465.4KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×465.4=10.5MPa （4）100%σcon=1551.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1551.2=34.9MPa （5）103%σcon=1597.7KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1597.7=36.0MPa P=P2时：（1）15%σcon=203. 6KN时：P=－0.2247F+0.08=0.08+0.02247×203.6=4.7MPa （3）30%σcon=407.2KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×407.2=9.2MPa （4）100%σcon=1357.3KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1357.3=30.6MPa （5）103%σcon=1398.0KN时：P=－0.02247F+0.08=0.08+0.02247×1398.0=31.5MPa。
30m箱梁预应力张拉计算书
30m箱梁预应⼒张拉计算书30⽶箱梁预应⼒拉计算书⼀、拉设计预应⼒钢束为φj15.2⾼强度低松弛钢绞线，横载⾯积140mm2，有单束5根、4根两种形式，锚具型号分别为OVM15-5型、OVM15-4、锚下控制应⼒N1～N3为1340Mpa，N4为1320Mpa，T1为1395Mpa，T2为1340MPa。
⼆、拉设备选⽤1、拉设备能⼒计算（以单束5根为例，边跨N1～N3）P=σ控×A×n=1340×106 N/m2×140×10-6 m2×5=938KN=93.8T为了抵消夹⽚锚固回缩时的预应⼒损失（按⼀端回缩6mm计），超拉3%σ控：P max=P×103%=96.6T2、拉设备⾏程（以最长钢束拉⼒⽆磨阻损失为例）ΔL=σ控×L/E p=1340×106×30.92×103/(1.95×1011)=212.5mm拉时为两侧拉,单侧伸长量为212.5/2=106.3mm所选⽤QYC150型穿⼼式液压千⽄顶,其拉⼒T=150T，⾏程l s=400mm。
3、压⼒表选⽤150T千⽄顶活塞⾯积为290cm2。
由式P n=P/A n（式中P n—计算压⼒表读数；P—拉⼒；A n—拉设备⼯作液压⾯积），得：P n =96.6×104N/29000mm2=33.31N/mm2所选⽤最⼤读数为60MPa的压⼒表。
三、分级拉段划分为了便于伸长量测量和控制两端拉的同步进⾏，把拉段分为10%σ控、20%σ控、100%σ控、103%σ控四个阶段，各阶段拉⼒分别为：四、应⼒拉操作程序初拉⾄0.1δk（准确测量伸长量），持荷3分钟，然后拉⾄0.2δk，持荷3分钟，再拉直接到位δk，持荷3分钟，进油拉到δk锚固。
不再采⽤超拉⼯艺。
五、理论伸长量计算根据公路桥规12.8.3款和附录G-8规定，对预应⼒钢铰线理论伸长量进⾏计算：1、计算公式：ΔL=P p L/（A p E p）（公式1）P p= {P×[1-e-（kx+µθ）]}/ （kx+µθ）（公式2）式中，ΔL—理论伸长量，cm；P p—预应⼒钢铰线平均拉⼒，N；L—预应⼒钢铰线长度，cm；E p—弹性模量，N/mm2，取E p =1.95×105 N/mm2；A p—⼀束预应⼒钢铰线总⾯积，单根截⾯140 mm2；P—预应⼒钢铰线拉端拉⼒，N；x—从拉端⾄计算截⾯的孔道长度，m；θ—从拉端⾄计算截⾯曲线轨道部分切线的夹⾓和，rad；k—管道偏差系数，取k=0.0015；µ—管道磨阻系数，取µ=0.25；锚具变形、钢筋回缩取6mm（⼀端）；2、分段⽅法：根据图所⽰分AB、BC、CD、DE共4段进⾏计算，不考虑⼯作长度。
20米箱梁预应力张拉计算书
省道309线宝昌至沽源（蒙冀界）段公路20m 后张箱梁张拉计算书锡林郭勒汇通路桥有限责任公司省道309宝沽公路项目部二○一四年六月20m 箱梁预应力张拉计算书第一章 伸长量计算省道309线宝昌至沽源（蒙冀界）段公路20m 箱梁，设计采用1、 标准强度fpk=1860Mpa 的高强度、低松弛钢绞线2、 钢绞线公称直径Φ15.2mm3、 钢绞线公称截面面积Ap=140mm 24、 弹性模量Eg=1.95×105Mpa5、 塑料波纹管μ=0.25，k=0.0015为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 第7.6.3条及附录C1预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。
一、 计算公式及参数1、 预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P(1-e -(kx+μθ))kx+μθP=0.75fpk ×Ap ×1860Pp ——预应力筋的平均张拉力（N ）P ——预应力筋张拉端的张拉力（N）x ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值△L L计算公式及参数：△L L=Pp L Ap EpPz=Pq×e-(kX+μθ)式中：Pp——预应力筋平均张拉力（N）L——预应力筋的长度（m）Ap——预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2）取1.95×105N/mm2Pz——分段终点力（N）Pq——分段的起点力（N）二、伸长值计算：1、N1束一端的伸长量(中跨)：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX AB=6.384m X BC=2.880m X CD=0.537mθ=5.5×π180=0.096(rad)k X AB 直+μθ =0.0015×6.384+0.25×0=0.009576k X BC 曲+μθ =0.0015×2.880+0.25×0.096=0.02832k X CD 直+μθ =0.0015×0.537+0.25×0=0.0008055Pp AB 直=P(1-e -(kx+μθ))kx+μθ =195300(1-e -0.009576)0.009576=194367.9N Pz AB 直= P ×e -(kX+μθ)= 195300×e -0.009576=193438.7NPq BC 曲= Pz AB 直=193438.7NPp BC 曲=Pq BC 曲(1-e -(kx+μθ))kx+μθ=193438.7 (1-e -0.02832)0.02832 =190725.3N Pz BC 曲= Pq BC 曲×e -(kX+μθ)= 193438.7×e -0.02832=188037.36NPq CD 直= Pz BC 曲=188037.36NPp CD 直=Pq CD 直(1-e -(kx+μθ))kx+μθ=188037.36 (1-e -0.0008055)0.0008055 =187961.6N △LAB 直=Pp AB 直L AB 直Ap Ep =194367.9×6.384140×1.95×105 =45.45mm △LBC 曲=Pp BC 曲L BC 曲Ap Ep =190725.3×2.879140×1.95×105 =20.12mm △L CD 直=Pp CD 直L CD 直Ap Ep =187961.6×0.537140×1.95×105 =3.70mm 2×(△L AB 直+△L BC 曲+△L CD 直)=2×(45.45+20.12+3.7)=138.54mm同理，可算出中跨N2、N3、T1、T2、T3及边跨N1、N2、N3、T1、T2、T3束钢绞线伸长值。
高架桥现浇箱梁预应力张拉计算书
高架桥现浇箱梁预应力张拉计算书
前言
本文档旨在计算高架桥现浇箱梁预应力张拉的相关参数，以确保结构的稳定性和安全性。
计算参数
- 箱梁长度：50m
- 箱梁宽度：2m
- 箱梁高度：2.5m
- 箱梁强度等级：C50
计算公式
- 预应力张拉力 = f * A
- 张拉应变 = e = delta l / l
- 离心受力 = N = f * Ap + f0 * A / n
结果
- C50混凝土的极限抗压强度为f = 50MPa
- 箱梁截面积A = 2m * 2.5m = 5m²
- 箱梁周长p = 2 * (2m + 2.5m) = 9m
- 粘结钢筋根数n = A / Ap = 5 / 12.56 = 0.398
- 张拉杆直径d = 20mm，面积Ap = π * d² / 4 = 314.16mm²
- 初始张拉力为f0 = 0.7f = 35MPa
- 预应力张拉力= 0.85f * Ap = .399N ≈ 211.3kN
- 预应力张拉应变 = 0.5 * f / E = 0.5 * 50 / 2.1e5 = 0.
- 离心受力 = f0 * A / n + f * p / 4 - N > 0，需按弧形分段计算
计算方法和结论
- 本文档介绍了高架桥现浇箱梁预应力张拉的相关参数和计算公式。
- 根据计算结果，可得知预应力张拉力为211.3kN，预应力张拉应变为0.，离心受力需要按弧形分段计算。
- 由此可知，文档的计算和分析有效地保证了高架桥现浇箱梁的稳定性和安全性。
20m箱梁预应力钢束张拉计算表
20m箱梁预应力钢束张拉计算表一、计算公式：△L=PpL/AyEg式中：△L—理论伸长值Pp—平均张拉力（N）L—预应力钢材长度（cm）Eg—预应力钢材弹性模量（N/mm2）Ay—预应力钢材截面面积（mm2）平均张拉力Pp的计算公式Pp=P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）式中： P—预应力钢材张拉端张拉力x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
见（图纸）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
见（图纸）二、计算参数的选取：Eg=1.962×105（实验数据），Ay=140mm2。
k=0.0015，μ=0.23三、曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算中梁曲线段N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算=9.413(m)xN1=7.935(m)xN2=2.067(m)xN3=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN1=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN2=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）θN3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ） =758874（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=569781（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=581719（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=64.42(mm)在N2钢绞线束(3根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=54.37(mm)在N3钢绞线束(3根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=14.46(mm)⑵直线段预应力钢绞线束平均张拉力中梁直线段=PPP直线段理论伸长值计算直线段预应力钢绞线束有效张拉长度:L=L 直线段1（两永久锚固端间钢绞线直线段长度）+ L 直线段2（千斤顶工作长度）×2各参数如下表:L 直线段钢绞线束理论伸长值计算N1：ΔL= PL/ApEp=15.32mmN2：ΔL= PL/ApEp=36.14mmN3：ΔL= PL/ApEp=118.83mm中跨箱梁20m后张法预应力钢绞线束张拉计算成果表通过以上计算数椐并根据各阶段千斤顶和对应油表的检定线性回归方程（附：千斤顶及对应压力表鉴定证书及鉴定结果，含检定线性回归方程）得出张拉成果表如下：注：1#千斤顶对应1#油表号为：0L0701249542#千斤顶对应2#油表号为：0L0214中跨箱梁⑴中跨箱梁N1钢绞线束(4根)张拉计算成果表回归方程式：1、1#顶，表号070124954，方程式：F=33.451P+21.73；2、2#顶，表号0214，方程式：F=33.529P-2.79；四、1.曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算边梁曲线段（非连续端）N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算x=7.753(m)N1=6.299(m)xN2x=1.880(m)N3=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN1θ=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）N2θ=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）N3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ） =759811（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=760632（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=775734（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=53.13(mm)在N2钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=43.21(mm)在N3钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=13.15(mm)2. 曲线预应力钢绞线束平均张拉力的计算边梁曲线段（连续端）N1、N2钢绞线束(n×φj15.24)从张拉端至计算截面的曲线段孔道长度为两永久锚固端间各段曲线段纯孔道长度之和，如下表：⑴曲线段每束钢绞线平均张拉力的计算=9.413(m)xN1=7.935(m)xN2=2.067(m)xN3θ=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）N1=5.5°×2×π/180=0.19197（rad）θN2=1.4°×2×π/180=0.04887（rad）θN3在N1钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=758874（N）在N2钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=759708（N）在N3钢绞线束曲线段张拉时平均张拉力计算：Pp= P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）=775625（N）在N1钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=64.42(mm)在N2钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=54.37(mm)在N3钢绞线束(4根)张拉时各阶段理论伸长值计算：ΔL= PpL/ApEp=14.46(mm)⑵直线段预应力钢绞线束平均张拉力中梁直线段=PPP直线段理论伸长值计算直线段预应力钢绞线束有效张拉长度:L=L 直线段1（两永久锚固端间钢绞线直线段长度）+ L 直线段2（千斤顶工作长度）×2各参数如下表:L 直线段钢绞线束理论伸长值计算N1：ΔL= PL/ApEp=27.01mmN2：ΔL= PL/ApEp=39.43mmN3：ΔL= PL/ApEp=111.90mm中跨箱梁20m后张法预应力钢绞线束张拉计算成果表通过以上计算数椐并根据各阶段千斤顶和对应油表的检定线性回归方程（附：千斤顶及对应压力表鉴定证书及鉴定结果，含检定线性回归方程）得出张拉成果表如下：注：1#千斤顶对应1#油表号为：0L0701249542#千斤顶对应2#油表号为：0L0214边跨箱梁⑴边跨箱梁N1钢绞线束(4根)张拉计算成果表⑵边跨箱梁N2钢绞线束(4根)张拉计算成果表⑶边跨箱梁N3钢绞线束(4根)张拉计算成果表回归方程式：1、1#顶，表号070124954，方程式：F=33.451P+21.73；2、2#顶，表号0214，方程式：F=33.529P-2.79；中建二局新兴产业示范区廊坊项目经理部二0一一年八月四日。
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XX 预应力箱梁张拉参数计算
1、张拉设备及材料
a 、2000KN 千斤顶两个，编号分别为0610#、0611#，0610#顶对应配套油压表443和450，0611#
顶对应配套油压表
400
和
564
，用于正弯矩
N1~N4
束张拉；
b 、Φs 15.20低松驰钢绞线：公称面积140mm 2；弹性模量1.95×105Mpa ；标准强度1860Mpa 。
2、线性回归方程
各千斤顶张拉力与压力表读数对应值分别如下： a 、0610#千斤顶与443号表
线性回归公式：压力表读数P （MPa ）=10.87086+38.28887N(KN) b 、0610#千斤顶与450号表
线性回归公式：压力表读数P （MPa ）=7.728868+38.7858N(KN) c 、0611#千斤顶与400号表
线性回归公式：压力表读数P （MPa ）=7.73917+37.94496N(KN) d 、0611#千斤顶与564号表
线性回归公式：压力表读数P （MPa ）=6.61977+37.91528N(KN) 3、伸长量计算 a 、计算公式： ΔL= P 平均*L/( E* A)；
P终点 =P起点*e-(kx+υθ)；P平均=（P起点＋P终点）/2
注：AB段含50cm工作长度。
`
b、计算参数：
A=140mm2 E=195000Mpa k=0.0015 υ=0.25
Ry=1860Mpa σcon =0.75Ry=1395Mpa
0.0389
c、总伸长量：
N1: ΔL1 =2*（4.9+6+79.7）+6=187mm
N2: ΔL2 =2*（5.5+19.1+65.6）+6=186mm
N3: ΔL3 =2*（11.5+30.3+48.2）+6=186mm
N4: ΔL4 =2*（13.1+44.4+32.8）+6=187mm
4、张拉力与压力表读数对应值
根据施工规范、设计图纸和现场实际情况，我们拟定张拉过程如下：
0 0.1σcon0.2σconσcon
将油顶压力值代入油顶测试报告提供的线性方程即可得油表读数值：
油表理论读数一览表
2.32 195.3 4.84。