内力组合及内力调整
内力组合计算
M 柱顶 5 柱底 N M 柱顶 4 柱底 N M 柱顶 3 柱底 N M 柱顶 2 柱底 N M 柱顶 1 柱底 N N M N M N M N M N M
-107.47 739.38 64.93 739.38 -111.08 1534.91 42.57 1534.91 -69.63 2241.47 39.61 2241.47 -42.65 2868.28 61.65 2868.28 -47.12 3423.21 69.96 3423.21
SWK（左） SWK（右） SEK（左） SEK（右）
-5.91 0.18 4.62 0.18 -12.65 0.89 11.47 0.89 -18.39 2.26 18.39 2.26 -24.21 4.21 24.21 4.21 -37.88 6.91 113.48 6.91 5.91 -0.18 -4.62 -0.18 12.65 -0.89 -11.47 -0.89 18.39 -2.26 -18.39 -2.26 24.21 -4.21 -24.21 -4.21 37.88 -6.91 -113.48 -6.91 -45.61 1.48 33.97 1.48 -75.65 6.20 72.05 6.20 -102.65 14.24 97.77 14.24 -120.70 24.25 114.96 24.25 -163.53 35.84 307.29 35.84 45.61 -1.48 -33.97 -1.48 75.65 -6.20 -72.05 -6.20 102.65 -14.24 -97.77 -14.24 120.70 -24.25 -114.96 -24.25 163.53 -35.84 -307.29 -35.84
调整前横向框架C柱弯矩和轴力组合（附表3） 恒载
钢筋混凝土结构抗震组合内力增大调整系数
【注2】
规范条文 高规3.10.3-1
抗规6.2.4 高规3.10.2-2
抗规6.2.3
抗规6.2.5
高规3.10.2-2 抗规6.2.5
抗规6.2.5
轴力 增大系数 被增大对象
1.0
计算值
1.0
计算值
1.0
计算值
规范条文 -
-
备注
注1：按梁端弯矩
【注2】
1.2 (1.32=1.1*1.2)
内力增大系数及其表达式【被增大对象】
规范条文 -
高规3.10.2-2 抗规6.2.3
抗规6.2.3
高规3.10.2-2 抗规6.2.2
剪力
增大系数 （括号内数值为角 柱增大系数，依据
为抗规6.2.6）
被增大对象
1.2
【对一级V】
直接按抗规式6.2.4-2计算V
1.2 (计算轴 压比时， 取1.0）
计算值
高规3.10.4-2
注2：梁柱节点左 右梁端截面同时 针方向组合的弯 矩设计值之和， 即抗规式6.2.2-1
中
Mb
高规10.2.11-2 （抗规6.2.10-
2）
注2：梁柱节点左
1.68=1.2*1.4 (1.848=1.1*1.68)
【注2】
高规3.10.4-2
1.2
1.1
【注1】
1.0
1.44=1.2*1.2 (1.584=1.1*1.44)
【对一级V】
直接按抗规式6.2.5-2计算V （1.1V）
1.95=1.3*1.5 (2.145=1.1*1.95)
1.56=1.2*1.3 (1.716=1.1*1.56)
荷载组合详解
荷载组合详解荷载组合详解荷载规范里的荷载组合中提到的荷载“基本组合”、“频遇组合”和“准永久组合”分别表示什么？分别用在什么情况下？1）基本组合是属于承载力极限状态设计的荷载效应组合，它包括以永久荷载效应控制组合和可变荷载效应控制组合，荷载效应设计值取两者的大者。
两者中的分项系数取值不同，这是新规范不同老规范的地方，它更加全面地考虑了不同荷载水平下构件地可靠度问题。
在承载力极限状态设计中，除了基本组合外，还针对于排架、框架等结构，又给出了简化组合。
2）标准组合、频遇组合和准永久组合是属于正常使用极限状态设计的荷载效应组合。
标准组合在某种意义上与过去的短期效应组合相同，主要用来验算一般情况下构件的挠度、裂缝等使用极限状态问题。
在组合中，可变荷载采用标准值，即超越概率为5％的上分位值，荷载分项系数取为1.0。
可变荷载的组合值系数由《荷载规范》给出。
频遇组合是新引进的组合模式，可变荷载的频遇值等于可变荷载标准值乘以频遇值系数（该系数小于组合值系数），其值是这样选取的：考虑了可变荷载在结构设计基准期内超越其值的次数或大小的时间与总的次数或时间相比在10％左右。
频遇组合目前的应用范围较为窄小，如吊车梁的设计等。
由于其中的频遇值系数许多还没有合理地统计出来，所以在其它方面的应用还有一段的时间。
准永久组合在某种意义上与过去的长期效应组合相同，其值等于荷载的标准值乘以准永久值系数。
它考虑了可变荷载对结构作用的长期性。
在设计基准期内，可变荷载超越荷载准永久值的概率在50％左右。
准永久组合常用于考虑荷载长期效应对结构构件正常使用状态影响的分析中。
最为典型的是：对于裂缝控制等级为2级的构件，要求按照标准组合时，构件受拉边缘混凝土的应力不超过混凝土的抗拉强度标准值，在按照准永久组合时，要求不出现拉应力。
还有就是荷载分项系数的取值问题新的荷载规范中恒载的分项系数在实际工作中怎么取？什么时候取1.35什么时候取1.2？1.2恒＋1.4活1.35恒＋0.7*1.4活抗浮验算时取0.9砌体抗浮取0.81.35G+0.7*1.4Q>1.2G+1.4QG/Q>2.8所以当恒载与活载的比值大于2.8时,取1.35G+0.7*1.4Q否则,取1.2G+1.4Q对一般结构来说,1.楼板可取1.2G+1.4Q2.屋面楼板可取1.35G+0.7*1.4Q3.梁柱(有墙)可取1.35G+0.7*1.4Q4.梁柱(无墙)可取1.2G+1.4Q5.基础可取1.35G+0.7*1.4Q荷载效应组合及设计要求1．什么是荷载效应？什么是荷载效应组合？一般用途的高层建筑结构承受哪些何载？答：所谓荷载效应，是指在某种荷载作用下结构的内力或位移。
简述钢筋混凝土排架柱内力组合的目标及选取的原因
简述钢筋混凝土排架柱内力组合的目标及选
取的原因
钢筋混凝土排架柱是建筑设计中常用的结构构件，用于支撑水平荷载和垂直荷载。
钢筋混凝土排架柱内力组合的目标是确定柱子在承受设计荷载时所产生的各种内力的组合情况，以便进行结构的合理设计和分析。
遵循内力组合的原因是为了保证结构在不同工况下的安全性和稳定性。
在进行内力组合时，我们通常采用几种荷载组合方式，包括正常使用荷载组合、极限状态I荷载组合和极限状态II荷载组合。
正常使用荷载组合考虑了建筑在正常使用情况下所承受的荷载，如常规活荷载、恒载、温度荷载等。
这种组合的目的是确保结构在正常使用状态下的安全性和稳定性。
极限状态I荷载组合是为了考虑结构在一些较不利的极限情况下的承载能力。
它包括常规活荷载、风荷载、地震荷载等可能同时作用的组合情况。
这样的组合能够检验结构在极端条件下的强度和刚度。
极限状态II荷载组合是针对火灾或爆炸等极度不利情况下的设计要求。
它考虑了风荷载、施工荷载、地震荷载等与其他附加荷载共同作用的情况。
这种组合的目的是确保结构在非常不利工况下的安全性和稳定性。
综上所述，钢筋混凝土排架柱内力组合的目标是为了确定不同工况下所产生的
内力组合情况，选取不同荷载组合的原因是为了确保结构在正常使用、极限工况和非常不利工况下的安全性和稳定性。
通过合理的内力组合设计，可以保证钢筋混凝土排架柱在不同工况下能够承受荷载并保持结构的稳定性。
毕业设计指导书(框架结构设计)-内力计算及组合
计算杆件固端弯矩时应带符号，杆端弯矩一律以顺时针方向为正，如图3-6。
图 3-6 杆端及节点弯矩正方向
1）横梁固端弯矩：
（1）顶层横梁
自重作用：
板传来的恒载作用：
（2）二～四层横梁
自重作用：
板传来的恒载作用：
2）纵梁引起柱端附加弯矩：（本例中边框架纵梁偏向外侧，中框架纵梁偏向内侧）
顶层外纵梁
相交于同一点的多个杆件中的某一杆件，其在该节点的弯矩分配系数的计算过程为：
（1）确定各杆件在该节点的转动刚度
杆件的转动刚度与杆件远端的约束形式有关，如图3-1：
（a）杆件在节点A处的转动刚度
（b）某节点各杆件弯矩分配系数
图 3-1 A节点弯矩分配系数（图中 ）
（2）计算弯矩分配系数μ
（3）相交于一点杆件间的弯矩分配
（3）求某柱柱顶左侧及柱底右侧受拉最大弯矩——该柱右侧跨的上、下邻层横梁布置活荷载，然后隔跨布置，其它层按同跨隔层布置（图3-4c）；
当活荷载作用相对较小时，常先按满布活荷载计算内力，然后对计算内力进行调整的近似简化法，调整系数：跨中弯矩1.1～1.2，支座弯矩1.0。
（a）（b） （c）
图 3-4 竖向活荷载最不利布置
∑Mik/l
V1/A=gl/2+u-∑Mik/l
M=gl/2*l/4+u*1.05-MAB-V1/A*l/2
4
21.9
4.08
2.25
6
12.24
41.06
-30.54
2.55
50.75
-60.24
3
16.61
4.08
2.25
6
12.24
31.14
框架结构的内力组合及截面设计
框架梁的控制截面最不利内力组合有以下几种： 1) 梁端支座截面 M 、 max M max 和 Vmax 。 2) 梁跨中截面 M 、 max M max 。
（2）框架柱 柱的内力包括弯矩、剪力和轴力。框架柱的控制截面一般在柱
的两端，柱的两端为弯矩最大值，剪力和轴力在同一层中无变化或 变化很小。
由于框架柱一般采用对称配筋，组合时要选择绝对值 最大的弯矩，柱最不利内力可归纳成以下四种：
① Mmax 及相应的 N 、V 。 ② N max 及相应的 M 、V 。 ③ Nmin 及相应的 M 、V 。 ④ M 比较大(不是绝对最大)，但N比较小或比较大(不是绝 对最小或最大)。绝对最大或最小的内力不一定就是最不利 的，对大偏心受压构件，若 M 不是最大，而N较小，则 e0 M / N 最大，截面配筋可能最多；对小偏心受压构件， e0 越小截面配筋越多。
对于现浇框架，支座弯矩的调幅系数采用 0.8～0.9；对于装配整体式框架，由于钢筋焊接 及接缝不密实等原因，后浇节点连接刚度较差， 受力后可能产生节点变形，造梁端弯矩降低， 调幅系数取0.7～0.8。
支座弯矩降低会引起跨中弯矩增加，但荷 载组合求出的跨中最大正弯矩和支座最大负弯 矩不是在同一荷载作用下出现的，支座弯矩调 幅后，若调幅后的跨中弯矩不超过跨中最不利 正弯矩，跨中配筋不必增大。
以上组合中前三组用来计算柱正截面受压 承载力，以确定纵向受力钢筋数量；第四组用以 计算斜截面受剪承载力，以确定箍筋数量。
进行内力分析时是以柱轴线处考虑的，实际 梁支座截面的最不利位
内力基本组合计算公式
内力基本组合计算公式内力基本组合计算公式在工程结构设计中可是相当重要的家伙！这就好比是我们盖房子时的基石，要是基石没打好，那房子可就危险啦。
咱们先来说说为啥要搞清楚这个内力基本组合计算公式。
想象一下，一座大桥横跨在江河之上，每天承受着来来往往的车辆和行人的重量，还有风的吹拂、温度的变化等等。
如果我们不通过准确的计算公式来算出各种内力的组合情况，怎么能保证这座桥不会哪天突然垮掉呢？那这个内力基本组合计算公式到底是啥呢？其实啊，它就是把不同的荷载效应，比如恒载、活载、风载、地震作用等等，按照一定的规则组合起来，算出结构在最不利情况下的内力。
就拿一个简单的例子来说吧。
我曾经参与过一个小型办公楼的设计项目。
在计算柱子的内力时，恒载就是柱子自身的重量以及上面楼板传来的固定重量，这就像是一个不离不弃的“老朋友”，一直稳定地存在着。
活载呢，就是办公室里人员的活动、桌椅的移动等产生的变化的重量，这就像个调皮的“孩子”，一会儿在这，一会儿在那。
风载呢，就像是个爱捣乱的“风精灵”，时不时地吹上一阵，给柱子施加侧向的力。
在计算内力基本组合的时候，我们就得根据规范规定的系数，把这些荷载效应组合起来。
比如说，恒载的分项系数可能是 1.2，活载的分项系数可能是 1.4。
这就好像是给每个“小伙伴”分配了不同的“权重”，然后把它们加在一起，才能得出柱子真正面临的“压力”。
如果不认真对待这个计算公式，那后果可不堪设想。
有一次，我看到一个施工中的厂房，后来发现他们在设计的时候没有正确使用内力基本组合计算公式，导致部分结构的内力计算不准确。
结果呢，在施工过程中就出现了一些裂缝，不得不进行返工和加固，这不仅浪费了时间和金钱，还影响了工程的进度。
所以啊，内力基本组合计算公式虽然看起来复杂，但只要我们认真对待，搞清楚每个荷载的特点和系数的取值，就能像一个聪明的“建筑师”一样，为我们的建筑打造出坚固可靠的“骨架”。
总之，内力基本组合计算公式是工程结构设计中不可或缺的重要工具，咱们可不能小瞧它，得认真学习和运用，才能保证咱们盖的房子、修的桥稳稳当当的！。
内力组合表 (2)
附录2 内力组合表附录2.1 框架梁的内力组合表层次截面内力S GK S QKS EK S EK组合一组合二组合三组合四组合五组合六组合七组合八组合九组合十组合十一组合十二组合十三剪力调整左风右风左震右震一层AM -92.23-24.57(-24.74)43.80 -27.30 160.80 -171.40 -145.06 -49.35 -148.89 -86.43 -176.02 -111.79 -171.51 -30.91 -130.45 62.65 -261.25 78.34 -245.56144.04 V94.1024.4(24.4)-10.40 6.50 -38.30 40.90 147.08 98.36 122.02 130.56 151.85 142.21 156.41 79.54 103.20 66.10 153.62 48.03 135.55跨中M120.4835.52(35.64)2.65 -1.65 9.50 -10.10 194.30 148.29 142.27 192.67 187.25 199.68 196.07 124.19 118.17 133.73 114.62 112.99 93.88B左M-110.84-31.03(-30.77)-38.50 24.00 -141.80 151.20 -176.44 -186.91 -99.41 -220.61 -141.86 -212.38 -159.88 -164.74 -77.24 -251.86 33.82 -232.92 52.75 V99.6026.3(26.2)-10.40 6.50 -38.30 40.90 156.34 104.96 128.62 139.55 160.85 151.50 165.69 85.04 108.70 72.63 160.15 53.47 140.99B右M-20.91-5.78(-5.36)21.10 -13.20 77.50 -82.90 -33.18 4.45 -43.57 -5.79 -49.01 -16.17 -44.98 8.63 -39.39 54.33 -102.06 57.87 -98.52121.80 V23.905.8(4.7)-18.90 11.50 -69.40 74.30 36.80 2.22 44.78 12.17 50.48 22.07 47.61 -2.56 40.00 -49.91 108.88 -54.37 104.41跨中M 1.20-0.36(-1.08)-2.60 1.65 -9.45 10.15 0.94 -2.20 3.75 -2.29 3.07 -0.92 2.65 -2.44 3.51 -8.62 10.49 -8.72 10.39CM-0.17-0.255(-0.77)-26.30 16.50 -96.40 103.20 -0.56 -37.02 22.90 -33.66 20.26 -22.57 13.38 -36.99 22.93 -93.80 100.81 -93.83 100.78 V 3.700.1(1.1)-18.90 11.50 -69.40 74.30 4.58 -22.02 20.54 -19.25 19.06 -10.78 14.75 -22.76 19.80 -72.35 86.44 -73.07 85.71二层AM-89.17-24.31(-24.99)31.50 -19.70 137.20 -142.80 -141.03 -62.90 -134.58 -97.94 -162.45 -117.74 -160.74 -45.07 -116.75 42.28 -230.72 57.53 -215.48110.30 V93.8024.4(24.4)-7.60 4.70 -32.90 34.30 146.72 101.92 119.14 133.73 149.23 144.16 154.49 83.16 100.38 71.77 146.02 53.75 128.00跨中M123.6036(35.28)1.55 -1.00 7.10 -7.35 198.72 150.49 146.92 195.63 192.42 203.44 201.30 125.77 122.20 134.04 119.95 112.85 98.76B左M-109.57-30.77(-31.03)-28.40 17.70 -123.00 128.10 -174.56 -171.24 -106.70 -206.03 -147.95 -201.92 -163.20 -149.33 -84.79 -232.49 12.33 -213.73 31.09 V99.9026.3(26.2)-7.60 4.70 -32.90 34.30 156.70 109.24 126.46 143.44 158.94 154.26 164.59 89.26 106.48 78.91 153.16 59.70 133.95B右M-22.95-6.035(-5.19)15.20 -9.50 66.10 -68.90 -35.99 -6.26 -40.84 -15.99 -47.11 -24.13 -44.88 -1.67 -36.25 41.46 -90.17 45.29 -86.33101.40 V25.60 6(4.6) -13.40 8.30 -58.40 60.90 39.12 11.96 42.34 21.40 48.74 29.18 47.41 6.84 37.22 -5.95 95.75 -40.82 91.01跨中M 2.28-0.48(-0.96)-1.60 1.00 -7.05 7.35 2.06 0.50 4.14 0.12 3.39 1.26 3.45 0.04 3.68 -5.25 8.79 -5.52 8.52CM-1.190.34(0.68)-18.40 11.50 -80.20 83.60 -0.95 -27.19 14.67 -24.18 13.49 -16.73 8.39 -26.95 14.91 -78.96 80.75 -78.83 80.87 V 2.00 0.3 (1) -13.40 8.30 -58.40 60.90 2.82 -16.36 14.02 -14.11 13.24 -8.26 9.97 -16.76 13.62 -61.98 69.84 -62.41 69.42注：表中组合一到组合十三的荷载组合式子以及剪力的调整见计算书的4.6.2节（）中的数值为雪荷载作用下的内力；弯矩M的单位为kN·m，剪力V的单位为kN。
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7 内力组合及内力调整7.1内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。
当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行增幅。
分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。
由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。
1）、在恒载和活载作用下，跨间max M 可以近似取跨中的M 代替，在重力荷载代表值和水平地震作用下，跨内最大弯矩max M 采用解析法计算：先确定跨内最大弯矩max M 的位置，再计算该位置处的max M 。
当传到梁上的荷载为均布线荷载或可近似等效为均布线荷载时，按公式7-1计算。
计算方式见图7-1、7-2括号内数值，字母C 、D 仅代表公式推导，不代表本设计实际节点标号字母。
2max182M M M ql +≈-右左 且满足2max 116M ql = （7-1） 式中：q ——作用在梁上的恒荷载或活荷载的均布线荷载标准值；M 左、M 右——恒载和活载作用下梁左、右端弯矩标准值；l ——梁的计算跨度。
2）、在重力荷载代表值和地震作用组合时，左震时取梁的隔离体受力图，见图7-1所示, 调幅前后剪力值变化,见图7-2。
图7-1 框架梁内力组合图图7-2 调幅前后剪力值变化图中：GC M 、GD M ——重力荷载作用下梁端的弯矩； EC M 、CD M ——水平地震作用下梁端的弯矩C R 、D R ——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端支座反力。
左端梁支座反力：()C 1=2GD GC EC ED ql R M M M M l--++；由0M ddx=，可求得跨间max M 的位置为:1C /X R q = ； 将1X 代入任一截面x 处的弯矩表达式,可得跨间最大弯矩为： 弯矩最大点位置距左端的距离为1X ，1=/E X R q ；()101X ≤≤； 最大组合弯矩值：2max 1/2GE EF M qX M M =-+；当10X <或11X >时，表示最大弯矩发生在支座处，取1=0X 或1=X l ，最大弯矩组合设计值的计算式为：2max C 11/2GE EF M R X qX M M =--+； 右震作用时，上式中的GE M 、EF M 应该反号。
柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。
按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。
为了简化计算，也可以采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一点。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）第3.5.3条规定：A 级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不宜小于其相邻上一层受剪承载力的80%，不应小于其相邻上一层受剪承载力的65%；B 级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不应小于其相邻上一层受剪承载力的75%。
7.1.1 框架梁控制截面的内力组合1、不考虑地震作用组合下的梁端弯矩设计值的组合。
①、基本组合：Qk Gk S S M 4.12.1+=；Qk Gk S S M ⋅⨯+=7.04.135.1；②、风荷载作用下的不利组合（不考虑活载）：)(4.12.1左Wk Gk S S M +=；)(4.12.1右Wk Gk S S M +=；③、风荷载作用下的有利组合（不考虑活载）：)(4.10.1左Wk Gk S S M +=；)(4.10.1右Wk Gk S S M +=；④、风荷载作用下的不利组合（考虑活载）：())(4.14.19.02.1左Wk Qk Gk S S S M ++=；())(4.14.19.02.1右Wk Qk Gk S S S M ++=；⑤、风荷载作用下的有利组合（考虑活载）：())(4.14.19.00.1左Wk Qk Gk S S S M ++=；())(4.14.19.00.1右Wk Qk Gk S S S M ++=；2、考虑地震作用组合下的梁端弯矩设计值的组合。
()（左）Ek Qk Gk S S S M 3.15.02.1++=；()（右）Ek Qk Gk S S S M 3.15.02.1++=； ()（左）Ek Qk Gk S S S M 3.15.00.1++=；()（右）Ek Qk Gk S S S M 3.15.00.1++=。
3、不考虑地震作用组合下的梁端剪力设计值的组合。
①、基本组合：Qk Gk V V V 4.12.1+=；Qk Gk V V V ⋅⨯+=7.04.135.1；②、风荷载作用下的不利组合（不考虑活载）：)(4.12.1左Wk Gk V V V +=；)(4.12.1右Wk Gk V V V +=；③、风荷载作用下的有利组合（不考虑活载）：)(4.10.1左Wk Gk V V V +=；)(4.10.1右Wk Gk V V V +=；④、风荷载作用下的不利组合（考虑活载）：())(4.14.19.02.1左Wk Qk Gk V V V V ++=；())(4.14.19.02.1右Wk Qk Gk V V V V ++=；⑤、风荷载作用下的有利组合（考虑活载）：())(4.14.19.00.1左Wk Qk Gk V V V V ++=；())(4.14.19.00.1右Wk Qk Gk V V V V ++=；4、考虑地震作用组合下的梁端弯矩设计值的组合。
()（左）Ek Qk Gk V V V V 3.15.02.1++=；()（右）Ek Qk Gk S V V V 3.15.02.1++=； ()（左）Ek Qk Gk V V V V 3.15.00.1++=；()（右）Ek Qk Gk V V V V 3.15.00.1++=。
内力未做调整前，横向框架梁的内力组合表，见表7-1~ 7-6。
表7-1内力调整前横向框架梁的内力组合表（6层）弯矩取0.75，对剪力取0.85；2、承载力抗震调整系数RE3、重力载＝恒载+0.5活载；4、弯矩单位为kN.m ，剪力单位为kN 。
表7-2 内力调整前横向框架梁的内力组合表（5层）弯矩取0.75，对剪力取0.85；2、承载力抗震调整系数RE3、重力载＝恒载+0.5活载；4、弯矩单位为kN.m ，剪力单位为kN 。
弯矩取0.75，对剪力取0.85；2、承载力抗震调整系数RE3、重力载＝恒载+0.5活载；4、弯矩单位为kN.m ，剪力单位为kN 。
77弯矩取0.75，对剪力取0.85；2、承载力抗震调整系数RE3、重力载＝恒载+0.5活载；4、弯矩单位为kN.m ，剪力单位为kN 。
弯矩取0.75，对剪力取0.85；2、承载力抗震调整系数RE3、重力载＝恒载+0.5活载；4、弯矩单位为kN.m ，剪力单位为kN 。
表7-6 内力调整前横向框架梁的内力组合表（1层）弯矩取0.75，对剪力取0.85；2、承载力抗震调整系数RE3、重力载＝恒载+0.5活载；4、弯矩单位为kN.m ，剪力单位为kN 。
攀枝花学院毕业设计 7 内力组合及内力调整837.1.2 框架柱控制截面的内力组合1、不考虑地震作用组合下的梁端弯矩设计值的组合。
①、基本组合：Qk Gk S S M 4.12.1+=；Qk Gk S S M ⋅⨯+=7.04.135.1；②、风荷载作用下的不利组合（不考虑活载）：)(4.12.1左Wk Gk S S M +=；)(4.12.1右Wk Gk S S M +=；③、风荷载作用下的有利组合（不考虑活载）：)(4.10.1左Wk Gk S S M +=；)(4.10.1右Wk Gk S S M +=；④、风荷载作用下的不利组合（考虑活载）：())(4.14.19.02.1左Wk Qk Gk S S S M ++=；())(4.14.19.02.1右Wk Qk Gk S S S M ++=；⑤、风荷载作用下的有利组合（考虑活载）：())(4.14.19.00.1左Wk Qk Gk S S S M ++=；())(4.14.19.00.1右Wk Qk Gk S S S M ++=；2、考虑地震作用组合下的梁端弯矩设计值的组合。
()（左）Ek Qk Gk S S S M 3.15.02.1++=；()（右）Ek Qk Gk S S S M 3.15.02.1++=； ()（左）Ek Qk Gk S S S M 3.15.00.1++=；()（右）Ek Qk Gk S S S M 3.15.00.1++=。
3、不考虑地震作用组合下的梁端剪力设计值的组合。
①、基本组合：Qk Gk V V V 4.12.1+=；Qk Gk V V V ⋅⨯+=7.04.135.1；②、风荷载作用下的不利组合（不考虑活载）：)(4.12.1左Wk Gk V V V +=；)(4.12.1右Wk Gk V V V +=；③、风荷载作用下的有利组合（不考虑活载）：)(4.10.1左Wk Gk V V V +=；)(4.10.1右Wk Gk V V V +=；④、风荷载作用下的不利组合（考虑活载）：())(4.14.19.02.1左Wk Qk Gk V V V V ++=；())(4.14.19.02.1右Wk Qk Gk V V V V ++=；⑤、风荷载作用下的有利组合（考虑活载）：())(4.14.19.00.1左Wk Qk Gk V V V V ++=；())(4.14.19.00.1右Wk Qk Gk V V V V ++=；4、考虑地震作用组合下的梁端弯矩设计值的组合。
()（左）Ek Qk Gk V V V V 3.15.02.1++=；()（右）Ek Qk Gk S V V V 3.15.02.1++=； ()（左）Ek Qk Gk V V V V 3.15.00.1++=；()（右）Ek Qk Gk V V V V 3.15.00.1++=。
根据上述公式，梁支座边缘控制截面的弯矩与剪力可由公式7-2求得。
()2/b q g V V +-='；2/b V M M '-=' (7-3)式中：V '，M '——梁控制截面的剪力和弯矩；V ，M ——内力组合得到的轴线处的剪力和弯矩；g ，q ——作用在梁上的竖向分布恒载与活载。
攀枝花学院毕业设计 7 内力组合及内力调整表7-6 内力调整前横向框架A柱弯矩和轴力组合RE84攀枝花学院毕业设计 7 内力组合及内力调整表7-7 内力调整前横向框架B柱弯矩和轴力组合攀枝花学院毕业设计 7 内力组合及内力调整表7-8 内力调整前横向框架C柱弯矩和轴力组合攀枝花学院毕业设计 7 内力组合及内力调整表7-9 内力调整前横向框架D柱弯矩和轴力组合RE攀枝花学院毕业设计 7 内力组合及内力调整表7-10 内力调整前横向框架A柱剪力组合攀枝花学院毕业设计 7 内力组合及内力调整表7-11 内力调整前横向框架B柱剪力组合攀枝花学院毕业设计 7 内力组合及内力调整表7-12 内力调整前横向框架C柱剪力组合攀枝花学院毕业设计 7 内力组合及内力调整表7-13 内力调整前横向框架D柱剪力组合攀枝花学院毕业设计 7 内力组合及内力调整927.2 内力调整为了保证框架结构具有满足工程的抗震性能，考虑到框架结构“强柱弱梁”、“强剪弱弯”、“强结点弱构件”的抗震设计原则，保证梁端的破坏要先于柱端的破坏，弯曲破坏要先于剪切破坏，构件的破坏要先于节点的破坏，因此，应对内力组合的结果中的最大内力组合设计值进行调整。