小绞车计算
调度绞车强度验算
16kN绞车提升能力计算：根据公式F=（m+m0）（sinβ+f1cosβ）×g +p×L（sinβ+f2cosβ）×g L：巷道斜长。
取240m (根据技术科图纸提供数据测量计算所得)β：巷道最大倾角。
取25°(技术科图纸提供)：矿车阻力系数。
取0.015f1f：钢丝绳阻力系数。
取0.22选用直径为15.5mm钢丝绳P：钢丝绳单位质量。
取0.85kg/m钢丝绳型号为：6×19-15.5Qp：破断拉力总和。
取152000N斜巷提升钢丝绳安全系数不小于6.5F：JD-25型调度绞车最大牵引力为16kN。
m :矿车装载量。
：矿车质量。
mg：取9.8。
可求得调度绞车最大提升物件的重量（m+m0）={F-PL(sinβ+f2cosβ) g/（sinβ+f1cosβ）={16000-0.85×240×（sin25°+0.2×cos25°）×9.8/（sin25°+0.015×cos25°）×9.8}=(16000-1207)/4.275=3460kg21kN绞车提升能力计算根据公式F=（m+m0）（sinβ+f1cosβ）×g +p×L（sinβ+f2cosβ）×g L：巷道斜长。
取240m (根据技术科图纸提供数据测量计算所得)β：巷道最大倾角。
取25°(技术科图纸提供)：矿车阻力系数。
取0.015f1f2：钢丝绳阻力系数。
取0.2选用直径为18.5mm钢丝绳P：钢丝绳单位质量。
取1.223kg/m钢丝绳型号为：6×19-18.5Qp：破断拉力总和。
取219000N斜巷提升钢丝绳安全系数不小于6.5F：调度绞车最大牵引力为21kN。
m :矿车装载量。
m：矿车质量。
g：取9.8。
可求得调度绞车最大提升物件的重量（m+m0）={F-PL(sinβ+f2cosβ) g/（sinβ+f1cosβ）={21000-1.223×240×（sin25°+0.2×cos25°）×9.8/（sin25°+0.015×cos25°）×9.8}=(21000-1737)/4.275=4506kg提升8000kg重量所需绞车提升能力计算根据公式F=（m+m0）（sinβ+f1cosβ）×g +p×L（sinβ+f2cosβ）×g L：巷道斜长。
绞车校验
绞车校验绞车牵引力计算：F牵≥9.8[(Q+Q M)(Sinα+f1Cosα)+PL（Sinα+f2Cosα）]式中 F牵---绞车牵引力，N;Q---运载物体重量，kg；Q M---平板车或运载工具总重量，kg；f1---装载车辆运动时的阻力系数，其中滚动轴承取0.015，滑动轴承取0.02；f2---提升钢丝绳运动时的阻力系数，取0.15—0.2；P---钢丝绳每米重量，kg/m；L---牵引斜长，m；α---倾斜巷道角度，°。
钢丝绳安全系数验算：M=Q Z/ 9.8[(Q+Q M)(Sinα+f1Cosα)+PL（Sinα+f2Cosα）≥6.5式中M---计算牵引用钢丝绳安全系数；Q Z---全部钢丝绳破断拉力之和，KN。
计算电动机功率：N= F牵V/1000η式中 V---绞车运行速度，m/s；η—绞车的机械效率，一级传动0.9，二级传动0.85。
绞车型号：调度绞车：绞车改进序号J D □-□调度功率、钢丝绳静拉力回柱绞车：绞车差动传动牵引力J H C □-□回柱改进序号F＝n×〔G k＋G〕×〔sinα＋f×cosα〕＋g×L×〔sinα＋y×cosα〕其中f―――矿车阻力系数，一般取值0.013，其取值范围0.01～0.015y―――钢丝绳阻力系数，一般取值0.27，其取值范围0.25～0. 40F―――25千瓦小绞车的牵引力为1800kgf，11.4千瓦为1000kgfG k―――矿车自重587kg，叉车自重500.66kg，平板车500kgg―――15㎜钢丝绳0.8457kg/m，12.5㎜钢丝绳0.54kg/mG―――以工字钢为例：2.4米的11#工字钢〔井下常用的〕26.1kg/m,若每叉车可以装40根，则2.4×26.1×40＝2505.6kg。
例如：对于斜长130m的轨道上山，坡度20则F＝1106kg，11.4KW小绞车仅仅1000kgf是拉不动的，必须换25KW绞车。
125kN液压单侧式绞车计算书(改)
125kN液压单侧式绞车计算书编制：任利平校对：审核：批准：2010.06上虞专用风机有限公司船用机械设备厂一、基本参数1．型号：YB-125/152．绳索直径d：θ80mm3．卷筒工作负载Fc：125kN4．卷筒容绳量（L³d）：200m³θ80（单个）5．系缆速度Vc：15 m/min（第一层）6．副卷筒拉力F：80kN7．支持负载F支：375kN二、设计参数计算1. 卷筒计算⑴卷筒材料：Q235B，⑵直径：初定D＝500mm⑶长度：初定LO＝1150mm⑷每层圈数 Z＝LO ／d＝1150／80＝14.375(圈) 取14圈⑸绳索层数n=［(D/d)2+4L/Zπd］1/2/2-D/2d=［(500/80)2+4³200000/(14³π³80)］1/2/2-500/(2³80) =5.04(层)卷筒大径：500+5³80³2+80³3=1540 取1550⑹卷筒壁厚δ＝25mm强度校核：根据公式ζ1=A1A2Fmax/δP≤［ζbc]（N／mm2）式中ζ1－卷筒内壁表面最大压应力A1 –应力减小系数，一般取A1=0.75A2－与卷绕层数有关的系数，查表得A2＝2Fmax－缆绳拉力，125000NP－卷筒节距，mm。
本卷筒为光卷筒，P参照相同钢丝绳直径的开槽卷筒, 取P＝80.8mm[ζbc]－许用压应力，N/mm2[ζbc]＝ζs／2＝235/2＝117.5N/mm2计算得ζ1=0.75³2³125000/(25³80.8)=92.8N/ mm2<[ζbc] 强度校核通过。
2.卷筒输出扭矩Tc(按中间层第一层算)Tc=Fc(D+d)/2=125000³(0.58)／2=36250N.m3.卷筒转速nc(按中间层第一层算)nc=Vc/π(D+d)=15000/(580π)=8.2322r/min4.总传动比采用二级齿轮减速器，传动比取i=114³90/（17³19）=31.7647液压马达转速：n0= nC³i =8.2322³31.7647=261.5 r/min5.液压马达计算初定液压马达排量q＝745ml/r齿轮传动效率ηc＝0.96，马达机械效率η0=0.85，其余轴承传动效率η3=0.85，则传动总效率η=0.96³0.85³0.85=0.694液压马达的工作压差ΔPΔP=2πT/ iqη=2π³36250/(31.7647³0.694³745)=13.9MPa系统工作压力：P=ΔP+1.7 MPa=15.6 MPa液压马达工作流量Q=q0²n/ηv=0.745³261.5/0.9=216.5L/min(ηv—马达容积效率)液压马达输出扭矩T0= TC/i=36250/31.7647=1141.2N²m6.液压马达选型：型号：MRH2-750-1-PW排量: 745/373mL/r额定压力：20.6MPa转速范围：5～400r/min工作转速：261.5r/min工作流量：216.5L/min7.油泵选型型号：A10VSO140DFR1/32R-VPB12N00排量：qB0=140ml/r额定压力：P=25Mpa额定转速：1790r/min8. 电动机选择电机功率 Pw = PQ/60bηbn=15.6³216.5÷60÷0.9÷1=62.5kW电机参数：型号：Y280S-4-H-B3电制：440V 60Hz功率：75kW转速：1790 r/min输出轴直径：θ75mm9.液压管路计算（1）.进出油口尺寸根据公式（43.6-26），P43-230，《机械设计手册》，第五卷Q＝60²V²S式中：Q-流量, Q≥216.5L/minV-通过油口最小截面处的速度，V＝5m/sS-油口的最小截面积，S＝π²dmin2/4, dmin油口最小直径所以π²dmin2²10－3²60²5/4≥216.5dmin≥30.3mm为确保油液顺利流通，取油口通径为32mm（2）.阀通径大小根据＜2＞计算结果为确保油液顺利流通，取主阀通径为d=32mm（3）.油管内径计算根据公式 d≥4.61³√Q/V式中:Q-通过油管的流量，L/minV－油在管内的允许流动速度,m/s,取压力油管V1=5m/s回油管V2=2.6m/s吸油管V3=1m/s则 d1≥4.61³√216.5/5=30.3mmd2≥4.61³√216.5/2.6=42mmd3≥4.61³√216.5/1=67.8mmd4≥4.61³√65/5=16.6mm●压力油管规格：θ42³5(20无缝钢管)●回油管规格：θ48³3(20无缝钢管)●吸油管规格：θ76³4(20无缝钢管)●辅助压力油管规格：θ27³3.5(20无缝钢管)（4）油管壁厚计算根据CCS《钢质海船入级规范2009》第3篇2.2.2要求δ≥δO +b +c式中:δ-油管壁厚，mmδO-基本计算壁厚，mm δO=PD/(2[ζ]e+P)b-弯曲附加余量，mm ，b=0.4δO D/R（R-平均弯曲半径，mm ，R ≥3D ），故b ≤0.4δO/3c- 腐蚀余量，mm ，液压油管系取0.3故 δ≥PD/(2[ζ]e+P)³(1+ 0.4/3)+0.3，P －油管设计压力，MPa P=1.25P0=19.5MPaD －油管外径, mme －焊接有效系数 ，取1[ζ]-钢管许用应力, MPa查CCS 《钢质海船入级规范2009》第3篇第2章（泵与管系）2.2.2.4[ζ] 取下列公式中的最小值：（因油管工作温度较低，故T D ζ、TC ζ无计算意义，仅列公式如下）1、[ζ]= R eH T /1.62、[ζ]= Rm /2.73、[ζ]= ζD T /1.64、[ζ]= ζC TRm-材料在常温下的抗拉强度，MPa强度等级 ζb=410MPa 时 ，Rm=410MPaR eH T -材料在设计温度下的屈服强度，MPa查《材料与焊接规范2009》第1篇第4章4.2.4.2，取强度等级 ζb=410MPa 时 ，R eH T =217MPa （T=50°C ）故[ζ]1= R eH T /1.6 =217/1.6=135.63MPa[ζ]2= Rm /2.7=410/2.7=151.85MP ，[ζ]1＜ [ζ]2，故最小值为135.63MPa则压力油管δ1≥19.5³42/（2³135.63＋19.5）³(1+0.4/3)+0.3=3.5mm 回油管 δ2≥4³48/（2³135.63＋4）³(1+0.4/3)+0.3=1.1mm吸油管 δ3≥4³76/（2³135.63＋4）³(1+0.4/3)+0.3=1.6mm 辅助压力油管δ4≥19.5³27/（2³135.63＋19.5）³(1+0.4/3)+0.3=2.35mm 故以上油管满足要求。
第二版副井3.25绞车性能计算书
林盛煤矿副井3.25米绞车提升能力计算一、提升系统自然状况：副井为立井罐笼提升,安装1台JKM3.25×4(I),提升机采用模拟控制系统, JKM-3.25×4(I)提升机拖动电机为1000kW电机，现计算3.25米绞车提升能力。
1、提升机规格型号：JKM-3.25×4(I)磨擦轮直径D1：3250mm；导向轮直径D2：3000mm；机器变位重量（不包括电机、导向轮）Gj：13800kg导向轮变位质量：1350kg；减速机变位质量：13925kg；设计最大提升速度：U max=7.9m/s；钢绳最大静张力F=450kN=45918kg;钢绳最大静张力差ΔF=140kN=14285kg;2、提升钢丝绳：规格型号：6V×37S+NF；提升钢绳数n1=4根；直径：φ33mm；钢绳单重：P=4.786kg/m；钢绳最小破断力：68877kg3、平衡尾绳：规格：143×24扁尾绳；单重：q=8.65kg/m；悬挂根数：n2=2 4、提煤箕斗：型号：一吨双车双层多绳罐笼罐笼自重：Q Z=12884kg；罐笼载重：Q=10000kg规格：4590×1216×5460二、摩擦轮直径的验算根据公式：D≥90dD≥1200δD≥80d= 3250≥90×33=2970mm 满足要求D≥1200δ= 3250≥1200×2.0=2400mm 满足要求式中：D：摩擦轮直径3250mmd：钢丝绳直径33mmδ：钢丝绳股内最粗钢丝直径2.0mm三、钢丝绳作用在摩擦轮上的最大静张力和最大静张力差的验算1、最大静张力的验算(提物时)根据公式： 112jm C h jm F Q Q n pH n qH F ⎡⎤=+++≤⎣⎦ F jm =12884+10000+4×4.786×469.9+2×8.65×23 =32278kg ≤45918kg 提人时F jm 人=12884+75×44+4×4.786×469.9+2×8.65×23 =25578Kg ≤45918kg2、钢丝绳最大静张力差的验算（提物时） 根据公式：()12jc S jc F Q n P n q H F ⎡⎤=±-⨯≤⎣⎦ F jc =10000+（4×4.786-2×8.65）×438.5 =10809 kg ≤14285kg 提人时：F jc 人=75×44+（4×4.786-2×8.65）×438.5 =4109kg ≤14285kg 式中：Q ——一次提升载荷重kg Q 1——提升容器自重kg P ——一根主绳每米重量kg/m q ——一根尾绳每米重量kg/mn 1——主绳根数 n 2——尾绳根数Hc ——钢丝绳最大悬垂长度469.9 m H S ——井筒深度438.5m H h ——尾绳环高度20.502m[F jm ]——提升机设计许用最大静张力kg [F jc ]——提升机设计许用最大静张力差kg 四、钢丝绳安全系数的验算 根据公式：5.832278468877=⨯==∑jmeF F m （提物时） 根据《煤矿安全规程》，升降人员和物料，升降物料时钢丝绳安全系数8.5>8.2-0.0005H=8.2-0.0005×469.9=7.965 符合规定。
1.6米绞车最大提升重量计算
1.6米绞车最大提升重量计算1、使用钢丝绳规格：6×19—Φ24.52、绞车最大提升能力：45KN3、绳长：L=367+43=410m4、钢丝绳单位质量：2Kg/m5、总破断拉力：Q=405KN6、车轮与轨道摩差系数：f 1=0.0157、钢丝绳与轨枕摩擦系数：f 2=0.38、提升坡度：α=22°根据公式 ααααcos sin )cos (sin 2++-=f qL g F G =22cos 015.022sin )22cos 3.022(sin 41021045000++⨯- =10204.86Kg ≈10T目前所用矿车重量按1T ，载重按1.5T 计算，若提升这种满载矿车，最多能提升4辆。
此时总重量为G=（1+1.5）×4=10T)cos (sin )cos (sin 21ααααf qL f G F +++==10000(22cos 015.022sin +)+)22cos 3.022(sin 4102+⨯=4420.4Kg=44204N=44.2KN ＜45KN9、安全系数N=204.44405 F Q =9.16 10、结果经过验算绞车与钢丝绳安全系数符合要求。
11、根据有关资料，我矿现下放掘进机最大件重量为7.915T ，平板车重量为1.5T ，合计重量为9.415T ，小于10T ，可以满足要求。
聚德煤业机电科2010年12月1日掘进机下放主要零部件重量和尺寸截割机构：6930Kg 3685×1416×1120(mm) 装载机构：3870Kg 1957×3000×605(mm) 刮板输送机：2789 Kg 6735×1583×535(mm) 回转台：2825 Kg 1742×1490×775(mm) 前机架：5790 Kg 3305×1470×1445(mm) 后机架：6004 Kg 2265×1690×1445(mm) 左/右行走机构: 6040/7915 Kg 4430×1095×835(mm) 泵站：1381 Kg 1960×765×870(mm) 油箱：963 Kg 2160×800×934(mm) 操纵台：522.6 Kg 1500×775×913(mm)。
绞车能力计算及安全技术措施
一、概述渝兴煤矿现设3台主绞车，具体概况如下：（1）副斜井现使用型号为JTP-1.6×1.2p的绞车，副斜井提升运输长度620米；（2）回风井使用JTB-1.0 ×0.8型绞车，提升运输长度580米；(3)主斜井使用JTB-0.8 ×0.6型绞车，提升运输长度460米；（4）主要提升矿车容量为0.75m3和1.1m3两种型号矿车（5）副斜井绞车提升钢丝绳采用Ø24.5mm的钢丝绳，主斜井绞车提升钢丝绳采用Ø15.5mm的钢丝绳，回风斜井绞车提升钢丝绳采用Ø18.5mm的钢丝绳，为了确保矿车在提升过程中运输安全以及矿井安全生产的顺利进行，特编制本安全技术措施，各相关单位必须严格贯彻执行。
二、3台绞车技术参数及验算如下：（一）JTP-1.6 ×1.2p型绞车（使用地点：副斜井绞车房，）一）、提升技术参数1、提升坡度：16°；2、提升长度：620m，绞车实际容绳645m；3、提升方式：单绳提升；二）、绞车技术参数；1、提升绞车电机功率:P=90KW；2、绞车最大牵引力；F1;3、钢丝绳规格：24.5mm，2.658kg／m;4、绞车最大转速：V=2.5m/s;5、备用系数：A=1.05;6、η——电机有效功率取0.9;7、F1=P×η×1000/A×V=90×0.9×1000/1.05×2.5=192856.9N;8、绞车型号：JTP-1.6 ×1.2p三）、绞车钢丝绳强度及绞车牵引力验算（按提升最大物件，副斜井井口至绞车硐室）：验算所需技术参数：1、K——安全系数;2、T——串车提升矿车个数;3、QZ——钢丝绳破断拉力和为345000N;4、WZ——串车提升时钢丝绳所受最大静拉力;5、Q——矿车自重:564kg；6、Qb——最大载重重量：1500kg；7、P——每米钢丝绳质量:2.658kg／m；8、L——提升长度：620m；9、F——矿车运行阻力系数：取0.015；10、f——钢丝绳运行阻力系数：取0.15；11、F1——绞车最大牵引力；K=QZ／W＞6.5;已知绞车最大牵引力F1，则提升矿车个数T为：F1=[T（Q+Qb）(sinａ+Fcosａ)+PL(sinａ+f′cosａ)]g;T=F1-PL(sinａ+f′cosａ)g/（Q+Qb）(sinａ+Fcosａ)g T=192856.9-2.658×620×(0.1218+0.15×0.9925)×9.8/(564+1800)×(0.1218+0.9925×0.015)×9.8=66.9根据计算结果：Ф24.5（6×19）的钢丝绳可以提升载重量1800kg/辆的1.1m3的矿车8辆；根据矿井具体生产条件及运输状况，取6辆矿车；当提升6辆提升载重量1800kg/辆的矿车时，钢丝绳最大静拉力为：WZ =[T（Q+Qb）(sinａ+F×cosａ)+P×L×(sinａ+f′cosａ)]×g= [6×（564+1800）×（0.1218+0.015×0.9925）+2.658×620×（0.1218+0.15×0.9925）]×9.8=18919N; 安全系数：K=QZ／WZ＞6.5=345000／18919=18.2＞6.5;验算结果：钢丝绳强度及绞车牵引力满足提升8辆满负荷矿车的要求;四）绞车电机功率校验：电机功率：P实际=K备×Wz×V.／1000×η= (1×18919×2.5)/1000×0.9=42.56KW＜90KWK备——电机功率备用系数取1.0；V——卷绳平均速度取2.5m／s；Wz——钢丝绳提重车时所受最大静拉力为18919N;η——电机有效功率取0.9；经验算电机功率满足提升6辆1.1m3矿车的要求。
二水平轨道绞车拉力计算
二水平轨道绞车拉力计算所按的绞车型号为：JKB-2.5*2技术数据如下：许用最大静张力：90KN绳径：28mm容绳量：1470m电动机功率：355KW绳速：4.1m/S(一) 从滚筒强度校验：绞车的牵引力（以滚筒最大张力计算）：Fjmax＝n（m1+m z）*（sinβ+f1*cosβ）g+mpL0（sinβ+f2*cosβ）g （1-1）式Fjmax＝90000N (绞车的最大静张力)n（m1+m z）：最大提升重量，其中n为串车数量，m1 为车辆自重0.5吨，m z 为载物重量，L0（坡长）=740m g=9.8N/kgf1=0.015 f2=0.15 （磨擦系数）Mp＝2.74kg/m（钢丝绳）sinβ= sin24°= 0.42 cosβ= cos24°= 0.9n(m1+m z)≈18.6（吨）绞车最大提升重量为18.6吨。
从电动机功率校验：电动机功率N为355kw，绳速v为4.1m/s,功率因数R 为0.85,电机牵引重量为F。
N=FV/1000R F=355*1000*0.85/4.1= 73597 N将F代入（1-1）式n（m1+m z）=15.4吨钢丝绳拉力计算Ma＝QP/ n（m1+m z）*（sinβ+f1*cosβ）g+mpL0（sin β+f2*cosβ）gMa：钢丝绳安全系数QP＝492500N:钢丝绳破断力n（m1+m z）：最大提升重量L0（坡长）=740m g=9.8f1=0.015 f2=0.15 （磨擦系数）Mp＝2.74kg/m（钢丝绳）β：坡度24度sinβ= sin24°= 0.42 cosβ= cos24°= 0.90《煤矿安全规程》规定，斜巷牵引重物时，钢丝绳的安全系数必须大于6.5。
反算钢丝绳可以安全提升的重量为在满足以上安全的前提下：n(m1+m z)为最大提升重量，其中n为串车数量，m1 为车辆自重0.5吨，m z 为载物重量，m z =1700公斤/米³*1.1米³*0.9≈1.7吨，其中载物的平均密度为1700公斤/米³，矿车容积为1.1米³，装载系数为0.9。
绞车提升计算方法
绞车提升能力计算方法一、单巷提升计算方法1、施工注意事项（1）、斜巷必须在变坡点安设牢固的阻车器和斜巷挡车栏。
挡车栏安装位置在变坡点下方20m处和施工巷道开门点上方10m处，其材料不低于㎏/m的矿用“工”字钢制作。
挡车栏打杆尾端悬挂高度低于矿车高度0.15mm以上，且打杆距挡车栏不得小于20m。
﹙2﹚、绞车安装在地面，必须牢固、可靠各附属装置和防护设施齐全，设备选型安装严格按相关规定执行2、设备选型（1）根据掘进规格﹙毛断面6m2﹚、进度﹙每天8m﹚，即:每天提升量70t计算。
（2）提升斜长（L）为：L＝提升斜长＋车场长度＝150+12=162m（3）提升一次循环时间（t）t=2×提升斜长／提升速度＋挂钩连接时间＝2×162/1.3+120=370s。
（4）提升量及矿车数的确定A、小时提升量（Q小）Q小=提升不均匀系数×提升富裕系数×年生产能力／年工作日×日提升小时＝1.2×1.2×70/15≈6.72(t)B、一次提升量（Q１）Q１＝小时提升量（Q小）×一次循环时间（t）/一小时秒数＝6.72×370/3600≈0.69(t)。
Ｃ、一次提升矿车数（N）N＝Q１／装载系数×煤的集散密度×矿车容积＝0.69/0.85×0.90×1=0.9个≈1个（取进位整数）通过上述计算一次提升矿车数为1个。
（5）钢丝绳的选择A、钢丝绳绳端的负荷（Ｇ）q=N（矿车自重＋载荷重）×（sinα+矿车阻力系数×cosα）+钢丝绳每米质量×l×(sinα+矿车阻力系数×cos α）=1×(500+1000×0.9)×(sin24°+0.015×cos24°)+0.5412×162m×(sin24°+0.3 cos24°)=588.6+59.7=648.3(㎏)上式中α为巷道坡度B、钢丝绳的验算安全系数（Ｍ）＝破断拉力总和（Q）/q=8870/648.3=13.68﹥7经计算，选用６×19股（１＋６）—12.5—1550钢丝绳d=12.5mm，p=0.5412㎏/m，破断拉力总和Q=88.70KN，符合安全要求。
各种绞车钢丝绳计算
绞车安装计算1．绞车选型时根据提升重量和斜巷坡度计算牵引力牵引力计算公式：F max= n（W物重+W车重）×（SInа+u1COSa）+W绳重×（SInа+u2COSa）其中n---绞车所提车辆数а---为斜巷最大坡度u1——为车轮与轨道之间的摩擦系数，u1=0。
007——0。
02，一般取0。
015；u2——为钢丝绳与地辊之间的摩擦系数，一般u2=0。
2；W绳重=每米钢丝绳的重量×所需钢丝绳的长度2．根据牵引力选用绞车；确定钢丝绳。
例：1—550扩建内仓上口，最大坡度19○，长度30米，预计一次只提一辆矸石车，计划选用钢丝绳直径为φ12.5mm，公称抗拉强度1700M pa，钢丝绳最小破断拉力总和为9.3吨。
N=1辆，а=19○，u1=0。
015，u2=0。
2，W绳重=(54.12㎏/100米)×30米1、牵引力计算F max=W车物×(sinθ+u1cosθ)+W绳×(sinθ+u2cosθ)=（1.8+0.6）×1000×(sin19º+0.015cos19º)+(54.12/100)×30×(sin19º+0.2cos19º)=2400×0.33975+16.236×0.5147= 815+8.4=823.4公斤≈0.83吨< 1吨故绞车可以选用JD-11.4KW，斜巷提升安全系数大于6.5,9.3÷0.83=11>6.5，故钢丝绳可以选用直径为φ12.5mm。
例：2—550扩建内仓上口，最大坡度19○，长度30米，预计一次提两辆矸石车，计划选用钢丝绳直径为φ15.5mm，公称抗拉强度1700M pa，钢丝绳最小破断拉力总和为15.2吨。
JD-40绞车运载能力计算
JD—40运载能力计算
一、J D—40调度绞车技术数据
1、牵引力25KN
2、绳速最小（里层） 1.115m/s
最大（外层） 1.63m/s
3、卷筒规格φ620mm
4、钢丝绳直径φ18.5
5、容绳量650米
查资料可知：JD—40调度绞车牵引力F=25KN，平板车的重量m=1.5T，牵引距离L=190m，选用φ18.5钢丝绳，其破断拉力F P=219000N，参考重量m c=121.8kg,坡度α=15.70，矿车与轨道的摩擦系数f1=0.015，钢丝绳与地板的摩擦系数f2=0.5，取g=9.8m/s2。
钢丝绳允许的拉力：
当符合《煤矿安全规程》所要求的安全系数，即
钢丝绳与地板的摩擦力及支架与平板车的下滑力总和F P/ F X≥6时，即F X =219000/6=36500 N时，允许载重M为：
36500=(Mg+Lgm c/100)sinα+Mg f1cosα+ Lg m c f2cosα/100
M=1.3×10 4kg
可见，钢丝绳肯定符合要求。
绞车的校核：
当绞车以最大净拉力运行时，绞车的载重量M为
25000=(Mg+Lgm c/100)sinα+Mg f1cosα+ Lg m c f2cosα/100
M=8.9×10 3 kg
由此可知，应该按绞车的净拉力来确定载重。
即载重应为8.9-1.5=7.4吨
按最重的缓冲托辊来计算，每颗21kg算，可知
可运7400÷21=352个
实际运载量应根据现场装车而定。
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电机车粘着重力KNψ粘着因数(撒沙启动0.24；撒沙制动0.17;不撒沙制动井下0.09;地面0.12)重车启动的基本阻力因数N/KN(按载货量定1t13.5;1.5t13.0;2t12.0;3t10.5;5t9.0)轨道线路的平均坡度，一般为3‰，按ip＝3列车启动加速度
a=0.04m/
s2
700.241680013.530.0420.9
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Qzh重车组重
力+P机车重力KNP机车重力KNQzh重车组重
重力加速
度g
803.827751270733.82775129.8