白水泉水电站左坝肩崩塌堆积体稳定性分析及处理
洪家渡水电站左坝肩高边坡稳定及加固措施研究
第24卷增刊 岩 土 力 学 Vol.24 Supp.2003年10月Rock and Soil Mechanics Oct. 2003收稿日期：2003-03-28作者简介：杨 健，男，1970年生，地质工程专业博士，高级工程师，现从事水利水电岩土工程的科研和生产工作。
文章编号：1000－7598－(2003)增2 0212 05洪家渡水电站左坝肩高边坡稳定及加固措施研究杨 健 ， 陈祖煜(中国水利水电科学研究院岩土所， 北京 100044)摘 要： 贵州洪家渡水电站左坝肩高边坡开挖高度310 m ，采用弹塑性有限元数值模拟方法对左坝肩高边坡施工期岩体应力应变状态进行分析研究，并结合现场变形观测资料对计算结果进行验证，从而对左坝肩高边坡的稳定性进行评价并提出相应的加固措施。
关 键 词： 有限元法； 高边坡； 洪家渡； 变形监测 中图分类号： TV 233.3+4 文献标识码： AA study of stability and reinforcing measures of high slope in leftabutment of Hongjiadu hydropower stationYANG Jian , CHEN Zu-yu(China Institute of Water Resources and Hydropower Research, Beijing 100044, China)Abstract: This present paper adopts elasto-plastic FEM mumerical simulation calculation to conduct analyses on the stress-strain state of the high rock slope in the left abutment of Hongjiadu hydro powerstion in Guizhou. The calculation results are corrorated by in-situ measuring date of rcok deformations. The stability of the high abutment slope is evaluated according to calculation and in-situ measuring results and the corresponding reinforcing measures are put forward. Key words: FEM; high slope; Hongjiadu; deformation monitoring1 引 言洪家渡水电站是乌江梯级开发的龙头电站，位于乌江干流北源六冲河下游。
某水库左坝肩滑坡体稳定性研究
（ 黄河勘测规划设计有限公司 ， 郑州 ４ ５ ０ ０ ０ ３ ）
摘
要： 结 合某 水 库 左 坝 肩 边 坡 工 程 ， 通 过地 质 资 料 的 整 理 分 析 、 稳 定 性 分 析 计 算 及 三维 监 测 ， 研 究 滑 坡 体 的 稳 定
性 和 对 周 围建 筑 物 的影 响程 度 。结 果 表 明 ： 该滑坡现状处于临界稳定状态 ， 遇暴雨或地震 工况存在失稳 的可能 ， 需 对 滑 坡 体 采 取 相 应 的工 程 处 理 措 施 ， 滑 坡 体 对 周 围建 筑 物 安 全 影 响 较 小 ， 后坡山体稳定 。
石， 夹有 粘 土 、 砂、 粉 土薄 层 ， 该 层 土 总体 稍湿 ， 稍 密
～
中密 ， 不均匀， 多 为硬 塑 状 、 坚硬 状 ， 见 有层 理 ； 第
③层 ： 砂层 ， 主要分 布 在 １ ５ ４ ０ ～１ ６ ０ ０ ｍ高程之间， ２
＃道 路旁 以下 区域 ， ２ ＃道路施 工及左 坝肩 开挖 边坡
第２ ７ 卷第 ５期
２ ０ １ ３年 ｌ ｏ ， ９
土 工 基 础
Ｓ ｏｉ ｌ Ｅｎ ｇ ． ａ ｎ ｄ Ｆ ｏ ｕ ｎ ｄ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ
Ｖｌ ｏ １ ． ２ ７ Ｎ Ｏ ． ５ ０ｃ ｔ ． ２ ０ １ ３
某 水 库 左 坝 肩 滑 坡 体 稳 定 性 研 究
２ 滑 坡 体 特 征
２ ． １ 滑 坡 土 体 结 构 特 征
为第 四系覆 盖层 ， 开 口线 高 程 １ ５ ８ ６ ｍ， 坝肩 覆 盖 层
开挖 设计 １ ： １ ． ２ ５坡 比 ， 工 程 土质 边 坡 最 高约 ３ ８ ｍ， 设置 ２ 级马道。
西南某水电站坝肩抗力体长期稳定性分析
西南某水电站坝肩抗力体长期稳定性分析杨根兰;黄润秋【摘要】Long-term stability of dam abutment resistance body is very important for a hydropower station. The a-butment resistance body stability of complex rock mass dam under the action of water thrust is particularly important. There are widely altered rocks in the dam abutment of a hydropower station in Southwest China. On the basis of altered rock rheological property and its viscous-elastic-plastic constitutive model, the stress and deformation fields characteristics in the resistance body slope have been simulated with 3D numerical method during the reservoir operation period. The study results show that te third stress field is formed after 6months of water storage. The dam abutment resistance body is in the most dangerous situation. Local destruction between altered rock and fault may appear. According to the simulated deformation value and plastic zones after 5 years of water storage,the abutment resistance body of the whole dam is in a long-term stable state.%水电工程对坝肩抗力体长期稳定性要求极高,因此,对于复杂岩土体坝肩抗力体在水推力作用下的稳定性评价显得尤为重要.西南某水电工程坝肩岩体普遍发育有蚀变岩,因此需对其抗力体长期稳定性进行评价.根据考虑蚀变岩体流变特性的黏-弹-塑性本构模型,对水库蓄水运行期抗力体边坡应力、形变场等特征进行了三维数值模拟研究.研究表明,坝肩抗力体在蓄水6个月后“三次应力场”基本形成,即此时抗力体处于最危险状态,可能会出现蚀变岩带与断层交叉部位的局部破坏；通过对蓄水5a后模拟得到的变形值及塑性区变化情况分析,得出坝肩抗力体整体上是长期稳定的.【期刊名称】《工程地质学报》【年(卷),期】2011(019)004【总页数】7页(P626-632)【关键词】坝肩抗力体;蚀变岩;三维数值模拟;稳定性;三次应力场【作者】杨根兰;黄润秋【作者单位】贵州大学资源与环境工程学院贵阳550003;成都理工大学地质灾害防治与地质环境保护国家重点实验室成都610059【正文语种】中文【中图分类】TU457流变现象虽普遍存在，但由于分析手段限制，过去在实际工程中很难得以考虑。
某水电站Ⅱ号变形体地震动力稳定性newmark法研究
文章编号:1006 2610(2019)06 0038 04某水电站Ⅱ号变形体地震动力稳定性Newmark 法研究石 立(中国电建集团西北勘测设计研究院有限公司,西安 710065)摘 要:Ⅱ号变形体位于某水电站左坝肩下游,其稳定性主要影响左岸坝肩及泄洪消能区安全㊂用Newmark 法对Ⅱ号变形体地震时稳定性进行了分析,得出了其地震时的时程安全系数及位移值㊂将其结果与常规拟静力法计算及三维有限元计算结果进行了对比分析,探讨了Newmark 法在边坡地震动力稳定性分析中的可行性和可靠性,得出了Ⅱ号变形体地震工况下基本满足设计标准㊂关键词:Ⅱ号变形体;Newmark 法;稳定分析;永久变形中图分类号:TU457;TV698.13 文献标志码:A DOI :10.3969/j.issn.1006-2610.2019.06.009Study on Newmark Method for Analysis of Seismic Dynamic Stability ofNo.ⅡDeformation Body of a Hydropower StationSHI Li(PowerChina Northwest Engineering Corporation Limited ,Xi'an 710065,China )Abstract :The No.Ⅱdeformation body is located downstream of the left abutment of a hydropower station ,and its stability mainly affects the safety of the left abutment and flood discharge &energy dissipation zone.The Newmark method was used to analyze the stability of No.Ⅱdeformation body under earthquake ,and the time-history safety factor and displacement value under earthquake were obtained.Theresults are compared with the results of conventional pseudo-static method calculation and three-dimensional finite element calculation.The feasibility and reliability of the Newmark method in the analysis of slope seismic dynamic stability are discussed.The analysis demon⁃strated that the No.II deformation body under earthquake condition basically meets the design standard.Key words :No.Ⅱdeformation body ;Newmark method ;stability analysis ;permanent deformation 收稿日期:2019-02-22 作者简介:石立(1982-),男,甘肃省庄浪县人,高级工程师,主要从事水工结构和岩土工程设计与研究,以及企业管理工作工作.1 概 述边坡在地震时的稳定性常用拟静力法,将地震作用力假定为一个恒定的静荷载施加于边坡上,其大小由边坡所处地区的地震烈度决定㊂而事实上,地震力的大小和方向都是随时间变化的㊂因此,拟静力法并不能客观㊁真实地反映边坡在地震工况下动态的稳定状态㊂借助国际著名数学力学家,岩石工程分析专家石根华博士提供的最新NM (New⁃mark)分析程序[1-2],采用某水电站坝址区地震加速度时程曲线,并在石根华博士的指导下采用New⁃mark 法对Ⅱ号变形体地震动力稳定性进行了分析,得到了地震工况下时程安全系数及位移值,并将时程结果与拟静力法及三维有限元计算结果进行对比分析,综合评价了地震作用下Ⅱ号变形体的稳定性(同时验证了Newmark 法在大型岩质边坡地震动力稳定性分析中的可行性)㊂2 Ⅱ号变形体概况某水电站位于青海省贵德县与贵南县交界的黄河干流上,枢纽建筑物主要由对数螺旋线混凝土双曲拱坝㊁坝身泄洪表㊁深㊁底孔㊁坝后消力塘和右岸岸边进水口㊁地下引水发电系统组成㊂Ⅱ号变形体位于其左坝肩下游,前缘最低高程2395.00m,后缘拉裂面顶部高程2650.00m㊂2395.00m 高程距拱端工程地质与测量 西北水电㊃2019年㊃第6期 ===============================================约90m,坝顶2460.00m高程距拱端约50m㊂顺河向宽约150m,垂河向长约200m,最大高差255 m,总方量约185万m3,其边界严格受软弱结构面控制(见表1)㊂上游为倾下游的F29中倾角断层,底滑面为倾岸外的缓倾角断层Hf4,后缘拉裂面为LF1高陡倾角拉裂缝,下游侧界为走向近SN向的L145组陡倾角裂隙,其稳定性主要影响左岸坝肩及泄洪消能区的安全㊂表1 Ⅱ号变形体边界条件及特征表从外部特征看,高程2395.00~2450.00m为缓坡,表层崩塌堆积覆盖,岩体结构松弛;高程2450.00~2650.00m为50°~65°陡坡,坡顶岩体沿顺河向结构面拉开;上游侧F29上盘岩体地表已明显松动破碎;后缘拉裂缝处除出现10~30cm的主裂缝外,还成组出现与其平行的卸荷拉张裂隙,将岩体劈裂成20~30cm的板状,板裂岩体有明显的向坡外倾倒弯曲现象;下游L145处深部岩体无明显拉开现象,该组裂隙平行发育多条㊂从内部特征看,上部仅为松动拉裂,下部为拉裂㊁剪切破碎;岩体变形从斜坡表面向岸内减弱,高程2395.00m平台(Hf4底盘面)局部出现擦痕(倾俯向205°,倾伏角21°);松动变形从上游向下游逐渐减弱,上游拉裂缝多㊁且规模大,向下游至下游边界L145处,拉裂缝减少㊁变小并消失㊂坝址区地震基本烈度为Ⅶ度,100a为基准期超越概率为2%时的基岩水平峰值加速度代表值为0.23g㊂坝址区地下水位线在Ⅱ号变形体范围内最高在2300.00m左右,未对Ⅱ号变形体造成影响㊂经地质勘查及相关研究表明,Ⅱ号变形体历史上曾产生过蠕滑-拉裂变形,虽经过多年监测,目前处于稳定状态㊂但由于其位置的重要性,Ⅱ号变形体的稳定状态研究成为该工程高边坡问题中最为重要工程地质问题㊂3 Newmark法基本原理(1)基本假设1)忽略垂直地震力的影响,仅考虑水平地震力引起的位移㊂2)不考虑动荷载下材料强度的降低㊂3)地震加速度在滑坡内均匀分布㊂(2)基本原理Newmark法的基本原理,是将正在以加速度a 运动的滑坡体在时段(t,t+Δt)内进行二次积分来求得永久变形㊂但是,这一积分只是在边坡安全系数小于1的那个时段进行㊂将所有小于1时段的积分累加起来,就是边坡地震产生的永久变形[3]㊂4 Newmark法分析4.1 分析模型根据Ⅱ号变形体边界控制性结构面:F29㊁Hf4㊁LF1以及L145组,生成的实体模型如图1所示㊂图1 Ⅱ号变形体模型图4.2 计算结果采用石根华博士最新NM分析程序对上述模型地震荷载作用下的稳定性进行分析㊂0~10s㊁10~ 20s以及20~30s时段安全系数分别如图2~4所示;0~30s时段位移值如图5所示㊂93西北水电㊃2019年㊃第6期===============================================图2 0~10s时段安全系数图图3 10~20s时段安全系数图图4 20~30s时段安全系数图图5 0~30s 时段位移图 根据计算成果图可知:(1)在13~16s 之间出现安全系数小于1.0,低于设计值1.05,其他时段均大于1.0,在1.5左右;(2)在地震荷载作用下,Ⅱ号变形体并没有明显的变位产生㊂5 刚体极限平衡法分析5.1 分析模型刚体极限平衡法分析模型如图6㊁7所示㊂5.2 抗滑稳定标准由于Ⅱ号变形体位于电站左坝肩下游,其稳定04石立.某水电站Ⅱ号变形体地震动力稳定性Newmark 法研究===============================================性影响左岸坝肩及泄洪消能区的安全,依据DL /T5353-2006‘水电水利工程边坡设计规范“[4],确定其抗滑稳定标准,见表2㊂图6 单面滑动计算模型图图7 双面滑动计算模型图表2 Ⅱ号变形体抗滑稳定设计标准表5.3 计算结果采用刚体极限平衡法核算后的结果如表3所示㊂表3 Ⅱ号变形体抗滑稳定安全系数表由表3计算结果可见,双面滑动的计算结果在各种工况下均满足设计要求,单面滑动计算时基本组合工况满足要求,但地震工况,安全系数分别为0.94和1.00,低于设计标准㊂6 三维有限元计算三维有限元计算使用TFINE 和FLAC3D 程序进行分析㊂计算范围为上游近1倍坝高,下游近2倍坝高,左右两岸近1.5倍坝高范围,模拟了除坝址区的主要断层外,还模拟了Ⅱ号变形体结构面F29㊁Hf4㊁L145等㊂坝基模拟深度为1倍坝高,即模拟高程从坝顶2460.00m 到基础以下1960.00m 的垂直范围(总共500m)㊂采用有厚度的节理单元进行模拟计算㊂三维有限元分析结论如下:(1)断层F29㊁Hf4均处于压剪状态,正常荷载下点安全度>1.2㊂(2)在正常水载下,Ⅱ号变形体受到大坝推力的影响较小㊂总体上Ⅱ号变形体向下游及河床变形,均小于20mm㊂水荷载影响很小,故认为Ⅱ号变形体属于自稳型结构体㊂(3)各结构面的安全度大部分在1.2以上,F29㊁Hf4靠近上游及前缘部分出现安全度小于1.2的区域,但没有屈服㊂L145的安全度足够㊂7 综合分析通过将Newmark 法计算结果与刚体极限平衡法㊁三维有限元计算结果对比可发现:(1)Newmark 法与刚体极限平衡法在地震作用下的安全系数中具有一致性,即在此工况下出现安全系数小于设计标准值的情况;(2)Newmark 法计算所得Ⅱ号变形体在地震作用之下的变位值非常小,这与三维有限元模拟计算结论 Ⅱ号变形体向下游及河床变形值均小于20mm 一致;(3)Newmark 法对地震工况基本实现了动态模拟,可以比较真实地反映地震作用下边坡的稳定状态,与刚体极限平衡法相比在这方面具有优势;(4)Newmark 法计算可以得到边坡的永久变形值,但是中国的水工抗震规范中,还没有关于最大允许位移量的规定㊂因此,无法通过永久变形值来衡量边坡的稳定状态㊂但在美国联邦能源管理委员会水电处编写的水电工程估算准则上规定[5]: 变形计算仅适用于非液化稳定破坏的情况,如果坝体密实夯筑,施工质量良好,而且峰值加速度不大于0.2g ,可以不考虑变形问题㊂否则必须进行永久变形分析㊂分析可以用Newmark 永久变形分析法或简化的Newmark 永久变形分析法㊂用这些方法计算的沿潜在滑裂面方向的最大位移值一般不得超过2英尺(61cm)㊂更大的变形值也许可以被接受,这取决于超高㊁大坝裂缝愈合能力等其他方面㊂”(下转第51页)14西北水电㊃2019年㊃第6期===============================================库㊁平原型水库进行调查收集已有资料综合分析得出以下结论:(1)峡谷型水库渗漏问题主要发生在各级阶地下部砂砾石层及古河道堆积层;黄土水库边坡稳定性较差,冲蚀作用下容易加剧卸荷裂隙的延伸及发展,进一步加剧渗漏㊁塌岸㊁淤积等工程地质问题;坝基黄土湿陷性处理不彻底容易导致其与周围湿陷性㊁压缩性差异较大的砂砾石㊁基岩等之间产生不均匀沉降而导致坝体开裂;建议在黄土地区峡谷型水库勘察设计工作中应重视其防渗㊁基础处理等问题㊂(2)平原型水库的工程地质问题主要由渗漏引起,对水源珍贵㊁库底渗漏量大,且地下水取用困难的工程,临时渗漏量不可忽略,应对库底进行防渗处理;渗漏型浸没的预测可采用模拟作图法进行,蓄水前期加强防渗及坝后排水井排水可减轻渗漏型浸没的影响;平原型水库库区处理应按照与基础统一防渗标准㊁湿陷处理标准进行处理㊂参考文献:[1] 刘东生,孙继敏,吴文祥,等.中国黄土研究的历史㊁现状和未来 一次事实与故事相结合的讨论[J].第四纪研究,21(03):185-207.[2] 陈正汉,刘祖典.黄土湿陷变形机理[J].岩土工程学报,1986,8(02):1-12.[3] 谢定义.试论我国黄土力学研究中的若干新趋向[J].岩土工程学报,2001(02):3-13.[4] 关文章.论湿陷起始压力[J].工程地质学报,1993(创刊号):85-92.[5] 苏盛伟,王明甫,钟建平.陕北不同地区黄土湿陷性试验研究[J].西北水电,2015(02):20-22.[6] 焦振华,李鹏.统计方法在确定黄土湿陷起始压力中的应用[J].资源环境与工程,2014(04):494-497.[7] 李鹏.渭北地区气候演变与黄土湿陷性异常--以陕西省旬邑县黄土工程性质为例[J].西北水电,2018(03):21-23. [8] 刘祖典,张伯平.关于黄土和黄土状土湿陷性评价问题[J].岩土工程学报,1980(04):23-33.[9] 叶龙珍,柳侃,黄瑛瑛等.福建省公路铁路建设的重大工程地质问题[J].工程地质学报,2014(22):195-201. [10] 史玉金.上海地铁隧道建设中工程地质条件及主要地质问题研究[J].工程地质学报,2010,18(05):774-779. [11] 赵成,赵纪飞.黄土湿陷系数同初始含水率和上覆压力的关系研究[J].西北水电,2017(04):4-7.[12] 濮声荣.黄土地区水利工程勘察的基本经验[J].陕西水利,2007(02):41-46.[13] 乔平定,李增均.黄土地区工程地质[M].北京:水利水电出版社,1990.[14] 胡斌,刘永林,李方成等.出山店水库平昌关地块浸没预测[J].工程勘察.2011(7):46-49.[15] 章国珍,孔俐丽,詹美礼.峡江水利枢纽同江防护区浸没范围分析与预测[J].人民长江,2011,42(10):52-54.. [16] 吴玮江,穆鹏.黄河某水电站库区浸没问题研究[J].人民黄河,2011,33(04):102-106.[17] 任云峰,曹建中,魏常琪.郑州龙湖引黄调蓄池浸没问题研究[J].人民长江,2013,44(16):90-94..[18] 薛禹群.地下水动力学[M].北京:地质出版社,1986.[19] 张忠胤.关于结合水动力学问题[M].北京:地质出版社,1994.(上接第41页) 这一规定为边坡的稳定动力分析提供了一个参考依据㊂8 结 语根据上述Newmark法㊁刚体极限平衡法㊁三维有限元计算分析可知:(1)Newmark法在地震工况下能较好地模拟地震过程中安全系数的变化情况,同时亦可得到边坡的永久变形值,在对较重要的边坡分析中可选择采用㊂(2)Ⅱ号变形体已基本满足设计标准,但在地震作用下局部时段出现安全系数小于1的情况,考虑到其位置重要性,应进行适当的工程处理措施,以保证其有足够的安全储备㊂参考文献:[1] Gen-hua er’s Manual for Keyblock Codes of Dynamic Ne⁃wmark Method[M].U.S.A.:DDA Company,1999. [2] Gen-hua Shi.Technical Manual for Keyblock Codes of DynamicNewmark Method[M].U.S.A.:DDA Company,1999.[3] 王勖成.有限单元法[M].北京:清华大学出版社,2003.[4] 中华人民共和国国家发展和改革委员会.水电水利工程边坡设计规范:DL/T5353-2006[S].北京:中国电力出版社,2007.[5] American Federal Energy Regulatory Commission.EngineeringGuildlines for the Evaluation of Hydropower Projects[S].15西北水电㊃2019年㊃第6期===============================================。
水电站引水渠滑坡原因分析及边坡处理方案
水电站引水渠滑坡原因分析及边坡处理方案【摘要】在水电站施工过程中，引水渠渠道和渠系建筑物运行的好坏，直接关系着水电站渠道的正常输水和电站发电效益的充分发挥，对水电站运行起到重要作用。
本文结合工作实际，对水电站引水渠滑坡原因进行分析，提出了边坡处理方案及防止措施。
【关键词】水电站；引水渠滑坡；原因分析；边坡处理方案一、引水渠滑坡的原因分析引水渠滑坡是在引水渠两侧具有滑动条件的斜坡在多种因素综合作用下，向底层滑动，导致边坡崩塌及陷落，其崩石及落土对渠道水力造成影响，甚至威胁到水轮机组运行，是一种威胁水电站正常运行的较为严重的地质灾害。
根据广西已经建成的中小型水电站引水渠滑坡的案例分析可知，引水渠滑坡的原因主要有以下几个方面：1、引水渠沿途地段的地质土壤条件较差，土层分层明晰，在重力作用下岩层倾向渠内，沿层面产生滑坡。
例如某水电站，该水电站引水渠二级以上阶地或岗地上广泛分布着具裂隙性、胀缩性和超固结性的硬塑至坚硬状态的晚更新世冲洪积粘土；滑坡段地层主要为填土层和第四系冲洪积物所组成的粘性土、下第三纪泥岩，发生了土层滑坡。
2、由于引水渠边坡施工质量太差，引水渠基底层没有进行分层碾压夯实，导致暴雨渗水，土层分离滑坡。
经考察，某水电站引水渠边坡施工，其回填土主要是由民工将进水渠道、进水池及泵房开挖出来的红色泥岩未经夯实直接堆筑而成，没有按规范分层碾压，填土质量极差。
在滑坡发生后的压实度测试，平均压实度仅为88%，反映出堆筑时未能做到分层碾压。
填土的填筑质量，对出引水渠的安全尤为重要，该段平均压实度仅为88%，说明填筑时碾压不密实，不满足有关规范的要求。
3、由于地表水下渗、地下水位变化、灌溉用水下渗、潜蚀和溶蚀作用等降低滑带土强度的因素，改变了滑带土的性状，减小了抗滑阻力的因素导致滑坡。
4、由于小型地震以及爆破施工震动等因素，造成滑带土结构破坏而形成滑坡。
5、设计防护措施不足、施工方法不当，导致边坡滑动力增大，引起滑坡。
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层 ；ｃ ， ．Ｆ 断层 ：于左 坝肩交 于 Ｆ 断层 ，断层倾 角 小 于 Ｆ 但 大 于 岩层 倾 角 ，具 压 性 特 征 ；ｄ 断 ： ．Ｆ 层 ：产 状 为 Ｎ ５ Ｅ Ｓ ５ ，断 距 ０５～１Ｉ，为 ８。 ／ ＥＬ７ 。 ． ｎ 逆断层 ，该 断层具 有一 定 的溶蚀 性 ，为 ｗ 号泉 的
砥镇 境 内的乌江 一级支 流 印江河 中下游 ，为 印江河
梯级 开发 的第 ３级 。该 工程 为坝后 式水 电站 ，主要 枢纽建 筑物 有混凝 土对 数螺旋 线拱 坝 、发 电引水隧
块 ，底 部夹球 状 灰 岩及 炭 质 页 岩 ；梁 山组 （ ） Ｐ１深
灰 色 中厚层石 英砂 岩及灰 色泥 页岩 ，产星散状 黄铁 矿 ，底部 产铝 土岩 ；志 留系 中统韩 家 店组 （ ｚ ） Ｓｈ 蓝 灰 色及 黄绿色 页岩 。 １ ３ 地质 构造 ．
摘要 ：白水泉水 电站左坝肩分布着范围大 、结构 松散 、厚度 变化大 的崩塌堆积 体 ，使电站 的安全运行存 在严重 的隐患 ，其稳定性是该工程坝址区主要 的工程地质 问题之一 。笔 者通过 在前期勘察 中利用多 种勘探手段 和计算 方法对该崩塌堆积体进行稳定性分 析 ，提 出了相 应 的处理 措施 ，并在 工程 的实施 过程 中得 到 了部 分应 用 ，最终 使该崩塌堆积体取得 了良好的处理效果 。
洞 、发 电厂房 等 ，设 计 最 大坝 高 ７ ２ｍ，正 常 蓄 水
位 ４ ４ ５Ｉ，总库容 ２ ３ ３ ． ｎ １万 Ｉ ，电站 装 机 容量 为 ４ ｎ
２× ０ＭＷ ，属 中型水库 小 （ ） 电站 ，大 坝为 Ⅲ等 １ １型
３级 、发 电厂房 为 ４级建 筑物 。
白水 泉水 电站坝址 区岩 层走 向 Ｎ 。 ３ 。 ０ ～ ０ Ｅ，倾 向ｓ Ｅ，倾 角 ３ 一 ５ ，岩层倾 向上 游偏右 岸 ，为单 。 ２。
控制性 断层 。
白水 泉水 电站坝 址 区出露第 四系 、二叠 系下 统
茅 口组 （ ， 、栖 霞组 （ ） Ｐ ｍ） Ｐｑ 、梁 山组 （ ） Ｐ １ 以及 志
留系 中统 韩家店 组 （ ） ｓｈ 地层 。 河床 为第 四系 冲积 堆 积 （ 及 第 四系 冲 积 和 Ｑ） 重力 堆积 的混合 堆积 物 （ ，覆 盖层 厚 ２～３５ Ｑ” ） ． ｎ，组成 物为 冲 积 砂 砾 石 、漂 石 ，重 力 崩 塌 块 石 、 ｌ 碎石 、砂砾 石 直 径 为 ５—２ ｍ，成 分 为 灰 岩 和燧 ０ｃ 石灰 岩类等 ，块石 大小 不一 ，最大 直径 可达 ２ｍ 以 上 。左岸 ４０～ ４ ０ ４ ０ｍ高 程 以下基 岩 裸露 ，以上 为
关键词 ：工程地质学 ； 崩塌堆积体 ；勘探手段 ；稳定性分析 ；处理措施 ；白水泉水 电站
中图分类号 ：Ｐ ４ ６２ 文献标 志码 ：Ｂ 文章编号 ：１０ － １３ ２ １ ） １０ １－ ４ ０ ７ ０ ３ （０ ０ ０－ ０ ７ ０
０ 工 程 概 况
白水 泉水 电站是 一座 以发 电为主兼 顾 防洪和其 他 功用 的中型水 利枢纽 工程 ，位 于贵州 省德 江县潮
贵州水力发电
２ １ ２月 ０ ０年
裂 隙率为 ８２ ％ ，右岸 裂隙率 为 １．７ ，节 理裂 ．３ ３ ８％
斜结 构 、走 向河 谷 。坝址 区受 区域 构造影 响 ，发育
１ 坝 址 区基本 工程 地 质 条件
１ １ 地形 地貌 ．
４条 小 断层和 ４组节 理裂 隙 。
坝址 区 发 育 的 断 层 有 ：ａ Ｆ 断 层 ：产 状 为 ． ． Ｎ ０ Ｗ／ Ｗ １ ，断 距 ５ｍ，破 碎 带 宽 １～２Ｉ， ８ 。 Ｓ Ｌ８ 。 ｎ 钙 质胶 结 良好 ，具 有溶蚀 性 ，为逆断 层 ，从 右坝肩
河床 高程 ３ ０ ８ｍ、宽 约 ７ ；河 谷 阶地 不 明 显 ， ７ ． ０Ｉ ｎ
河漫滩 不发育 ，为 不对称 的 “ ” 形 河谷 。 Ｕ １ ２ 地层 岩性 ．
上 游 向下游斜 穿河 床 。ｂ ．Ｆ 断层 ：产状 为 Ｎ ０Ｅ ４ 。／
Ｓ ＥＬ３ 。 ２ ，断距 ２Ｉ，横 向切 割 左 右 坝 肩 ，挤 压 破 ｎ 碎 带宽 ０ ５—１５ｎ，钙 质 胶 结 良好 ，为 一 压 性 断 ． ． ｌ
第２ ４卷第 １ 期
贵州水 力发 电
ＧＵＩ ＺＨ０Ｕ ＡＴＥＲ Ｗ Ｐ０Ｗ ＥＲ
２１ ００年 ２月
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地质 与勘 测 ・
白水 泉 水 电站 左 坝 肩 崩塌 堆 积 体 稳定 性 分 析 及 处理
袁 宗强 ，杨胜 强
（ 贵州省铜仁地区水利电力 勘测设计 院 ，贵州 铜仁 ５４０ ） ５ ３０
坝 址 区未见水 平或 近水平 的结 构面发 育 ，左岸
收稿 日期 ：２ ０ — ２ ２ ；修回 日期 ：２ １ － １ １ ０ ９ １— ８ ０００ －ｌ 作者简介 ：袁宗强（ ９９ ） １６ － ，男 ，贵州省思南县人 ，工程师 ，从事 水利水 电工程地质勘察工作。
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第２ ４卷第 １ 期
白水 泉 水 电站 坝 址 区地 形 相 对 高 差 大 于 １０ ５
Ｉ，为 中低 山峡 谷地 貌 ；右岸 为 悬崖 峭 壁 ，地形 坡 ｎ
度 ６ 。 ５ ，左 岸靠 河 谷地 段 ４０～ ４ 高程 以 ０ ～８ 。 ０ ４０ｍ 下为悬 崖 ，上部地 形 坡 度 ３ 。 ４ 。 ５ 一 ５ ，为 陡坡 地 形 ；
第 四系重 力 堆 积 与坡 残 积 的混 合 堆 积 物 （ Ｑ
厚 ｏ～ ８１。 ６ Ｉ Ｔ
） ，
基 岩地 层为二 叠 系下统茅 口组 （ Ｉ中厚 层 块 Ｐ１） Ｔ 状 灰 岩夹燧 石结 核 ；栖 霞组 （ ） 色 、深灰 色 中 Ｐｑ 灰
厚 层 至厚层 微 晶至 细 晶灰岩 ，含少量 燧石结 核及 团