80塔吊矩形板式基础计算书讲解
塔吊计算书
塔吊计算书【计算书】矩形板式基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算矩形板式基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5×5×2×25=1250kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1250=1500kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×26+6.2×13-163×6.7-106×11.8+0.9×(630+0.5×17.34×43/1.2)=-443.29kN·mF vk''=F vk/1.2=17.34/1.2=14.45kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×26+6.2×13-163×6.7-106×11.8)+1.4×0.9×(630+0.5×17.34×43/1.2)=-362.63kN·mF v''=F v/1.2=24.28/1.2=20.23kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5×52/6=20.83m3W y=bl2/6=5×52/6=20.83m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=387.37×5/(52+52)0.5=273.91kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=387.37×5/(52+52)0.5=273.91kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(664.5+1250)/25-273.91/20.83-273.91/20.83=50.28kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
塔吊地基承载力计算
This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020矩形板式基础计算书计算依据:1、《塔式起重机混凝土基础II程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设讣规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一.塔机属性二塔机荷月K塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值w k(kN/m:)3.塔机传递至基础荷载标准值4.塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算GFblh 丫c二6 X 6 X 1. 33 X 25=1215kN基础及其上土的自重荷载设计值：G二1. 2G汙1. 2X1215二1458kY荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M；'二GRi+G’Rg-Gs&3-6氐+0. 9 X (M:+0. 5F vk H/l. 2)=60. 7X29+3. 5X3-34. 6X6-183X12+0. 9X (1134+0. 5X21.42X45/1. 2)=749. 26kN ・ mFJ '二F、.k/1. 2=21. 42/1. 2=17. 8okN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''二1. 2X (G1R C.1+G:IU.-G3R C.3-G1R G1) +1.4X0. 9X (M：+0. 5F vk H/l. 2) =1. 2X60. 7X29+3. 5X3-34. 6X6-183X 12) +1. 4X0. 9X (1134+0. 5X21.42 X 45/1. 2)=1175. 53kN・mF；'二Fv/1. 2=29. 99/1. 2=24. 99kN基础长宽比：1/b二6/6二1W1. 1,基础讣算形式为方形基础。
W x=lb76=6X676=36m3W y=bl76=6X676=36m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：NL二址b/(b'+F) °匸821. 56 X 6/(62+62)0 5=580. 93kN ・ mMx7=Mzl/(b:+r)0 5=821. 56 X 6/(62+63)0 S=580. 93kN ・ m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P“•二(F k+G k) /A-M Z7= (741. 8+1215)/36-580. 93/36-580. 93/36二22. 08kPa>0偏心荷载合力作用点在核心区内。
塔吊计算书
附塔机基础及平衡重和塔吊计算书○1基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度H：50.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：1.60m，自重G：600kN，基础承台厚度hc：1.00m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB400，基础底面配筋直径：25mm二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=600kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝600＋60＝660kN；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax＝960kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝Mk /（Fk+Gk）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk──作用在基础上的弯矩；Fk──作用在基础上的垂直载荷；Gk ──混凝土基础重力，Gk＝25×5.5×5.5×1=756.25kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=960/(660+756.25)=0.678m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)第5.2条承载力计算。
计算简图:混凝土基础抗倾翻稳定性计算： e=0.678m < 5.5/6=0.917m 地面压应力计算： P k ＝（F k +G k ）/A P kmax ＝(F k +G k )/A + M k /W式中：F k ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F k ＝660kN ； G k ──基础自重，G k ＝756.25kN ； Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.5m ；M k ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M k ＝ 960kN ·m ； W ──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc 3=0.118×5.53=19.632m 3； 不考虑附着基础设计值：P k ＝（660＋756.25）/5.52＝46.818kPaP kmax =(660+756.25)/5.52+960/19.632=95.717kPa ； P kmin =(660+756.25)/5.52-960/19.632=0kPa ； 实际计算取的地基承载力设计值为:f a =160.000kPa ；地基承载力特征值f a 大于压力标准值P k =46.818kPa ，满足要求！地基承载力特征值1.2×f a 大于无附着时的压力标准值P kmax =95.717kPa ，满足要求！五、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第8.2.7条。
塔吊QTZ8015计算书
塔吊基础计算书1#楼塔吊基础设计计算（1-24轴附近）1、 塔吊的基本参数信息生产厂家：平阳县天正钢结构工程有限公司塔吊型号：QTZ80（6010）， 最大起重荷载6t ； 塔吊起重最大高度H=140m ， 塔身宽度B=1.6m ； 承台基础混凝土强度：C25， 厚度Hc=1.4m ，承台截面：Lc=Bc=4.0 m ；承台钢筋级别:HRB400级，保护层厚度：50mm ；承台桩选用4根φ800钻孔灌注桩，桩身混凝土强度：C25桩身钢筋级别:主筋-HRB400级；箍筋-HPB300级，桩间距a=2.4 m ； 参考塔吊说明书可知： 最危险工况时：基础所受的垂直荷载 F v =710KN基础所受的水平荷载 F h =80 KN 基础所受的倾覆力矩 M 1=1900KN ·m2、单桩桩顶竖向力的计算 ⑴桩顶竖向力的计算依据《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条22i i y i i x x x M y y M nG F i N ∑∑+±±=其中 n ——单桩个数 n=4F ——作用于桩承台顶面的竖向力 F=710KNG ——桩基承台的自重 G=25×L c ×B c ×H c =560 KNM x ，M y ——承台底面的弯矩值M x =M y =1900+80×5.2=2316 KN.mx i ，y i ——单桩相对承台中心轴的X 、Y 方向距离a/2=1.2m 经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：N max =（710+560）/4+2316/（1.414X2X1.2）=1000 KN 最小压力：N min =（710+560）/4-2316/（1.414X2X1.2）=-364 KN 3、桩长计算根据第2步的计算可以得到桩的轴向压力标准值，取其中最大值N=1000 KN ；依据《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-2008）的第5.3.5条基桩承载力特征值 Ra=u ∑q sa l i +q pa A p 其中， Ra ——基桩承载力特征值 q sa ——第i 层的桩侧阻力特征值 q pa ——桩端阻力特征值 u ——桩身的周长，u=2.513m A p ——桩端面积，取A p =0.5027m 2 l i ——第i 层土层的厚度 工程地质情况如下（Z42）有效桩长按23m 计算，摩擦桩，不计端阻故 Ra =3.14X0.8X（7.85×5+1.2×22+3.6×32+3.9×23+6.45x23）=1050KN上式计算的Ra值大于最大压力1000 KN，所以桩身承载力满足要求。
QTZ-80-TC6013塔吊桩基础的计算书2
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ（QTZ80）-TC6013 自重(包括压重):F1=910.00kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=4855.76kN.m 塔吊起重高度: H=62.00m塔身宽度: B=1.80m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C30保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: Hc=1.500m承台箍筋间距: S=180mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=1.30m承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.500m 桩间距: a=3.000m桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 21.10 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 0.250m塔吊最大起重力矩: 800kN.m 塔吊总高度: H=62.00m基本风压: W k=1.26kPa塔吊主弦杆截面宽度: b=0.15m 塔身最大水平力:V h=97kN水平力作用高度: h=31m标准节数: n=22二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=910.000kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=970.000kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×4855.760=6798.064kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F k──作用于承台顶面的竖向力，F k=970.000kN；G k──桩基承台和承台上土自重标准值，G k=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=937.500kN；M xk,M yk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N ik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。
矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.3×25+0×19)=812.5kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×812.5=1096.875kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(636+812.5)/4=362.125kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(636+812.5)/4+(1698+33×1.3)/5.091=704.07kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(636+812.5)/4-(1698+33×1.3)/5.091=20.18kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(858.6+1096.875)/4+(2292.3+44.55×1.3)/5.091=950.495kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(858.6+1096.875)/4-(2292.3+44.55×1.3)/5.091=27.243kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571mh b/d=1×1000/500=2<5λp=0.16h b/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.52-(0.5-2×0.1)2]/4=0.126m2 空心管桩敞口面积：A p1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.5-2×0.1)2/4=0.071m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mf ak=(1.02×135+0.8×140+0.68×85)/2.5=307.5/2.5=123kPa承台底净面积：A c=(bl-n(A j+A p1))/n=(5×5-4×(0.126+0.071))/4=6.054m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·(A j+λp A p1)+ηc f ak A c=0.8×1.571×(1.02×64+0.8×64+4.2×48+0.9×66+1.0 8×50)+0×(0.126+0.32×0.071)+0.1×123×6.054=616.748kNQ k=362.125kN≤R a=616.748kNQ kmax=704.07kN≤1.2R a=1.2×616.748=740.098kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=20.18kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=10×3.142×10.72/4=899mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=950.495kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=3370kNQ=950.495kN≤3370kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=20.18kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Q kmin=20.18kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=858.6/4+2292.3/5.091=664.9kNF min=F/n-M/L=858.6/4-2292.3/5.091=-235.6kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=664.9×(3.6-1.8)/2=598.41kN.mM y= F max (a l-B)/2=664.9×(3.6-1.8)/2=598.41kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-235.6×(3.6-1.8)/2=-212.04kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-235.6×(3.6-1.8)/2=-212.04kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1300-50-22/2=1239mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1300-50-22/2=1239mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=858.6/4 + 2292.3/5.091=664.9kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1239)1/4=0.896塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.6-1.8-0.5)/2=0.65ma1l=(a l-B-d)/2=(3.6-1.8-0.5)/2=0.65m剪跨比：λb'=a1b/h0=650/1239=0.525，取λb=0.525；λl'= a1l/h0=650/1239=0.525，取λl=0.525；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.525+1)=1.148αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.525+1)=1.148βhsαb f t bh0=0.896×1.148×1.71×103×5×1.239=10899.824kNβhsαl f t lh0=0.896×1.148×1.71×103×5×1.239=10899.824kNV=664.9kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10899.824kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.239=4.278ma b=3.6m≤B+2h0=4.278m，a l=3.6m≤B+2h0=4.278m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=598.41×106/(1×19.1×5000×12392)=0.004ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998A S1=M y/(γS1h0f y1)=598.41×106/(0.998×1239×360)=1345mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1345,0.0015×5000×1239)=9293mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=9884mm2≥A1=9293mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=598.41×106/(1×19.1×5000×12392)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998A S2=M x/(γS2h0f y1)=598.41×106/(0.998×1239×360)=1345mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(1345,0.0015×5000×1239)=9293mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=9884mm2≥A2=9293mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=212.04×106/(1×19.1×5000×12392)=0.001ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.001)0.5=0.001γS1=1-ζ1/2=1-0.001/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=212.04×106/(0.999×1239×360)=476mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3, ρbh0,0.5A S1')=max(476,0.0015×5000×1239,0.5×9884)=9293mm2承台顶长向实际配筋：A S3'=9884mm2≥A3=9293mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=212.04×106/(1×19.1×5000×12392)=0.001ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.001)0.5=0.001γS2=1-ζ2/2=1-0.001/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=212.04×106/(0.999×1239×360)=476mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(476,0.0015×5000×1239,0.5 ×9884)=9293mm2承台顶面短向配筋：A S4'=9884mm2≥A4=9293mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB400 12@600。
矩形板式桩基础计算书1
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1×25+0×19)=625kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×625=750kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.81m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(601.2+625)/5=245.24kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(601.2+625)/5+(1164.05+70.74×1)/4.81=502.04kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(601.2+625)/5-(1164.05+70.74×1)/4.81=-11.56kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(721.44+750)/5+(1701.04+99.04×1)/4.81=668.65kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(721.44+750)/5-(1701.04+99.04×1)/4.81=-80.08kN四、桩承载力验算粉质黏土 2.3 20 0 0.7 105粘质粉土 1.3 14 0 0.7 95淤泥质黏土22 8 0 0.7 75粉质黏土14 17 0 0.7 110粉质黏土 1.8 24 0 0.7 180粉砂 1.5 18 0 0.7 160圆砾8 50 1400 0.7 4001、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.51×(1×20+1.3×14+22×8+14×17+1.8×24+1.5×18+6.4×50)+1400×0.5=2820.9kN Q k=245.24kN≤R a=2820.9kNQ kmax=502.04kN≤1.2R a=1.2×2820.9=3385.08kN满足要求2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-11.56kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=11.56kN桩身的重力标准值：G p=l t A pγz=48×0.5×25=603.19kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.7×1×20+0.7×1.3×14+0.7×22×8+0.7×14×17+0.7×1.8×24+0.7×1.5×18+0.7×6.4×50)+603.19=2085.21kNQ k'=11.56kN≤R a'=2085.21kN满足要求3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=1×3.14×162/4=201mm2纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=668.65kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=80.08kNf y A S+f py A ps=(270×201.06+650×989.12)×10-3=697.22kNQ'=80.08kN≤f y A S+f py A ps=697.22kN满足要求五、承台计算承台有效高度：h0=1000-50-20/2=940mmM=(Q max+Q min)L/2=(668.65+(-80.08))×4.81/2=1415.03kN·mX方向：M x=Ma b/L=1415.03×3.4/4.81=1000.58kN·mY方向：M y=Ma l/L=1415.03×3.4/4.81=1000.58kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=721.44/5 + 1701.04/4.81=498.06kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/940)1/4=0.96塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.4-2.5-0.8)/2=0.05ma1l=(a l-B-d)/2=(3.4-2.5-0.8)/2=0.05m 剪跨比：λb'=a1b/h0=50/940=0.05，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=50/940=0.05，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t bh0=0.96×1.4×1.27×103×5×0.94=8026.39kNβhsαl f t lh0=0.96×1.4×1.27×103×5×0.94=8026.39kNV=498.06kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=8026.39kN满足要求3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2.5+2×0.94=4.38ma b=3.4m≤B+2h0=4.38m，a l=3.4m≤B+2h0=4.38m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1000.58×106/(1.05×11.9×5000×9402)=0.018δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.018)0.5=0.018γS1=1-δ1/2=1-0.018/2=0.991A S1=M y/(γS1h0f y1)=1000.58×106/(0.991×940×360)=2985mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2985,0.002×5000×940)=9400mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=10787mm2≥A1=9400mm2满足要求(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1000.58×106/(1.05×11.9×5000×9402)=0.018δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.018)0.5=0.018γS2=1-δ2/2=1-0.018/2=0.991A S2=M x/(γS2h0f y1)=1000.58×106/(0.991×940×360)=2985mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/360)=max(0.2,0.16)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×940)=9400mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=10787mm2≥A2=9400mm2满足要求(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=10787mm2≥0.5A S1'=0.5×10787=5394mm2满足要求(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=10787mm2≥0.5A S2'=0.5×10787=5394mm2 满足要求(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、参数信息塔式起重机型号：QTZ80(5613)新乡克瑞重型机械科技股份有限公司。
最大载重量=6000.00kg（最大），标准节重量=860kg（每节高度1.65米），平衡重=14800kg，塔机自重（40米标准高度）：40000kg，塔机基本高度40米。
基础搭设高度为：130.0m。
二、基础尺寸计算考虑到施工现场D轴至E轴交19轴至20轴桩基没有施工，塔吊基础要躲开桩基，所以塔吊基础形状及位置详见后附图。
实际塔吊基础底面积37.06平方米，混凝土基础形状详见后附图，混凝土强度等级:C35，基础厚度1.35米。
三、塔式起重机基础承载力计算(考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2)：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：P=(2N总+1.2G)/基础底面积N总塔式起重机自重G为基础自重N总塔式起重机自重：N总=（N自重+N标准节+N平衡重+N最大起重量）*2=(40*9.8+0.86*9.8*43+14.8*9.8+6*9.8)*2=1916.5KNG=1.2*37.06*1.35*2.5*9.8=1470.92KNP=(2N总+1.2G) /基础底面积=（1916.5+1470.92）/37.06=91.04KPa根据以上计算，此基础需要承受最大承载力P=91.04Kpa。
根据塔吊厂家提供的塔吊基础图（见后附图）要求地基承载力为200KPa，塔吊基础尺寸5.3米*5.3米，基础底面积28.09平方米。
样本要求地基需承受的最大压力为5618KN。
实际施工中本工程依据河南省郑州地质工程勘察院2011年06月提供的《建正东方中心岩土工程勘察报告(详细勘察)》设计。
基础持力层为第8层粉土，天然地基承载力特征值为160kpa。
基础底面积37.06平方米，实际地基可以承受的最大压力为5929.6KN。
综上所述，本工程设计的塔吊基础满足计算需要最大承载力及塔机样本要求的地基需承受的最大压力，计算结论：本塔吊基础符合要求。
矩形板式桩基础计算书18楼
矩形板式桩基础18计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构圆钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 22小车和吊钩自重G2(kN) 3.8小车最小工作幅度R G2(m) 0最大起重荷载Q max(kN) 60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离R Qmax(m) 11.5最小起重荷载Q min(kN) 10最大吊物幅度R Qmin(m) 50最大起重力矩M2(kN·m) Max[60×11.5，10×50]＝690平衡臂自重G3(kN) 19.8平衡臂重心至塔身中心距离R G3(m) 6.3平衡块自重G4(kN) 89.4平衡块重心至塔身中心距离R G4(m) 11.82、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地江西南昌市工作状态0.2基本风压ω0(kN/m2)非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)工作状态 1.59风振系数βz非工作状态 1.643风压等效高度变化系数μz 1.32工作状态 1.79风荷载体型系数μs非工作状态 1.605风向系数α 1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.79×1.32×0.2＝0.721非工作状态0.8×1.2×1.643×1.605×1.32×0.45＝1.5043、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值F k1(kN) 251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4起重荷载标准值F qk(kN) 60竖向荷载标准值F k(kN) 401.4+60＝461.4水平荷载标准值F vk(kN) 0.721×0.35×1.6×43＝17.362倾覆力矩标准值M k(kN·m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×17.362×43)＝643.795非工作状态竖向荷载标准值F k'(kN) F k1＝401.4水平荷载标准值F vk'(kN) 1.504×0.35×1.6×43＝36.216倾覆力矩标准值M k'(kN·m) 37.4×22+3.8×0-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×36.216×43＝421.7844、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN) 1.2F k1＝1.2×401.4＝481.68起重荷载设计值F Q(kN) 1.4F Qk＝1.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN) 481.68+84＝565.68水平荷载设计值F v(kN) 1.4F vk＝1.4×17.362＝24.307倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×17.362×43)＝963.945非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.2F k'＝1.2×401.4＝481.68 水平荷载设计值F v'(kN) 1.4F vk'＝1.4×36.216＝50.702。
塔式起重机矩形板式基础计算方案书
矩形板式基础计算方案书工程名称：施工单位：编制人：日期：目录一、编制依据 (5)二、塔机属性 (5)三、塔机荷载 (6)四、基础验算 (8)五、基础配筋验算 (12)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、塔机使用说明书3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T 187-2009》4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20105、《塔式起重机设计规范》GB13752-926、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）9、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）二、塔机属性三、塔机荷载（一）塔机自身荷载标准值（二）风荷载标准值（三）塔机传递至基础荷载标准值（四）塔机传递至基础荷载设计值四、基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：G k =6.5×6.5×1.25×25=1320.31kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2×1320.31=1584.37kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k '' =G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4+0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8＋0.9×(690+0.5×12.52×43/1.2)=509.73kN·mF vk ''=F vk '/1.2=12.52/1.2=10.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''= 1.2×(G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4)+1.4×0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=1.2×(37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8)＋1.4×0.9×(690＋0.5×12.52×43/1.2)=776.25kN·m F v ''=F v '/1.2=17.53/1.2=14.61kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1 <1.1，基础计算形式为方形基础。
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QTZ80管式塔机基础、附墙 使用计算书
R 2 矩形板式基础计算书 工程概况：本次拟在 号楼内部安装1台塔机为TQTZ80（浙江建机）自升式塔机，编号为 #，选用臂长56米，平衡臂长13.1米。塔机最大使用高度50米。最大起重量6000kg，最大幅度起重量1300kg。 本次安装系正常安装，安装高度为独立高度40.5米（允许根据现场实际情况和群塔防碰撞需要，在塔机独立高度内作一定高度调整。）在建筑物达到18m后增加一道附墙杆自升标节达到48.5m，满足本栋楼的垂直、水平运输要求。
计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 一、塔机属性
塔机型号 QTZ80（浙江建机） 塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40.5 加一次附着根据现场起吊高度H0(m) 52 塔机独立状态的计算高度H(m) 43 塔机加一次附着状态的计算高度H(m) 48.5 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.6 二、塔机荷载 3
塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值 塔身自重G0(kN) 251 起重臂自重G1(kN) 42 起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 22 小车和吊钩自重G2(kN) 3.8 最大起重荷载Qmax(kN) 60 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 11.5 最小起重荷载Qmin(kN) 10 最大吊物幅度RQmin(m) 50 最大起重力矩M2(kN·m) Max[60×11.5，10×50]＝690 平衡臂自重G3(kN) 19.8 平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m) 6.3 4
平衡块自重G4(kN) 128 平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 11.8 2、风荷载标准值ωk(kN/m2) 工程所在地 陕西 汉中 洋县
基本风压ω0(kN/m2) 工作状态 0.2 非工作状态 0.35 塔帽形状和变幅方式 锥形塔帽，小车变幅 地面粗糙度 B类(平原、乡村及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)
风振系数βz 工作状态 1.59 非工作状态 1.63 风压等效高度变化系数μz 1.32
风荷载体型系数μs 工作状态 1.95 非工作状态 1.95 风向系数α 1.2 塔身前后片桁架的平均充实率α0 0.35
风荷载标准值ωk(kN/m2) 工作状态 0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79 非工作状态 0.8×1.2×1.63×1.95×1.32×0.35＝1.41 3、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准值Fk1(kN) 251+42+3.8+19.8+128＝444.6 起重荷载标准值Fqk(kN) 60 竖向荷载标准值Fk(kN) 444.6+60＝504.6 水平荷载标准值Fvk(kN) 0.79×0.35×1.6×43＝19.02 倾覆力矩标准值Mk(kN·m) 42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43)＝321.6 5
非工作状态 竖向荷载标准值Fk'(kN) Fk1＝444.6 水平荷载标准值Fvk'(kN) 1.41×0.35×1.6×43＝33.95 倾覆力矩标准值Mk'(kN·m) 42×22-19.8×6.3-128×11.8+0.5×33.95×43＝18.78 4、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值F1(kN) 1.2Fk1＝1.2×444.6＝533.52 起重荷载设计值FQ(kN) 1.4FQk＝1.4×60＝84 竖向荷载设计值F(kN) 533.52+84＝617.52 水平荷载设计值Fv(kN) 1.4Fvk＝1.4×19.02＝26.63 倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.2×(42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43)＝583.72 非工作状态 竖向荷载设计值F'(kN) 1.2Fk'＝1.2×444.6＝533.52
水平荷载设计值Fv'(kN) 1.4Fvk'＝1.4×33.95＝47.53 倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(42×22-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.5×33.95×43＝168.53 三、基础验算 6
矩形板式基础布置图 基础布置 基础长l(m) 4.5 基础宽b(m) 4.5 基础高度h(m) 1.25 基础参数 基础混凝土强度等级 C35 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m) 0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm) 40 地基参数 地基承载力特征值fak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数ηb 0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(kN/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度19 基础埋置深度d(m) 1.5 7
γm(kN/m3)
修正后的地基承载力特征值fa(kPa) 188.95 地基变形 基础倾斜方向一端沉降量S1(mm) 20 基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm) 20 基础倾斜方向的基底宽度b'(mm) 10000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhγc=4.5×4.5×1.25×25=632.81kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×632.81=759.38kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2) =42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2) =260.26kN·m Fvk''=Fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2) =1.2×42×22+3.8×11.5-19.8×6.3-128×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2) =497.85kN·m Fv''=Fv/1.2=26.63/1.2=22.19kN 基础长宽比：l/b=4.5/4.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=4.5×4.52/6=15.19m3
Wy=bl2/6=4.5×4.52/6=15.19m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=321.6×4.5/(4.52+4.52)0.5=227.41kN·m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=321.6×4.5/(4.52+4.52)0.5=227.41kN·m 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=(504.6+632.81)/20.25-227.41/15.19-227.41/15.19=26.22kPa≥0 8
偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin=26.22kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy
=(504.6+632.81)/20.25+227.41/15.19+227.41/15.19=86.11kPa
3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(504.6+632.81)/(4.5×4.5)=56.17kN/m2
4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5) =150.00+0.30×19.00×(4.50-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=188.95kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=56.17kPa≤fa=188.95kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=86.11kPa≤1.2fa=1.2×188.95=226.74kPa 满足要求！ 9
5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-δ=1250-(40+20/2)=1200mm X轴方向净反力： Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(504.600/20.250-(260.258+15.850×1.250)/15.188)=8.745kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(504.600/20.250+(260.258+15.850×1.250)/15.188)=58.535kN/m2
P1x=Pxmax-((b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=58.535-((4.500-1.600)/2)(58.535-8.745)/4.500=42.492kN/m2
Y轴方向净反力：
Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(504.600/20.250-(260.258+15.850×1.250)/15.188)=8.745kN/m2
Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(504.600/20.250+(260.258+15.850×1.250)/15.188)=58.535kN/m2
P1y=Pymax-((l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=58.535-((4.500-1.600)/2)(58.535-8.745)/4.500=42.492kN/m2
基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(58.54+42.49)/2=50.51kN/m2