超临界压力直流锅炉燃油工况燃烧调整
简述350MW超临界直流炉的燃烧优化调整
简述350MW超临界直流炉的燃烧优化调整发布时间：2022-12-27T05:28:52.632Z 来源：《中国电业与能源》2022年17期作者：李晓龙[导读] 为提升锅炉燃烧的经济价值李晓龙宁夏电投银川热电有限公司摘要：为提升锅炉燃烧的经济价值，下降热误差，减少NOx排出量，避免出现受热面焦化、堵灰以及金属物过热等现象，本文探究了350MW超临界锅炉燃烧阶段出现的问题，并探讨了一些燃烧完善调整方法，希望不断提升350MW超临界锅炉燃烧的综合效率及安全性。
关键词：350MW锅炉；燃烧调整；节能减排提升锅炉燃烧热效率，不仅可以提升发电率，也可以减少NOx排出量，提高节能减排效果。
但是，锅炉运转阶段，因锅炉煤粉配置不匀、一/二次风配比不科学和运转不稳定等原因，下降了锅炉运转的总体效率。
基于此，急需对锅炉实现燃烧改善调整，提升锅炉运转效率。
1、锅炉概况350MW超临界直流炉有两个膨胀中心，炉膛区域是以炉膛后墙轴线向前90cm用作膨胀中心，后烟井区域以炉膛后墙轴线向后90cm用作膨胀中心[1]。
为监控锅炉膨胀状况，逐一在水冷壁下集箱四角、燃烧器底部四角、水冷壁中心集箱四角、省煤器进口集箱、后烟井环形集箱左右边以及低温再热器左右边入口集箱安装膨胀指示器。
锅炉结构设置9个弹簧式安全开关，包括2个分离器出口、2个过热器出口、3个再热器入口和2个再热器出口。
为削减过热器安全开关起跳频率，在过热器出口也安装了1个动力释放开关。
2、锅炉燃烧阶段出现的问题锅炉正式投用之后，受附近工况影响，燃烧时不彻底，下降了锅炉燃烧率，具体表现在如下几个方面。
第一，风、粉分配不匀。
这将影响炉膛中的过剩气体系数，若过剩气体系数偏大，就会减小炉膛温度，影响锅炉着火与燃烧，也会增多机组排烟热量；若过剩气体系数偏大，将导致燃烧不彻底，下降燃烧热效率。
另外，风、粉分配不匀，也会导致机组燃烧不均匀，水冷壁温差很大，导致局域管壁超温和过热器爆管。
超临界直流锅炉运行调整
主要内容•1. 锅炉运行调整的任务•2. 超临界锅炉运行调整的方法和手段1. 锅炉运行调整的任务1. 锅炉运行调整的任务(1) 保证负荷(蒸发量)要求•(2) 保持蒸汽参数稳定–汽温–汽压•(3) 保证高燃烧效率•(4) 保证机组运行安全,延长使用寿命2. 超临界锅炉运行调整的方法和手段•(1) 负荷(蒸发量)控制的方法和手段•(2) 汽温调节的方法和手段•(3) 汽压调节的方法和手段•(4) 如何保证高燃烧效率•(5) 如何保证机组运行安全,延长使用寿命被控参数•(1)给水流量／蒸汽流量•因为给水系统和蒸汽系统是直接连通的，且由于超临界锅炉直流蓄热能力较小，给水流量和蒸汽流量比率的偏差过大将导致较大的汽压波动。
•(2)煤水比•稳定运行工况时，煤水比必须维持不变，以保证过热器出口汽温为设计值。
而在变动工况下，煤水比必须按一定规律改变，以便既充分利用锅炉蓄热能力，又按要求增减燃料，把锅炉热负荷调到与机组新的负荷相适应的水平.•(3)喷水流量／给水流量•超临界锅炉喷水仅能瞬时快速改变汽温．但不能始终维持汽温，因为过热受热面的长度和热焓都是不定的。
为了保持通过改变喷水流量来校正汽温的能力，控制系统必须不断地把喷水流量和总给水流量之比恢复到设计值。
•(4)送风量／给煤量(风煤比)•为了抑制NOx的产生，以及锅炉的经济、安全运行，需对各燃烧器的进风量进行控制，具体是通过各层燃烧器的二次风门和燃尽风门控制风量，每层风量根据负荷对应的风煤比来控制。
负荷(蒸发量)控制的方法和手段•控制手段:给水流量•给水系统和蒸汽系统是直接连通的，•给水流量=主蒸汽流量给水流量控制的目的•为了使锅炉过热器出口蒸汽温度达到期望值，锅炉给水流量控制系统负责向锅炉给水泵发出流量需求信号，使进入锅炉的给水量与锅炉的燃烧率相匹配。
当与锅炉启动系统配合时，在锅炉启动和低负荷运行期间，给水流量控制系统也负责维持炉膛水冷壁管中的流量不低于最小流量值。
350MW 超临界直流炉的燃烧优化调整
350MW 超临界直流炉的燃烧优化调整摘要：为提高锅炉燃烧的经济性，减少热偏差，降低NOX 排放量，防止受热面结焦、堵灰、金属材料过热等情况的发生，在此基础上，文章举例说明350MW 超临界直流炉的燃烧优化调整，进一步提高锅炉燃烧安全水平和整体效率。
关键词：350MW；超临界直流锅炉；调整；燃烧优化超临界直流锅炉概况本文以某集团生产的 SG-1131/25.73-M4422 锅炉为例，为超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛、平衡通风、尾部双烟道挡板调温、π 型紧身遮挡封闭、固态排渣、全钢架悬吊结构。
每台炉配 5台中速磨煤机。
燃烧设计煤种时 4 台运行 1 台备用。
一台锅炉共配有5 磨煤机、两台密封风机，密封风机对磨煤机传动盘、拉杆、旋转分离器和磨辊等处进行密封。
燃烧器摆角对屏过吸热量的影响从表 1 和表 2 两组数据说明，高位燃尽风（AGP）摆角对屏过吸热量影响较大，燃烧器摆角对屏过吸热量影响较小。
在主汽温度较低时，可通过 AGP 摆角向上摆动来提高屏过的吸热量从而提高主汽温度。
排烟温度标定试验在三个不同工况下对空气预热器出口排烟温度进行了标定，排烟温度标定结果见表 6。
一次风粉管风速测试试验一次风速过高，会推迟着火，引起燃烧不稳定，甚至灭火。
一次风率越大，为达到煤粉气流着火所需热量越大，达到着火所需时间越长。
同时，煤粉浓度也随着一次风率的增大而降低，这对低挥发分或者难燃煤种是非常不利的。
一次风率过小，煤燃烧初期可能氧量不足，挥发分析出时不能完全燃烧，也会影响着火速度。
煤粉细度调整试验本文研究的旋转分离器为动静组合式，从研磨区送来的气粉混合物进入分离器，首先通过静止百叶窗，产生一定切向速度，大的颗粒由于质量较大，直接回到回粉锥返回研磨区，其余煤粉气流在曳引力带动下进入转子部分，通过调节转子的转速，使合格煤粉颗粒的离心力和气流的曳引力平衡，而不合格的颗粒在离心力的作用下返回研磨区重磨。
煤粉细度的调整主要是通过调节折向门开度和改变分离器转速来完成。
600MW超临界锅炉燃烧器改造及燃烧优化调整
600MW超临界锅炉燃烧器改造及燃烧优化调整摘要：锅炉燃烧优化调整，是减少损失、增加发电量的有效途径，锅炉燃烧良好程度直接反应了锅炉的安全性和经济性，由于各种原因导致锅炉燃烧调整不当致使锅炉的效率大大下降，通过对燃烧器改造、燃烧调整优化能提高锅炉设备运行的稳定性、安全性及经济性，并为锅炉燃烧调整及日常运行调整操作提供科学依据。
关键词：超临界锅炉；燃烧调整；经济运行1、设备概述：某电厂2´600MW机组锅炉为HG-2000/25.4-YM12型一次中间再热、超临界压力变压运行、带内置式再循环泵启动系统的本生直流锅炉，采用单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢架、全悬吊结构、Π型布置。
配备6台HP1003/Dyn型中速磨煤机冷一次风正压直吹式制粉系统，每台磨煤机对应一层燃烧器。
煤粉细度（设计煤种）R90=17%。
30只低NOx轴向旋流燃烧器采用前后墙布置、对冲燃烧方式。
2、主要存在问题：此两台600MW机组自投产以来，锅炉的运行一直存在很多问题，主要表现在排烟温度高、低负荷时垂直水冷不管超温、排渣温度高（干态排渣）、石子煤排放量大等，这些问题严重阻碍了机组的安全、经济运行，带来了许多不利的影响，针对这些现象组织有关人员对锅炉进行燃烧调整。
在优化调整之后经常出现的问题基本得以解决，锅炉参数也恢复到了正常范围，机组安全性、经济性也得到了改善。
3、主要对策及解决方法：通过燃烧器改造及燃烧系统调整得出了有关表盘参数和实测参数的对应关系、空气预热器的漏风率、氧量-负荷曲线。
并对燃烧器改造前后经济性、环保性和壁温进行了对比，得出了改造后保证条件下排烟温度下降、锅炉热效率提高、飞灰含碳量下降、排渣温度下降、NOx排放量下降、改造后水冷壁垂直管超温情况大幅减少的结论。
（一）锅炉燃烧调整主要包含以下几个方面：①氧量调整：通过改变送风机挡板开度使入炉总风量发生变化，从而改变炉膛出口过剩空气系数，确定锅炉运行的最佳控制氧量。
超临界锅炉燃烧器调试说明
超临界锅炉旋流燃烧器调试说明一、前言1、如下所述燃烧调试的目的是找到燃烧器的最佳工作点，以使锅炉顺利地通过性能考核实验。
2、以下的调试步骤均是力图在锅炉较高负荷运行工况下同时达到燃烧效率与氮氧化物排放量的最优化。
3、由于墙式燃烧系统和旋流燃烧器的特殊性，燃烧器的调试是分阶段、多步骤、多人员的过程。
一个总体的组织协调和时间安排是非常必要和重要的。
4、尽早地在合理的时间段完成相应的调试步骤能够使调试的效果最优化。
5、由于常熟工程燃烧器的调试未能按最佳方式进行，如下的过程还需在其后的项目中验证和优化。
二、调试前的准备（设备及仪表的检查）由于锅炉燃烧性能的保证是由风、粉系统共同作用来实现的，对于整个系统的全面检查是非常重要的：1、粉：取得磨煤机的调试报告，获得各煤粉管道间风粉的分配情况，密封风的投、停情况。
煤粉细度、煤粉分配均匀性。
2、风：a、风道：内部有无遮挡物；b、调节挡板：动作的灵活性、位置的准确性（做到叶片实际位置、指针位置、集控室表盘指示位置三者统一），记录全开、全关位置。
c、机翼：目前采用的流量测量元件多为机翼。
它对调试非常重要。
要求制造厂对机翼全权负责。
3、仪表：对于风、粉系统的仪表都应进行校验a、校验的主要项目是测点位置的合理性、管路布置的合理性，表计的准确性（防止堵塞、泄漏、积液等）。
b、从送风机出口至燃烧器风箱间的压力测点、流量测点、温度测点。
c、磨煤机的风、粉、煤流量测点。
d、O2，CO，NOx，飞灰可燃物的测量仪表。
e、必要的情况下，在关键的位置增设辅助测点。
（东锅已投运的MB支持项目，东锅的调试人员都亲自到现场安装自己的测点。
）4、风箱：做内部检查。
5、燃烧器：（详细的检查项目及步骤见“三”）a、燃烧器的安装尺寸是否符合图纸要求：如有可能从炉膛内检查燃烧器喷口的轴向及径向尺寸。
b、燃烧器的三组拉杆可自由动作，无卡涩。
以可以手动为目标。
c、在燃烧器风箱内部将二次风挡板置于全开，二次风旋流器置于最前端（旋流强度最大），三次风挡板置于全开。
超临界直流锅炉运行调整课件
水位的调整
水位调整的重要性
水位是锅炉运行安全的重 要保障，水位异常可能导 致严重事故。
水位调整方法
通过控制给水量、排污量 等手段，保持水位在设定 范围内。
注意事项
避免水位过高导致满水事 故，或水位过低导致缺水 事故。
PART 05
安全运行与维护
安全运行规定
操作人员资质要求
确保操作超临界直流锅炉的人员 具备相应的资质和经验，经过专
PART 07
总结与展望
总结
介绍了超临界直流锅 炉的基本原理和特点
结合实际案例，分析 了超临界直流锅炉运 行中的常见问题及解 决方案
重点阐述了超临界直 流锅炉的运行调整技 术和方法
对未来工作的展望
深入研究超临界直流锅炉的运行特性和优化控制策略，提高锅炉运行效率和经济性
加强超临界直流锅炉的环保性能研究，降低污染物排放，推动绿色发展
运行调整的必要性
保证锅炉安全运行
通过运行调整，可以及时发现并解决 锅炉运行中的问题，避免设备故障和 事故发生，确保锅炉安全稳定运行。
提高锅炉效率
满足负荷需求
随着电力负荷的变化，锅炉需要相应 地进行调整以适应负荷需求。通过运 行调整，可以确保锅炉在各种负荷条 件下稳定运行。
合理的运行调整可以使锅炉在最佳状 态下运行，提高锅炉的热效率和燃烧 效率，降低能耗和污染物排放。
定期检修
根据设备运行状况和磨损情况，制定定期检修计 划，对关键部件进行维修或更换。
防腐措施
采取有效的防腐措施，如涂防锈漆、定期酸洗等 ，以延长设备使用寿命。
常见故障及处理方法
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故障分类
将故障分为机械故障、电气故障、热工故障等， 针对不同类型故障采取相应的处理措施。
超临界直流锅炉运行优化调整
超临界直流锅炉运行优化调整摘要：介绍超临界直流锅炉的启动系统结构，阐述了超临界直流锅炉在运行中出现的一些特点，做好优化调整，为超临界直流锅炉机组运行和调试提供理论基础。
关键词：超临界直流锅炉特点优化调整1、超临界锅炉概念超临界锅炉指锅炉内工质的压力在临界点以上的锅炉。
锅炉内的工质都是水，水的临界压力是:22.115MPA374.15℃；在这个压力和温度时，水和蒸汽转化汽化潜热等于零，不存在两相区，即水变成蒸汽是连续的，并以单相形式进行，就叫水的临界点，炉内工质压力低于这个压力就叫亚临界锅炉，大于这个压力就是超临界锅炉。
2、超临界直流锅炉启动系统结构启动系统要素：给水从给水泵来，经给水调节阀，流量孔板进入省煤器，水冷壁，启动系统由分离器，贮水箱，循环泵，循环流量孔和循环流量控制阀组成。
由水冷壁来的汽水混合物进入分离器，分离出来的蒸汽像传统锅炉那样进入过热器，分离出来的水返回贮水箱。
当锅炉准备启动时，下面的回路充满水，所有其他的回路尽可能保持干燥。
省煤器进口，省煤器，省煤器出口，下降管和供水管，炉膛水冷壁，折焰角下降管，折焰角回路，循环泵，去省煤器的再循环管。
3、超临界直流锅炉特点3.1超临界直流锅炉蒸发受热面内工质的流动是与省煤器、过热器中的工质流动一样，完全依靠给水泵产生的压头，工质在此压头的推动下顺次通过加热、蒸发、过热过程，水被逐渐加热、蒸发、过热，最后形成合格的过热蒸汽送往汽轮机。
当给水量、空气量、燃烧量和机组负荷有扰动时，这三个区就会发生移动。
3.2超临界直流锅炉蓄热能力小，在受到外部扰动时，自行保持负荷及参数的能力就较差，对扰动较敏感，因此要对调节系统提出更高的要求。
3.3超临界直流锅炉给水品质要求高，因为在蒸发区不排污，除了能溶于蒸汽的盐分被蒸汽带走外，给水中所含杂质将全部沉积在管壁上，因此对水处理一定要不断的加强严格把关，保证水品质的高质量。
3.4超临界直流炉水冷壁的安全性存在一定的问题，超临界直流锅炉蒸发管出口往往是接近饱和，甚至是微过热蒸汽，故管内发生膜态沸腾和结垢的可能性较大。
探讨600MW超临界机组锅炉燃烧调整
探讨600MW超临界机组锅炉燃烧调整摘要：目前，我国运行的W型火焰锅炉中普遍存在着燃烧效率低、飞灰含碳量大、排烟温度高、NOx排放过高、结焦严重、燃尽率低等问题。
本文结合甲厂660MW“W”火焰锅炉的特点及运行分析，针对锅炉燃烧存在的问题，进行了大量的燃烧调整实验，改善了机组安全经济状况。
关键词：600MW W火焰锅炉燃烧调整1 前言甲厂有2台锅炉均为东方锅炉厂生产的W型600MW超临界直流锅炉。
锅炉共有24只专门用于燃烧无烟煤的双旋风煤粉浓缩燃烧器，前后拱各布置12只。
使用6台正压直吹式双进双出钢球磨煤机，每台磨煤机对应四个燃烧器，前后墙交叉布置。
燃用煤种为无烟煤。
对甲厂600MW超临界直流W火焰锅炉燃烧进行调整的主要目的就是要在确保其燃烧设备安全及锅炉初参数要求得以满足的前提下，对锅炉的制粉系统进行调整，并结合二次风挡板的调整等手段，确保锅炉中炉膛热负荷分布均匀、降低锅炉大渣及飞灰可燃物以及确保不会引起水冷壁超温等，使甲厂两台锅炉能够经济安全地运行。
2 600MW超临界直流W火焰锅炉燃烧时所出现的主要问题甲厂从调试期间以来，锅炉在运行过程中出现了一系列问题，影响了设备的安全，并且降低了锅炉的经济性，对全厂的安全运行及节能降耗工作带来了不利影响。
2.1 锅炉燃烧的过程中大渣及飞灰可燃物的含量过高依照对甲厂进行化学分析的结果表明，#2炉中的大渣及飞灰可燃物的含量已经超过了总燃料的10%，最高时接近20%，可燃物含量非常高。
但是现阶段，其他几台已投运的同类型的锅炉中，大渣和飞灰的含量在5%左右。
根据这个比例对甲厂锅炉的燃烧进行估算，其热效率的比重大约为89%，，比设计的效率值（91.5%）低了2.5%，导致锅炉燃烧时多消耗了约8g/Kw？h的标准煤。
2.2 在锅炉燃烧的过程中凝渣管和水冷壁存在超温现象当机组负荷比较低（400MW-450MW）时，容易出现水冷壁及凝渣管的超温现象，尤其是前墙上部水冷壁超温现象情况比较明显，有时水冷壁壁温会超过550℃（设计最高允许温度为502℃）。
百万超超临界锅炉--燃烧控制
第五章燃烧控制超超临界变压运行的直流炉，其燃烧比给水的自动控制更为复杂。
如果锅炉效率、燃料发热量、给水热焓均保持不变，则过热蒸汽温度只决定于燃料量与给水量的比值，如果该比值保持一定，则出口过热蒸汽和给水的热焓保持不变。
但在实际运行过程中，受煤质变化、负荷变化、配风变化、给水温度变化等各种因素影响，要精确保证燃水比很困难。
如果燃水比失调，将严重影响机组的安全运行，主汽温度的波动使喷水调节要有足够的范围，这不但影响机组的效率而且可能造成设备的损坏，影响整个系统的稳定。
因此，在控制上必须保证燃水比作为维持主汽温度的粗调，把减温水作为辅助的细调手段。
考虑到给水到出口主汽温度这一流程的惯性较大，为保证调节的迅速并排除喷水调节的干扰，一般情况下，取微过热汽温或微过热蒸汽焓值来反应燃水比状况。
1燃料量需求1.1 总燃料流量指令燃烧控制的目的就是控制总燃料量以满足当前锅炉输入指令。
总燃料量由煤和轻油两种燃料流量组成。
总燃料流量指令主要由以下几部分组成：●是根据不同的启动方式所要求锅炉输入指令当负荷大于30%或MFT时按锅炉输入指令BID信号与对应的煤量给出煤量指令，见表1；其它运行方式表1 BID指令与煤量关系●机组BIR前馈指令在燃烧投自动后才加入燃烧调节系统。
●给水/燃料比率指令计算出的燃料量指令主燃料煤的实际发热值可能会改变，而锅炉的吸热状态取决于燃料的种类和投入燃烧器所在层位置。
为了对这种情况进行补偿，把水/燃料比率偏置（WFR）指令加在总燃料流量指令上。
●考虑交叉限制功能和再热器保护功能的燃料量指令1.2 交叉限制功能确保不平衡始终不超出规定限值●总给水量不足将使燃料量指令减少●总风量不足将使燃料量指令减少1.2 再热器保护功能当进入再热器的蒸汽还没建立时，有一高限限值加在燃料量指令上使得燃料量指令只能低于该限制值，设计减少33.88吨。
2水/燃料比控制水/燃料比率（WFR）指令是通过下述方法产生的。
某电厂600MW超临界直流W型火焰锅炉的燃烧调整
某电厂600MW超临界直流W型火焰锅炉的燃烧调整目前我国部分电厂采用的是600MW超临界直流W型火焰锅炉，这类锅炉在运行过程中普遍存在着燃烧效率低、飞灰中碳含量高及排烟温度高的问题，而且排放的NOx含量过高，容易结焦及燃尽率低。
这些问题的存在对锅炉运行的经济性带来了较大的影响。
文章分析了600MW超临界直流W型火焰锅炉燃烧时所出现的主要问题，并进一步对600MW超临界直流W型火焰锅炉燃烧调整措施进行了具体的阐述，以便于为改善锅炉燃烧的工况提供必要的参考。
标签：600MW超临界直流W型火焰锅炉；燃烧；调整措施前言某电厂1#和2#锅炉都采用的是600MW超临界直流W型火焰锅炉，而且设置有24只双旋风煤粉浓缩燃烧器，分别为布置在前后拱处，配备有6台钢球磨煤机，而且每台磨煤机分别对应4只燃烧器，并在前后墙进行交叉布置，燃料使用无烟煤。
通过对该锅炉燃烧情况进行调整，不仅能够有效的确保燃烧设备的安全，满足锅炉各项参数的要求，而且对锅炉炉膛热负荷均匀分布及降低锅炉大渣产生具有非常重要的意义，能够有效地避免锅炉水冷壁超温现象的发生，对提高锅炉运行的经济性具有重要的作用。
1 600MW超临界直流W火焰锅炉燃烧时所出现的主要问题在600MW超临界直流W火焰锅炉投入运行调试期间，其在运行过程中出现了诸多的问题，这不仅对锅炉运行的经济性和安全性带来了较大的影响，而且对电厂节能降耗工作的开展也产生不利影响。
1.1 锅炉燃烧的过程中大渣及飞灰可燃物的含量过高通过对2#锅炉运行的情况进行观察，发现大渣及飞灰可燃物的含量较高，甚至达到总燃烧的20%，由于锅炉运行过程中燃尽率较低，这就导致飞灰中可燃物含量非常高，不仅对锅炉热效率带来较大的影响，而且导致锅炉燃烧过程中对煤的消耗量增加，严重影响锅炉运行的经济性。
1.2 在锅炉燃烧的过程中凝渣管和水冷壁存在超温现象在锅炉运行过程中，当其负荷处于较低状态下时，水冷壁及凝渣管很容易出现超温现象，特别是前墙上部水冷壁超温现象特别显著。
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第 ２ 卷 ０
超 临界 压 力直 流 锅 炉 燃 油 工 况燃 烧 调 整
２０ ０７年第 ４ 期
好坏 、 炉膛 温度 、 供油 系统结构 参数 和过量空气 系数 等因素有关＿ ｌ １ 。
２ 燃 油 冒黑 烟 的 原 因分 析 ． ２
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２０年第４ ０７ 期
华 中 电 力
第２ 卷 ０
超 临界压力 直流锅炉燃油工况燃烧调整
林 生
（ 东 红 海 湾 发 电有 限公 司 ， 东 汕 尾 广 广 ５ ６２ ） １６ ３
摘要 ：烟囱冒黑烟是燃烧恶化的一个重要标志。就超 临界压力直流锅炉燃油工况冒黑烟这一 问题 ， ： 从各方面分析燃烧 恶化的原 因， 根据 实际经验总结出减 少黑烟的燃烧调整 方法和对启动油枪根部风的设计提 出改造意见。
ｔ ｅ Ｓ ｐ ｒ ｒｔｃ ｌＰｒ ｓ ｕ ｅＤｉｅ ｔ． ｒ ｕ ｈ Ｂｏｌ ｒ ｈ ｕ ｅ ｃ ｉｉ ａ ｅ ｓ ｒ ｒ ｃ ． — Ｔｈ ｏ ｇ ｉｅ
Ｕ Ｎ ｈ ｎ Ｓｅｇ
广东 红海 湾发 电有 限公 司一期 工 程 ２ ６ ０ × ０ ＭＷ 机组 采用 日本 Ｂ ＨＫ公 司技术 的超 临界参 数变压直流 燃 煤锅 炉 ，该 锅 炉在 ２ ０％Ｂ ＭＣ — Ｒ之 前为全 燃 油工
烧 。 动油枪投 运初期无 根部风供 给 。 启 需人 为补充燃 烧所需根部风 。 否则燃烧效果会 变差。为 了改善启动 油枪 的燃烧 。厂家 推荐将投 运燃烧器 的冷却 风管打 开。 通过炉膛 负压 的作用将 炉外 大气吸入炉膛补充启 动油枪的根部风。燃烧器 的运行方式如 图 ３ 。
图 １ 燃烧 器布 置 示意 图
碳黑——燃 油在 锅炉内某一特定条件 下缺氧燃烧 ， 造
燃 烧器采用两级点火方式 ， 即先用高能点火器点
收 稿 日期 ：０７—０ ２０ ３—１ ４
成油料裂解聚合 的产物 。 碳黑的颗粒大小与燃油雾化
作者简介 ： 林
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生（９ ３ ） ， 于东南大学 动力系统 电厂热 动专业 ， １７ 一， 毕业 男 现从事 电厂锅炉运行工作
工况 或煤 、 油混烧工 况时 ， 囱曾一度 冒黑烟 ， 烟 影响 了
当地 的环境 和锅炉的安全经济运行 。 下面叙述该锅炉
出现黑 烟的原因和燃烧 调整。
ｌ 燃 烧设 备概 述
燃 烧设 备 系统 为前后 墙 布置 ， 烧器 （Ｔ Ｎ ３ 燃 Ｈ — Ｒ） 采用 按 Ｂ Ｋ技术设计 的低 Ｎ Ｈ Ｏ 旋流式 煤粉燃烧 ， 组 织 对 冲燃 烧 ， 以满 足 燃 烧 稳 定 、 高效 、 靠 、 Ｎ 可 低 Ｏ 的要 求 。前 、 后墙 各布置 ３ ＨＴ Ｎ ３型燃烧器 ， 层 －Ｒ 每 层 ６只 ； 同时在前 、 后墙各 布置一层燃烬风 喷 １ ， 中 ３ 其
关键 词 ： 烟 ； 临界 ； 流 锅 炉 ； 烧调整 黑 超 直 燃
中 图 分 类 号 ：Ｋ ２ ． Ｔ ２ ７１ 文 献 标 识 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：０６６ １（０７０ —０ ００ １０ —５ ９２ ０ ）４０ ４ —２
Ｄｉｓｌ ｉ Ｃ ｍｂ ｓ ｏ ｎ ｉｓｍｅ ｔ Ｏ ｅ ｅ ｌ ｏ ｕ ｔ ｎａ ｄＡｄ ｔ ｎ ｒ Ｏ ｉ ｕ ｆ
械堵塞 。 由于燃油杂质较多 Байду номын сангаас 油枪 喷嘴容易脏污 、 堵塞
从而影响雾 化效果 。 点火油枪尤 为明显。二是雾化蒸
３ 燃烧 调 整方 法
３ 改 善 雾化 效 果 ． １
汽压力低 （ 只针对需蒸汽雾化 的启动油枪 ） 雾化蒸汽 。 压力的设计值为 ０ ～ ．Ｍ ａ 而实 际运行 时雾化蒸汽 ． １ Ｐ 。 ８ ３ 的压力又很难达到设计值 的低 限 ０ Ｐ 。受雾 化蒸 ．Ｍ ａ ８
每层 ２只侧燃 烬 风 （Ａ ） １ ６只燃烬 风 （ Ａ ） Ｓ Ｐ 喷 ３， Ａ Ｐ 喷
风 风
口。燃烧设备 的布 置见 图 １ 。
图 ２ Ｈ － Ｉ． ｌＮＲ３型 燃 烧 器 结 构 简 图
２ 燃 油 冒黑烟 的原 因分 析
２ 燃 油 冒 黑 烟 的 机 理 ． １
无论 是 固体燃 料 、 液体 燃料还 是气体燃 料 ， 完全
况 ， 油类 型是 ０号轻 柴油 。在锅炉 吹管期 间全燃油 燃
燃点火油枪 ，再 由点火油枪点燃启 动油枪或者煤粉 。 每只煤粉燃烧器 布置有一 只 ２ ０ 的点火油枪 （ ５ ｋ 机 械雾化 ） ，用 于启动油枪和煤粉燃烧器 的点火 及维持 煤粉 燃烧 器 的稳燃 ； 外前墙 中排 、 另 下排 、 墙 中排 后 每只燃烧 器 中心 布置启 动油枪（ 汽雾化）单 只出力 蒸 ， ２ ０ ｋｔ， １ 只。点火油枪位于三次风通道中， ２０ ｇ 共 ８ ｈ 启动 油枪位于煤粉燃烧器中心。图 ２ 为燃烧器结构简图。
汽影响 ， 启动 油枪 的雾化效果很差 。
主要从两个 方面来改善雾化效果 ： 一是运行中加 强 了对堵塞油枪 的清 理 、 疏通 工作 ， 保证油枪 的清洁 、
畅通 ； 是改变油枪的工作参数如表 １ － 。
表 １ 油 枪工 作参 数变 更表
ｆ 启动 油枪根部风设计不合理 ２ ）
由于 Ｈ — Ｒ Ｔ Ｎ ３型燃 烧器的主要 特点是 低 Ｎ ｘ燃 Ｏ
ｆ ４ ）对锅炉燃烧情况的巡 视检查和处理不及时 投入的油枪燃烧工况是否稳定、 油枪是否漏油 、 没有
投入启动油枪的燃烧器冷却风门是否误开等情况如不及 时发现处理 。 都将引起炉膛燃烧恶化， 导致黑烟产生。
（ 燃 油雾化效果不 良 １ ） 导致雾化效果差 的原 因主要有两个方 面 ： 一是机
燃 烧后 的成 分为 ： 二氧化碳 、 二氧化 硫 、 Ｏ 、 蒸汽 、 Ｎ 水
过剩 的氧气 、 氮气和少量 的灰分 。除了灰为有色物质 之外 ， 余均无 色透明 。 以燃料充分燃烧时 ， 其 所 基本不 会产生黑烟 ； 当燃料不完全燃烧时 ， 则会 冒黑烟。 柴油
不完全 燃烧 冒黑烟 主要 是 因为在燃烧 过程 中产 生 了