水处理计算公式
水处理设备常用计算公式
水处理设备常用计算公式水处理设备常用计算公式基础数据：直径(D)、填高(H)、流速(S)、比重(ρ)、体积(V)、重量(G)、出水量(Q)、原水硬度(C)、原水含盐量(Y)、再生周期(T)、再生剂耗量[工业盐(F1)、盐酸(F2)、氢氧化钠(F3) ]机械过滤器一般流速S=8m/h活性炭过滤器一般流速S=8-10m/h钠床、阳床、阴床一般流速S=15-20m/h混床一般流速S=30-40m/h石英砂比重ρ＝1800Kg/m3活性炭比重ρ＝450Kg/m3阳树脂比重ρ＝820Kg/m3(漂莱特)阴树脂比重ρ＝700Kg/m3(漂莱特)阳树脂交换容量800mmol/m3阴树脂交换容量300mmol/m31、过滤器：滤料体积V=0.785×D2×H滤料重量G=V×ρ出水量Q=0.785×D2×S2、钠床：(阳树脂)滤料体积V=0.785×D2×H滤料重量G=V×ρ出水量Q=0.785×D2×S再生周期T＝V×800×50÷C÷Q再生剂耗量－工业盐F1＝V×800×1.8×0.05853、阳床：(阳树脂)滤料体积V=0.785×D2×H滤料重量G=V×ρ出水量Q=0.785×D2×S再生周期T＝V×800×58.5÷Y÷Q再生剂耗量－盐酸F2＝V×800×3×0.0365÷0.354、阴床：(阴树脂)滤料体积V=0.785×D2×H滤料重量G=V×ρ出水量Q=0.785×D2×S再生周期T＝V×300×58.5÷Y÷Q再生剂耗量－氢氧化钠F3＝V×300×4×0.045、混床：(阳、阴树脂比例为1：2；筒体直径500mm填料高度为1350；筒体直径>500 mm填料高度为1800：)阳树脂体积V1=0.785×D2×H÷3阳树脂重量G1=V1×ρ阴树脂体积V2=0.785×D2×H×2÷3阴树脂重量G2=V2×ρ出水量Q=0.785×D2×S再生周期T＝V2×300×58.5÷Y÷Q再生剂耗量－盐酸F2＝V1×800×3×0.0365÷0.35再生剂耗量－氢氧化钠F3＝V2×300×4×0.04。
注册环保工程师：水处理方向计算公式汇总
生物处理基本公式一项目公式说明反应速度P z X y S ∙+∙→⎪⎭⎫⎝⎛-=dt dS y dt dX dS dXy =S ——底物X ——合成细胞P ——最终产物y ——又称产率系数，mg （生物量）/mg （降解的底物）S ——底物浓度，同ρSX ——合成细胞浓度或微生物浓度，同ρX 反应级数nkS dt dS v ==kS n v lg lg lg +=k ——反应速度常数，随温度而异n ——反应级数零级反应k v =，k dtdS=，kt S S -=0v ——反应速度t ——反应时间k ——反应速度常数，随温度而异一级反应kS v =，kS dtdS=，tkS S 3.2lg lg 0-=零级反应2kS v =，2kS dtdS=，kt S S +=011米氏方程（表示酶促反应速度与底物浓度的关系）SK S v v m +=maxmaxmax 111v S v K v m +⋅=v ——酶反应速度，例如dtdX v X =v max ——最大酶反应速度ρs ——底物浓度K m ——米氏常数莫诺特方程（表示微生物比增长速度与底物浓度的关系）SK S s +=maxμμqv v dS dX y S X μ===μ——微生物比增长速度，Xv X =μμmax ——μ的最大值，即底物浓度很大，不影响微生物增长速度时的μ值S ——底物浓度K s ——饱和常数注册环保工程师：水处理方向计算公式汇总生物处理基本公式二劳伦斯迈卡蒂公式（有机物比降解速度与底物浓度的关系）qY ⋅=μmaxmax q Y ⋅=μS K S q q s +=max又有dtX dSv q S ⋅-==X ①ρs ≯K S 时，max q q =1max K X q X dtdS⋅=⋅=-②K S ≯ρs 时，SK S q q max=2max K S X K Sq X dt dS S⋅⋅=⋅=-q——底物比降解速度，Xv q S=K 1——反应常数，max 1q K =K 2——反应常数，SK q K max 2=劳伦斯迈卡蒂第一方程由：SK Sq dt X dS q s +=⋅-=max得到：SK SX q dt dS s +⋅=-max 劳伦斯迈卡蒂第二方程X K dt dS Y dt dX d u g ⋅-⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛dug K Xdt dS Y X dt dX -⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛dK q Y -⋅='μcg V X V dt dX θμ1=⋅⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛='故得到：dcK q Y -⋅=θ1gdt dX ⎪⎭⎫⎝⎛——微生物净增长速度uS dt d ⎪⎭⎫ ⎝⎛ρ——底物利用（或降解）速度Y ——产率系数，同yK d ——内源呼吸（或衰减）系数ρX ——反应器中微生物浓度μ′——反应器中微生物比净增长速度θc ——污泥龄，d简化版uobs g dt dS Y dt dX ⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛Y obs ——实际工程中，产率系数Y 常以实际测得的观测产率系数Y obs 替代qY obs ⋅='μ活性污泥法基本计算公式项目公式说明处理率()%100%10000⨯=⨯-=er e S SS S S ηS 0——进水BOD 5浓度，mg/L S e ——出水BOD 5浓度，mg/L S r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L污泥负荷()VX S S Q V X S Q L e S ⋅-⋅=⋅⋅=00()VX S S Q V X S Q L V e V S ⋅-⋅=⋅⋅='00Q ——设计流量，m 3/dL S ——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLSS)•d]L S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]V ——曝气池容积，m 3X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/LX V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L 容积负荷()'⋅=-⋅=⋅=SV e V L X V S S Q V S Q L 00L V ——容积负荷，g （BOD 5）/（m 3•d ）注：污泥负荷和容积负荷从定义来说用S 0正确，但规范中用去除量，考试中用去除量来计算污泥容积指数()610%⨯=XSV SVI X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/LSV ——污泥沉降比，mL/L （如28%，即代0.28）混合液污泥浓度rSVI X r ⋅=610rX RRX +=1SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右污泥浓度()R SVI f r R X V +⋅⋅⋅⨯=1106()R SVI r R f X X V +⋅⋅⨯==1106X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/LX V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L R ——污泥回流比f——X V /X ，（MLVSS/MLSS ）挥发性污泥浓度/污泥浓度r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右曝气池容积()s e s L X S S Q L X S Q V ⋅-⋅=⋅⋅=00()'⋅-⋅='⋅⋅=sV e sV L X S S Q L X S Q V 00()Ve V L S S Q L S Q V -⋅=⋅=00θC ——污泥龄即污泥停留时间，dY——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)K d ——污泥内源呼吸率，d -1X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L X e ——二沉池出水污泥浓度，mg/L Q ——设计流量，m 3/dQ w ——每日排出污泥量，m 3/dX V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L L S ——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLSS)•d]L S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]()()C d V e CK X S S Q Y V θθ⋅+⋅-⋅⋅⋅=10()XX Q Q X Q V ew r w C ⋅-+⋅⋅=θL V ——容积负荷，g （BOD 5）/（m 3•d ）停留时间QV=θ()Q R V s ⋅+=1θθ——水力停留时间（名义），d θS ——水力停留时间（实际），d污泥龄XV X c ∆⋅=θdcK Y q -=θ1θC ——污泥龄即污泥停留时间，dΔX ——每日排出污泥量即污泥产量，g/d Y——污泥理论产率，kg(MLVSS)/kg(BOD 5)q——有机物比降解速率，d -1，有些手册上q=L S ′（即kgBOD 5/kgMLVSS ·d ）稳态条件下的完全混合式曝气池e S K q ⋅=2K 2——动力学参数（参见上面公式，Se单位为mg/L ）K d ——污泥内源呼吸率，d -1污泥产量CXV X θ⋅=∆Vd r V X V K S Q Y X ⋅⋅-⋅⋅=∆Cd r r obs K S Q Y S Q Y θ⋅+⋅⋅=⋅⋅=1Cd obs K Y Y θ⋅+=1f X X V ∆=∆rW X X Q ∆=()e w r w X Q Q X Q X ⋅-+⋅=∆'⋅=⋅=Sdd L K Y q K Y x ΔX ——每日排出污泥量即污泥产量（MLSS ），gMLSS/dΔX V ——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dY obs ——实际工程中，产率系数Y 常以实际测得的观测产率系数Y obs 替代f——X V /X ，挥发性污泥浓度/污泥浓度Q w ——每日排出污泥量，m 3/d ，即剩余污泥湿量X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L X e ——二沉池出水污泥浓度，mg/LY——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)K d ——污泥内源呼吸率，d -1θC ——污泥龄即污泥停留时间，d x ——去除每kgBOD 5产泥量，（kgVSS/kgBOD 5·d ）y ——每kg 活性污泥日产泥量，（kgVSS/kgVSS ·d ）dS K L Y y -'⋅=负荷法①设定污泥负荷L s ，取值SVI 、R 、r 、f ②设定曝气池数量n 、池深H ③设定曝气池宽度B④取值a ′、b ′，及根据总系数K Z ⑤取值α、β、ρ、C st 、C s20、C ⑥设定E A⑦设定二沉池表面负荷q 此表参见三废手册例题P527→求得污泥浓度X/X V （注意统一用MLSS 或者MLVSS）→求得曝气池体积→求得单座曝气池体积，及表面积→求得单座曝气池长度，并验算宽深比、长宽比→曝气时间→求得需氧量，及最大时需氧量→求得标态需氧量→求得标态空气量→求得二沉池表面积→得出二沉池直径需氧量计算公式除碳需氧量Vr VX b QS a O '+'=⨯21000()V e X COD COD b Q O ∆--⋅⋅=⨯42.1100002V r X S Q O ∆-⋅=⨯42.147.110002b L a O S a '+'⋅'=∆''+'=∆Sb L b a O O 2——需氧量，kg/da′——氧化每kgBOD 5所需氧量，取值：生活污水0.42~0.53，有机工业废水0.35~0.75b′——污泥自身氧化需氧率，d -1，取值：生活污水0.09~0.11，有机工业废水0.06~0.341.47——碳的氧当量，当含碳物质以BOD 5计时，取1.47，符号为aS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/LΔX v ——每日排出挥发性活性污泥量（微生物），g （MLVSS ）/d1.42（c）——细胞的氧当量，（gO 2/gMLVSS ），取1.42，符号为cΔO a ——每kg 污泥日需氧量，kgO 2/kgMLVSS ·d ΔO b ——去除每kgBOD 5需氧量，kgO 2/kgBOD 5·dL S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]除碳和硝化反硝化需氧量()[]100012.057.442.147.12V ke k V r X N N Q X S Q O ∆--⋅+∆-⋅=()[]100012.057.442.147.12V ke k V r X N N Q X S Q O ∆--⋅+∆-⋅=4.57——氧化每g 氨氮所需氧量，（gO 2/gN ），取4.57，符号b2.86——反硝化系数N k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/L N ke ——出水总凯氏氮（TKN ），()[]100012.086.2V oe ke t X N N N Q ∆---⋅-mg/LN t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/L 0.12ΔX v ——排出生物处理系统的微生物含氮量，g/d供氧量计算公式曝气池供氧量计算供氧量时单位折算成kg/h ，注意除24O 2——计算需氧量，kgO 2/h O S ——标态需氧量，kgO 2/h基本原理()C C K dtdCS La -⋅=dC/dt ——单位体积清水中氧的转移速率，kgO 2/m 3•hK La ——清水中氧的总转移系数，1/h C S ——清水中饱和氧浓度（对应某一温度），kgO 2/m 3C ——清水中氧的实际浓度，kgO 2/m 3()C C V K OTR S La -⋅⋅=OTR ——体积为V 的液体中氧的转移速率，kgO 2/h V ——曝气系统液体体积，m 3温度因素()()()2020-⋅=T La T La K K θT ——设计的工艺温度，20为标准状态的温度，℃K La （T ）——温度为T ℃时氧的总转移系数，1/h K La （20）——温度为20℃时氧的总转移系数，1/h θ——温度系数，取值范围1.008~1.047，一般取值为1.024污水因素LaLaK K '=αα——氧转移折算系数，其值小于1取值范围0.2~1.0K La ——清水中氧的总转移系数，1/h K La ′——污水中氧的总转移系数，1/h其他组分对饱和溶解度的影响SSC C '=ββ——氧溶解度折算系数，其值小于1取值范围0.8~1.0C S ——清水中氧的溶解度，kgO 2/m 3C S ′——污水中氧的溶解度，kgO 2/m 3压力的影响SP P =ρρ——压力修正系数P S ——标准大气压，1.013×105Pa P ——当地大气压，Pa标态需氧量()()VC K R O S La S ⋅⋅==20200()()()()VC C K R O T S T La ⋅-⋅⋅==-βρθα20202()()()()FC C C O O T T S S S ⋅⋅-⋅⋅=-20202θβρα鼓风曝气和表面曝气不同，应按给排水手册计算O S /R 0——标态下转移到曝气池中的总氧量，kgO 2/h O 2/R——实际状态下转移到曝气池中的总氧量，kgO 2/hF ——安全系数，不要求时取1θ——温度系数，取值范围1.008~1.047，一般取值为1.024C ——T ℃时工艺系统中污水的溶解氧浓度，mg/L ，多数情况为2C S （T ）——T ℃时曝气池混合液的平均饱和溶解氧浓度，mg/L ，如未告知取值，则查三废P501C S （20）——20℃时清水中氧的溶解度，9.17mg/L空气量ASA S S E O E O G ⨯=⨯⨯=28.033.121.0G S ——供气量，m 3/h ，注意单位换算O S ——供气量，kg/h ，注意单位换算0.21——氧在空气中的百分数1.33——20℃时氧的密度，kg/m 3E A ——曝气器的氧利用率二沉池计算公式表面负荷法vQ q Q A 6.32424maxmax ⨯=⨯=t q AtQ H ⋅=⋅=max QK K Q K Q d h z ⋅⋅=⋅=max A ——二沉池面积，m 2Q max ——废水最大时流量，m 3/d q ——水力表面负荷，m 3/（m 2·h ）H ——澄清区水深，/mt ——二沉池水力停留时间，一般为1.5~2.5h Q ——设计流量，m 3/d K z ——总变化系数K h ——时变化系数K d ——日变化系数固体通量法tG X Q A ⨯⋅=1000maxX ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L G t ——固体表面负荷值，kg/m 2·d Q max ——废水最大时流量，m 3/d回流污泥浓度Vr X f R R X R R X ⋅+=+=11rSVI X r ⋅=-610()610%⨯=XSV SVI SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L f——X V /X ，挥发性污泥浓度/污泥浓度X V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L SV ——污泥沉降比，mL/L （如28%，即代0.28）r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右污泥斗容积计算()()()()R R Q R X X X Q R V r S 2124142414+⨯⋅⋅+⨯=+⨯⋅⋅+⨯=X r——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/LR ——污泥回流比此公式规定泥斗的储泥时间为2h Q——设计流量，m3/d污泥回流量RQQr⋅=Q——设计流量，m3/dQ r——回流污泥流量，m3/dR——污泥回流比，此时按最大回流比100%算污泥产量及剩余污泥排放量曝气池容积、污泥产量及泥龄的计算见前面曝气池部分污泥由曝气池排放时CVWθ=当污泥从二沉池排放时()CRRVWθ⋅+⋅=1W——剩余污泥排放量，m3/dR——污泥回流比θC——污泥龄即污泥停留时间，dV——曝气池容积，m3SBR计算公式曝气时间内BOD负荷法nttF=XLSmtSR⋅⋅⋅=024XLVtStQXLVtStQVSRFVSRF⋅⋅⋅⋅⋅⋅=⋅'⋅⋅⋅⋅⋅=02424nXLVttSQVSR⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅=024一个周期所需时间：bdSRttttt+++=——有疑问周期数：tN24=反应池容积另一公式：mnNQV⋅⋅⨯=24Q——设计的流量，m3/hV——SBR池总容积，m3S0——进水有机物浓度，mg/Ln——每个系列反应池个数L S——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLSS)•d]X——污泥浓度(MLSS)，mg/Lm——充水比（一次进入反应槽内的污水量与充水结束时混合液容积的比值，同排出比）t——一个运行周期所需要的时间，ht F——一个周期的进水时间，ht R——一个周期的反应时间，ht S——一个周期的沉淀时间，ht d——一个周期的排水时间，ht b——一个周期的闲置时间，hN——周期数氧化沟活性污泥法计算公式硝化菌生长速率()()[]pH DO K DO N N e O T ke keT n --⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⨯=--2.7833.011047.02158.1051.015098.0μ泥龄算法一nCm μθ1=CmC SF θθ⋅=μn——硝化菌的生长率，d-1N ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L T ——计算温度，℃DO——溶解氧的浓度，mg/L，一般按2mg/L 计K O2——氧的半速常数，mg/L，0.45~2.0mg/L,15℃时为2θCm ——最小污泥龄，dSF——安全系数，通常取2.0~3.0θC ——污泥龄，d ，此值也可按经验取值S r ——进出水BOD 5浓度差，mg/LY——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)K d ——污泥内源呼吸率，d -1f b ——可生物降解VSS 占VSS 的比例（与f 不同）泥龄算法二bd r V C f K S Y X ⋅=⋅=77.0θ存疑问θC ——污泥龄，d ，此值也可按经验取值S r ——进出水BOD 5浓度差，mg/LY——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)K d ——污泥内源呼吸率，d -1f b ——可生物降解VSS 占VSS 的比例（与f 不同）好氧区容积()()C d V e C K X S S Q Y V θθ⋅+⋅-⋅⋅⋅=101()'⋅-⋅=SV e L X S S Q V 01V 1——好氧区有效容积，m 3Q ——废水流量，m 3/dX V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)K d ——污泥内源呼吸率，d -1S 0——进水BOD 5浓度，mg/L S e ——出水BOD 5浓度，mg/LL S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]注意此处为MLVSS ，如为MLSS 需对应X 反硝化速率()()O D r r T DN DN '-⨯⨯='-109.120T ——计算温度，℃r DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d r DN ——反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ，温度15~27℃时城市污水取值0.03~0.11，20℃可取0.07DO ′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L 生物污泥产量Cd r V K YS Q X θ⋅+⋅⋅=∆1算法参见活性污泥法ΔX V——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L Q ——废水流量，m 3/dK d ——污泥内源呼吸率，d -1Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)除氮量核算()Voe ke k NO X N N N Q ∆---⋅=∆12.030.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d缺氧区容积（脱氮）V DN NO X r V ⋅'∆=32V 2——缺氧区有效容积，m 3X V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/Lr DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ΔNO3——所需去除氮量，g/d厌氧区容积（除磷）2413θ⋅=Q V V 3——厌氧区有效容积，m 3θ1——厌氧区水力停留时间，h ，一般根据试验确定，可取2h氧化沟总容积321V V V V ++=V ——氧化沟总容积，m 3水力停留时间QVHRT ⨯=24HRT ——水力停留时间，h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO 3-N 的量+0.1×去除BOD 5的量-7.14×氧化沟氧化总氮的量其中：反硝化NO3-N 的量：QX N N N Voe ke k ∆---12.0去除BOD 的量：e S S -0氧化总氮的量：QX N N Vke k ∆--12.0⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅⨯=∆C d r V K YS Q X θ112.012.0剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L 的剩余碱度（即保持pH≧7.2），以保证反硝化所需环境，所有碱度均以CaCO 3计3.57——反硝化NO 3-N 产生的碱度0.1——去除BOD 5产生的碱度7.14——氧化NH 4-N 消耗的碱度0.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d Q ——流量，m 3/dS r ——去除BOD 5的量，mg/L N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d回流污泥量计算rSVIX r ⋅=-610参见活性污泥法计算()()XQ Q Q X Q TSS r r r ⋅+=⋅+⋅QQ R r =r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Q r ——回流污泥量，m 3/dX ——污泥浓度(MLSS)，mg/L R ——污泥回流比，%W——总的剩余污泥量，g/d()QX Q X K f YS Q W e C d r ⋅-⋅+⋅+⋅⋅⋅=11θX 1——污泥中的惰性物质，mg/L，为进水总悬浮物浓度（mg/L）与挥发性悬浮物浓度之差X e ——随出水流出的污泥量，mg/L污水脱氮除磷计算公式硝化菌生长速率()()[]pH DO K DO N N e O T ke keT n --⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⨯=--2.7833.011047.02158.1051.015098.0μ一、好氧区计算泥龄算法一nCmμθ1=CmC SF θθ⋅=μn ——硝化菌的生长率，d-1N ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L T ——计算温度，℃DO——溶解氧的浓度，mg/L，一般按2mg/L 计K O2——氧的半速常数，mg/L，0.45~2.0mg/L,15℃时为2θCm ——最小污泥龄，dSF——安全系数，通常取2.0~3.0θC ——污泥龄，d ，此值也可按经验取值S r ——进出水BOD 5浓度差，mg/LY——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)K d ——污泥内源呼吸率，d -1f b ——可生物降解VSS 占VSS 的比例（与f 不同）泥龄算法二V VC X X V X X V ∆⋅=∆⋅=θ计算参见活性污泥法公式此处ΔX V =0.5~0.7×Q×S r ，即1kgBOD 产生0.5~0.7kgVSS负荷法VS X V S Q L ⋅⋅='10XV S Q L S ⋅⋅=10S0适当的情况下可以用SrV 1——好氧区有效容积，m 3Q ——废水设计流量，m 3/dL S ′——有机负荷，kgCOD/（kgMLVSS ·d ）L S ——有机负荷，kgCOD/（kgMLSS ·d ）X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L X V ——污泥浓度(MLVSS)，mg/LS 0——进水有机物浓度COD （或者BOD ），mg/L 好氧区容积()()C d V e C K X S S Q Y V θθ⋅+⋅-⋅⋅⋅=101()()X L S S Q L X S S Q V S e SV e ⨯-⋅='⋅-⋅=001VVC X X V ∆⋅=θ1V 1——好氧区有效容积，m 3Q ——废水流量，m 3/dX V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)K d ——污泥内源呼吸率，d -1S 0——进水BOD 5浓度，mg/L S e ——出水BOD 5浓度，mg/LL S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]注意此处为MLVSS ，如为MLSS 需对应X二缺氧区计算甲醇投加量计算1087.053.147.2D N N C m +⨯+⨯=注意：此公式未考虑氨氮的变化N 0——起始硝酸盐浓度，mg/L N 1——起始亚硝酸盐浓度，mg/L D 0——起始溶解氧DO 浓度，mg/L C m ——所需甲醇浓度，mg/L反硝化速率()()O D r r T DN DN '-⨯⨯='-109.120T ——计算温度，℃r DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d r DN ——反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ，温度15~27℃时城市污水取值0.03~0.11，20℃可取0.07DO ′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L 生物污泥产量Cd r V K YS Q X θ⋅+⋅⋅=∆1算法参见活性污泥法ΔX V——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L Q ——废水流量，m 3/dK d ——污泥内源呼吸率，d -1Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)除氮量核算()Voe ke k NO X N N N Q ∆---⋅=∆12.030.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d缺氧区容积（脱氮）VDN NO X r V ⋅'∆=32V 2——缺氧区有效容积，m 3X V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/Lr DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ΔNO3——所需去除氮量，g/d三厌氧区计算厌氧区容积（除磷）2413θ⋅=Q V V 3——厌氧区有效容积，m 3θ1——厌氧区水力停留时间，h ，一般根据试验确定，可取2h 氧化沟总容积321V V V V ++=V ——总容积，m 3水力停留时间QVHRT ⨯=24HRT ——水力停留时间，h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO 3-N 的量+0.1×去除BOD 5的量-7.14×氧化沟氧化总氮的量其中：反硝化NO3-N 的量：QX N N N Voe ke k ∆---12.0剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L 的剩余碱度（即保持pH≧7.2），以保证反硝化所需环境，所有碱度均以CaCO 3计3.57——反硝化NO 3-N 产生的碱度0.1——去除BOD 5产生的碱度7.14——氧化NH 4-N 消耗的碱度0.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/L去除BOD 的量：e S S -0氧化总氮的量：QX N N Vke k ∆--12.0N oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d回流污泥量计算r SVIX r ⋅=-610参见活性污泥法计算()()XQ Q Q X Q TSS r r r ⋅+=⋅+⋅QQ R r =()QX Q X K f YS Q W e C d r ⋅-⋅+⋅+⋅⋅⋅=11 r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Q r ——回流污泥量，m 3/dX ——污泥浓度(MLSS)，mg/L R ——污泥回流比，%W——总的剩余污泥量，g/dX 1——污泥中的惰性物质，mg/L，为进水总悬浮物浓度（mg/L）与挥发性悬浮物浓度之差X e ——随出水流出的污泥量，mg/L混合液回流计算10--='oekek N N N R N oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L R ′——混合液回流比，%A/O 法脱氮计算公式-负荷法生化反应池总容积X L S Q L X S Q V S SV ⨯⋅='⋅⋅=0S0适当的情况下可以用SrV ——生化池总有效容积，m 3Q ——废水流量，m 3/dX V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L S 0——进水BOD 5浓度，mg/L S e ——出水BOD 5浓度，mg/LL S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]注意此处为MLVSS ，如为MLSS 需对应X 生化反应池容积比21V V V +=4~221=V V V 1——好氧区有效容积，m 3V 2——好氧区有效容积，m 3水力停留时间甲醇投加量计算1087.053.147.2D N N C m +⨯+⨯=注意：此公式未考虑氨氮的变化N 0——起始硝酸盐浓度，mg/L N 1——起始亚硝酸盐浓度，mg/L D 0——起始溶解氧DO 浓度，mg/L C m ——所需甲醇浓度，mg/L反硝化速率()()O D r r T DN DN '-⨯⨯='-109.120T ——计算温度，℃r DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d r DN ——反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ，温度15~27℃时城市污水取值0.03~0.11，20℃可取0.07DO ′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L生物污泥产量Cd r V K YS Q X θ⋅+⋅⋅=∆1算法参见活性污泥法ΔX V——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L Q ——废水流量，m 3/dK d ——污泥内源呼吸率，d -1Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)除氮量核算()Voe ke k NO X N N N Q ∆---⋅=∆12.030.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d缺氧区容积（脱氮）VDN NO X r V ⋅'∆=32V 2——缺氧区有效容积，m 3X V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/Lr DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ΔNO3——所需去除氮量，g/d三厌氧区计算厌氧区容积（除磷）2413θ⋅=Q V V 3——厌氧区有效容积，m 3θ1——厌氧区水力停留时间，h ，一般根据试验确定，可取2h 氧化沟总容积321V V V V ++=V ——总容积，m 3水力停留时间QVHRT ⨯=24HRT ——水力停留时间，h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO 3-N 的量+0.1×去除BOD 5的量-7.14×氧化沟氧化总氮的量其中：反硝化NO3-N 的量：QX N N N Voe ke k ∆---12.0去除BOD 的量：e S S -0氧化总氮的量：QX N N Vke k ∆--12.0剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L 的剩余碱度（即保持pH≧7.2），以保证反硝化所需环境，所有碱度均以CaCO 3计3.57——反硝化NO 3-N 产生的碱度0.1——去除BOD 5产生的碱度7.14——氧化NH 4-N 消耗的碱度0.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d回流污泥量计算rSVIX r ⋅=-610参见活性污泥法计算()()XQ Q Q X Q TSS r r r ⋅+=⋅+⋅QQ R r =()QX Q X K f YS Q W e C d r ⋅-⋅+⋅+⋅⋅⋅=11θr ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Q r ——回流污泥量，m 3/dX ——污泥浓度(MLSS)，mg/L R ——污泥回流比，%W——总的剩余污泥量，g/dX 1——污泥中的惰性物质，mg/L，为进水总悬浮物浓度（mg/L）与挥发性悬浮物浓度之差X e ——随出水流出的污泥量，mg/L混合液回流计算10--='oekek N N N R N oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L R ′——混合液回流比，%厌氧计算公式负荷法V S Q L V ⨯⋅=10000V S X V S Q L ⋅⋅='0XV S Q L S ⋅⋅=0XL S Q X L S Q L S Q V S VS V ⨯⋅=⨯'⋅=⨯⋅=001000QV HRT ⨯==24θHA V ⋅=24D A ⋅=πθθHA V A Q v =⋅=⨯=241V ——反应器有效容积，m 3Q ——废水设计流量，m 3/dL V ——容积负荷，kgCOD/（m 3·d ）L S ′——有机负荷，kgCOD/（kgMLVSS ·d ）L S ——有机负荷，kgCOD/（kgMLSS ·d ）X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L X V ——污泥浓度(MLVSS)，mg/LS 0——进水有机物浓度COD （或者BOD ），mg/L θ即HRT ——水力停留时间，h H ——反应器高度，m A ——反应器截面积，m 2D ——反应器直径，mv 1——反应器内液体上升流速，m/h注：污泥负荷和容积负荷从定义来说用S 0正确，但规范中用去除量，考试中用去除量来计算投配率法100⨯=PVV n V n ——每日需要处理的污泥或废液体积，m 3/d P ——设计投配率，%/d ，通常采用5~12%/d 动力学公式法适用于厌氧生物滤池⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=e S S K t 0ln 1Qt V ⋅=t——水力停留时间，d K——反应动力学常数，d -1S 0——进水有机物浓度COD ，mg/L S e ——进水有机物浓度COD ，mg/L Q ——废水设计流量，m 3/d污泥处理计算公式含水率12122121100100C C P P W W V V =--==P 1、V 1、W 1、C 1——含水率为P 1的污泥体积、重量、固体物浓度P 2、V 2、W 2、C 2——含水率为P 2的污泥体积、重量、固体物浓度适用于含水率大于65%的污泥可消化程度%10012112⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅⋅-=S V S V d P P P P R R d ——可消化程度P S1、P S2——生污泥及消化污泥无机物含量，%P V1、P V2——生污泥及消化污泥有机物含量，%湿、干污泥比重PP S S-+⋅=100100γγγVS P ⨯+=5.1100250γγ——湿污泥比重，g/L P——湿污泥含水率，%γS ——干污泥比重，g/LP V ——干固体物质中，有机物所占百分比，%初沉污泥产量可根据人口数，或者悬浮固体去除率计算二沉污泥产量V d r V X V K S Q Y X ⋅⋅-⋅⋅=∆Cd r r obs K S Q Y S Q Y θ⋅+⋅⋅=⋅⋅=1见活性污泥法计算公式污泥重力浓缩计算MW M C Q A =⋅=()1000100100⨯-⨯=⋅=P Q C Q W n A A =1()21100100P P Q Q --⋅='24/Q H A t ⋅=A ——浓缩池总面积，m 2Q ——污泥体积流量，m 3/dM ——浓缩池污泥固体通量，kg/m 2·d W ——污泥质量流量，kg/d C ——污泥固体浓度，g/LA 1——单个浓缩池总面积，m 2n ——浓缩池数量，个Q ′——浓缩后污泥体积流量，m 3/d P 、P 1、P 2——均为含水率，%t ——停留时间，hH ——有效水深，常数可取4m ，m1000——P 含水率时的污泥密度，1000kg/m 3气浮浓缩计算污泥厌氧消化计算100⨯=P VV n 投配率法'=⋅=SSC L W Q V θ泥龄及负荷法V n ——每日需要处理的污泥或废液体积，m 3/d P ——设计投配率，%/d ，通常采用5~12%/d V——消化池有效容积，m 3W S ——挥发性干固体重量，kgVSS/dL S ′——挥发性固体负荷，kgVSS/m 3·d()100100bS f P Q W ⋅⋅-⨯=γ此处γ为干泥密度，kg/m3，fb 为VSS 所占比例，用前面VSS 比例和含水率求WsQ ——污泥体积流量，m 3/dθC ——污泥龄即污泥停留时间，d沼气产量0.35m3（标准）/kgCOD城市污水中COD/有机物=1.6~1.8两级厌氧消化'=SSL W V 总321总V V ⨯=312总V V ⨯=V1和V2为2:1的时候板框污泥脱水计算vQ P A ⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯=2410011000A ——板框压滤机过滤面积，m 2P ——压滤污泥含水率，%Q ——污泥体积流量，m 3/d v ——过滤速度，kg/m 2·h 带机污泥脱水计算Tv Q P B 110011000⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯=B ——带机滤带宽度，m P ——湿污泥含水率，%Q ——污泥体积流量，m 3/d v ——污泥脱水负荷，kg/m ·h T ——每天工作时间，h/d气浮计算公式名称公式说明0.1Mpa 下所需释放的空气量()10001PS Q P f C A ⋅-⋅⋅⋅=γ（kg/d ）C S 单位为mg/L 时，不需要空气密度γ——空气密度，g/L ，20℃时为1.164C S ——20℃时空气溶解度，18.7ml/Lf ——实际空气溶解度与理论空气溶解度之比，一般为0.5~0.8，多取0.5P ——溶气压力（绝对大气压，0.1Mpa ），如0.5Mpa 时P=0.5/0.1=5气浮的污泥干重a S Q S ⋅=（kg/d ）S a ——污泥浓度，kg/m 3加压溶气水量QR Q P ⋅=（m 3/d ）()11000-⋅⋅⋅⨯⎪⎭⎫⎝⎛⋅⋅=P f C S A S Q Q S a P γ（m 3/d ）Q ——气浮池设计水量，m3/d R ——溶气压力下的回流比，%SA——气固比，一般在0.01~0.04之间，常取0.03标态空气供应量ηγ⋅'='A A （m 3/d ）A ——所需空气量，kg/dγ′——0℃时，0.1Mpa 下空气密度，kg/m3，取值1.252η——溶气效率，可采用0.5接触室平面面积1186400v Q Q A P⨯+=（m 2）v 1——接触室水流平均上升速度，m/s气浮池容积()t Q Q V P ⋅+=分离室平面面积2286400v Q Q A P⨯+=（m 2）v 2——分离室水流平均下降速度，m/s气浮浓缩池表面积MS F =（m 2）M ——气浮浓缩池固体负荷，kg/m 2·d。
水处理计算公式
ΔXv——每日排出挥发性活性污泥量（微生物），g（MLVSS）/d
1.42（c）——细胞的氧当量，（gO2/gMLVSS），取1.42，符号为c
ΔOa——每kg污泥日需氧量，kgO2/kgMLVSS·d
ΔOb——去除每kgBOD5需氧量，kgO2/kgBOD5·d
Xr——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
R——污泥回流比
Q——设计流量，m3/d
污泥回流量
Q——设计流量，m3/d
Qr——回流污泥流量，m3/d
R——污泥回流比，此时按最大回流比100%算
污泥产量
及剩余污泥排放量
曝气池容积、污泥产量及泥龄的计算见前面曝气池部分
污泥负荷
Q——设计流量，m3/d
LS——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLSS)•d]
LS′——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLVSS)•d]
V——曝气池容积，m3
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
XV——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L
容积负荷
LV——容积负荷，g（BOD5）/（m3•d）
Kd——污泥内源呼吸率，d-1
S0——进水BOD5浓度，mg/L
Se——出水BOD5浓度，mg/L
LS′——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLVSS)•d]
注意此处为MLVSS，如为MLSS需对应X
反硝化速率
T——计算温度，℃
rDN′——实际的反硝化速率，gNO3-N/gVSS·d
rDN——反硝化速率，gNO3-N/gVSS·d，温度15~27℃时城市污水取值0.03~0.11，20℃可取0.07
水处理格栅的设计计算及计算公式(图文+实例详解)
水处理格栅的设计计算及计算公式（图文+实例详解）目录一、格栅设计一般规定 (2)1、栅隙 (2)2、栅渣 (2)3、其他参数 (2)二、格栅的设计计算 (3)1、平面格栅设计计算 (3)一、格栅设计一般规定1、栅隙(1)水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。
(2) 废水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：最大间隙40mm，其中人工清除25~40mm，机械清除16~25mm。
废水处理厂亦可设置粗、细两道格栅，粗格栅栅条间隙50~100mm。
(3) 大型废水处理厂可设置粗、中、细三道格栅。
(4) 如泵前格栅间隙不大于25mm，废水处理系统前可不再设置格栅。
2、栅渣(1) 栅渣量与多种因素有关，在无当地运行资料时，可以采用以下资料。
格栅间隙16~25mm；0.10~0.05m3/103m3(栅渣/废水）。
格栅间隙30~50mm；0.03~0.01m3/103m3(栅渣/废水）。
(2) 栅渣的含水率一般为80%，容重约为960kg/m3。
(3) 在大型废水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3)，一般应采用机械清渣。
3、其他参数(1) 过栅流速一般采用0.6~1.0m/s。
(2) 格栅前渠道内水流速度一般采用0.4~0.9m/s。
(3) 格栅倾角一般采用45°~75°，小角度较省力，但占地面积大。
(4) 机械格栅的动力装置一般宜设在室内，或采取其他保护设备的措施。
(5) 设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。
(6) 大中型格栅间内应安装吊运设备，以进行设备的检修和栅渣的日常清除。
二、格栅的设计计算1、平面格栅设计计算(1) 栅槽宽度B：式中：S为栅条宽度，m；n为栅条间隙数，个；b为栅条间隙，m；为最大设计流量，m3/s；a为格栅倾角，（°);h为栅前水深，m，不能高于来水管（渠）水深；v为过栅流速，m/s。
(2) 过栅水头损失如：式中：h0为计箅水头损失，m；k为系数，格栅堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3；ζ为阻力系数，与栅条断而形状有关，按表2-1-1阻力系数ζ计箅公式计算；g为重力加速度，m/s2。
水处理计算公式教材
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
XV——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L
R——污泥回流比
f——XV/X，（MLVSS/MLSS）挥发性污泥浓度/污泥浓度
r——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右
曝气池容积
θC——污泥龄即污泥停留时间，d
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD5)
LS′——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLVSS)•d]
除碳和硝化反硝化需氧量
4.57——氧化每g氨氮所需氧量，（gO2/gN），取4.57，符号b
2.86——反硝化系数
Nk——进水总凯氏氮（TKN凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/L
Nke——出水总凯氏氮（TKN），mg/L
一级反应
， ，
零级反应
， ，
米氏方程（表示酶促反应速度与底物浓度的关系）
v——酶反应速度，例如
vmax——最大酶反应速度
ρs——底物浓度
Km——米氏常数
莫诺特方程（表示微生物比增长速度与底物浓度的关系）
μ——微生物比增长速度，
μmax——μ的最大值，即底物浓度很大，不影响微生物增长速度时的μ值
S——底物浓度
注：污泥负荷和容积负荷从定义来说用S0正确，但规范中用去除量，考试中用去除量来计算
污泥容积指数
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
SV——污泥沉降比，mL/L（如28%，即代0.28）
混合液污泥浓度
SVI——污泥容积指数，mL/g，取值范围约100左右
r——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右
Ks——饱和常数
生物处理基本公式二
劳伦斯迈卡蒂公式（有机物比降解速度与底物浓度的关系）
水处理计算公式
DO——溶解氧的浓度，mg/L，一般按2mg/L计
KO2——氧的半速常数，mg/L，~L,15℃时为2
θCm——最小污泥龄，d
SF——安全系数，通常取~
θC——污泥龄，d，此值也可按经验取值
Sr——进出水BOD5浓度差，mg/L
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD5)
Kd——污泥内源呼吸率，d-1
XV——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L
R——污泥回流比
f——XV/X，（MLVSS/MLSS）挥发性污泥浓度/污泥浓度
r——二沉池中污泥综合系数，一般为左右
曝气池容积
θC——污泥龄即污泥停留时间，d
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD5)
Kd——污泥内源呼吸率，d-1
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
Kd——日变化系数
固体通量法
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
Gt——固体表面负荷值，kg/m2·d
Qmax——废水最大时流量，m3/d
回流污泥浓度
SVI——污泥容积指数，mL/g，取值范围约100左右
Hale Waihona Puke Xr——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
f——XV/X，挥发性污泥浓度/污泥浓度
fb——可生物降解VSS占VSS的比例（与f不同）
泥龄算法二
存疑问
θC——污泥龄，d，此值也可按经验取值
Sr——进出水BOD5浓度差，mg/L
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD5)
Kd——污泥内源呼吸率，d-1
fb——可生物降解VSS占VSS的比例（与f不同）
水处理-隔油池计算公式
式中 G—— 重 力 加 速 度 ， 980cm/s2 ρ油——油的密度，g/cm3 ρ水——水的密度，g/cm3 d——油滴粒径，一般取 0.015cm μ——动力粘度系数，(g·s)/cm2，当水温为 20℃时μ=0.0102 u——油滴上浮速度，m/min 池子宽度 B 和有效水深 h1，按设计基准取下限值，然后校核 Bh1≥A，否则重新设定 B、h1 值。
1—料斗；2—定量给料器；3—溶解溶液桶； 4—搅拌机；5—计量、设计基准 可能分离的油的最小粒径：d≥15μm; 油 的 密 度 ： ρ=0.92 ～ 0.95g/cm3; 隔油池水平流速：v≤0.9m/min，且不大于油滴上浮速度的 15 倍; 池子的尺寸范围：深度 0.9～2.4m；宽度 1.8～6.1m；深度/宽度 0.3～0.5；安全系数 k=1.6。
池总长度 L=L1+L2+L3+L4 式中 L1——布水槽宽度，一般取 0.5～0.8m; L2——油水分离区有效长度，m; L2＝kvt，m (3-5-39) 式中 t——沉淀时间，min t=h1/u (3-5-40)
其他符号同前 L3——集水槽宽度，一般取 0.8m; L4——吸水井宽度，m。 吸水井有效容积大于排水泵 5min 排水量。 3、浮上油的处置 浮油经撇油管收集，自流出水外。在浮油量不 大，来水比较稳定时，可在池外用油 桶接受，否则 需设贮油坑，坑顶面高度与隔油池顶相平。对温度 低时粘度较大的浮 油，贮油坑里可设蒸汽加热。
水处理计算公式
⽔处理计算公式⽣物处理基本公式⼀项⽬公式说明反应速度S y?X z?P S―7底物X - 合成细胞dX ITdSy —dtP――最终产物y ⼜称产率系数，mg （⽣物量）/mg （降解的底物）y dXdS S - 底物浓度，冋p，同pX X 合成细胞浓度或微⽣物浓度反应级数v dSkS nk——-反应速度常数，随温度⽽异dt n 反应级数Igv n lg S Ig k零级反应v k，dSdtk，S S o ktvt——-反应速度-反应时间k——-反应速度常数，随温度⽽异⼀级反应v kS, dSdtkS，igs ig S o k t2.3零级反应v kS2ST kt⽶⽒⽅程（表⽰酶促反应速度与底物S o S v 酶反应速度，例如V xdX v v maxK m1Sv max ——最⼤酶反应速度dt浓度的关系）1K m p—底物浓度v U max S v max K m ⽶⽒吊数莫诺特⽅程（表⽰微⽣物⽐增长速度与底物浓度的关系）maxK s S□—微⽣物⽐增长速度，■VXXy dSX v~V s q⼙max ⼙的最⼤值，即底物浓度很⼤，不影响微⽣物增长速度时的⼙值S——底物浓度—---- 加|凋⼁⼃占⼃測 ---------------------Ks——饱和常数⽣物处理基本公式⼆劳伦斯迈卡蒂公式（有机物⽐降解速度与底物浓度的关丫qSq q max-------K smaxv⼜Y q max＜有q S dSq底物⽐降解速度，q 竺X系）SX X dt K i —反应常数，K i q max①P〉K S时，q q max K2 —-反应常数，K2业dS dt X q max X K idS dt X q Smax 丄X S K2 K S劳伦斯迈卡蒂第⼀⽅程由qdS q S X dt qmax K s S得到：dS dt q X S K s S劳伦斯迈卡蒂第⼆⽅程dXIt卑g dtuK d XdX"d――微⽣物净增长速度gdX丫dS dS—底物利⽤（或降解）速度dt dt u IX d u X X K d Y——-产率系数，同yY q K dK d —p -内源呼吸（或衰减）系数反应器中微⽣物浓度dX /□反应器中微⽣物⽐净增长速度MZ vdt gV10 c -⼀污泥龄，dX V c故得到:丄cY q K d简化版dXdtY ODS⼇‘1⼟,⼃⼗少坯Y中-^7活性污泥法基本计算公式RX XV f106R rSVI 1 R曝⽓池容Q S0X V L sV Q S Q S0 SL V L V f——X V/X , (MLVSS/MLSS )挥发性污泥浓度/污泥浓度r――⼆沉池中污泥综合系数，⼀般为 1.2左右0 C――污泥龄即污泥停留时间， d Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)K d――污泥内源呼吸率，d-1X――曝⽓池污泥浓度(MLSS) , mg/LX r——剩余污泥/回流污泥浓度，m g/LXe——⼆沉池出⽔污泥浓度，mg/LQ――设计流量，m3/dQ ---- 每⽇排出污泥量，m3/dX V--- 挥发性曝⽓池污泥浓度(MLVSS)，mg/LQ S0Q S0 S e X V L s、，C Y QS 0 S e L S / 污泥负何，kg (BOD 5)/[kg(MLSS) ?d]VX V 1K d CL S污泥负何，kg (BOD 5)/[kg(MLVSS)d]Q w X rQ Q w X eL V容积负何，g ( BOD 5)/ ( m 3?d )VCX停留时间V0—-—⽔⼒停留时间(名义)，dVQ9 S -⼀⽔⼒停留时间(实际)，dV1 R Q污泥龄X V-—每⽇排出污泥量即污泥产量， g/d1Y 污泥理论产率，kg(MLVSS)/kg(BOD 5)Yq K dq-有机物⽐降解速率，d -1,c有些⼿册上 q=L s (即 kgBOD 5/kgMLVSS ? d )稳态条件下的完全混合式曝⽓池q K 2 s eK 2――动⼒学参数(参见上⾯公式，Se 单位为mg/L )K d —污泥内源呼吸率，d-1污泥产量V X△ X -——每⽇排出污泥量即污泥产量( MLSS ),XgMLSS/dC△ X――每⽇排出挥发性污泥量即挥发性污泥X V 丫 QS r K dV X V产量(MLVSS ), gMLVSS/dY obs -―实际⼯程中，产率系数 Y常以实际测得Y Q S的观测产率系数 Y obs 替代Y obs C s rAf ——X V /X ，挥发性污泥浓度/污泥浓度1 K d CQ每⽇排出污泥量，m 3/d ,即剩余污泥湿量YX r剩余污泥/回流污泥浓度，mg/LY obsK*X e ⼀沉池出⽔污泥浓度，mY 污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)X wK d—污泥内源呼吸率，d-1XX V0 C -⼀污泥龄即污泥停留时间， dfx去除母kgBOD 5产泥量，X(kgVSS/kgBOD 5 ? d )Q Wx7y-每kg 活性污泥⽇产泥量，(kgVSS/kgVSS ? d )X Q w XrQ Q w X ex Y K dY K dqL sy Y L SK d负荷法①设定污泥负荷L s ，取值T 求得污泥浓度X/X V (注意统⼀⽤MLSS 或者SVI 、R 、r 、fMLVSST 求得曝⽓池体积②设定曝⽓池数量n 、池深H T 求得单座曝⽓池体积，及表⾯积③设定曝⽓池宽度BT 求得单座曝⽓池长度，并验算宽深⽐、长宽⽐T 曝⽓时间④取值a '、b '，及根据总系数 K Z T 求得需氧量，及取⼤时需氧量⑤取值 a B 、 p 3、C s2o 、CT 求得标态需氧量⑥设定E AT 求得标态空⽓量⑦设定⼆沉池表⾯负荷 qT 求得⼆沉池表⾯积除碳需氧量1000 O 2 a QS bVX v1000 O 2 Q b COD 。
水处理原水质分析计算公式
δ＝∣PH-PH ′∣
mmol/L
RG′≈ SiO2+R2O3+∑ C1+∑A11/2HCO3-
原水中除
铁铝离子
∑C1
外的阳离
子总和，
mg/L
原水中除
∑A1
SiO2外的 阴离子总
和，mg/L
原水中溶
RG
解固形物 的实测
值，mg/L
原水中溶
RG′
解固形物 的计算
值，mg/L
过滤水样
SiO2
中的总硅 含量，
mg/L
∣δ∣≤4%
δ＝ （RG-RG ′）/ （1/2* （RG+RG ′））
mg/ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ mg/L mg/L mg/L mg/L
mg/L
mg/L
mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L
原水水质分析项目 数值 通常采用铂钴标准铅字 法或十字法
或测定电阻率 M（1/2Ca2＋+1/2Mg2+)
R2O3 HCO3-
原水中铁 铝氧化物 的含量， mg/L 原水中重 碳酸根的 浓度， mg/L
3.PH计算值 与实测值的 校核。 对于PH值＜ 8.3的水样， 可根据水样 中的全碱度 和游离CO2含 量近似计算 PH值。
当[HCO3-]和 [CO2]含量以 mg/L计时，
当[HCO3-]和 [CO2]含量以 mmol/L计 时，
基本单元为M（H+）
硫酸根 重碳酸根 碳酸根 磷酸根 污染指数 亚硝酸根
SO42HCO3CO32PO43SDI NO2-
水污染控制工程水处理计算公式大全
水污染控制工程水处理计算公式大全生物法处理基本公式一反应速度计算： 公式：P z X y S •+•→ ⎪⎭⎫⎝⎛-=dt dS y dt dX dSdXy =式中：S ——底物；X ——合成细胞； P ——最终产物；y ——又称产率系数，mg （生物量）/mg （降解的底物）； S ——底物浓度，同ρS ；X ——合成细胞浓度或微生物浓度，同ρX ； 反应级数：n kS dtdSv ==k S n v lg lg lg +=式中：k ——反应速度常数，随温度而异； n ——反应级数； 零级反应：k v =，k dtdS=，kt S S -=0 一级反应：kS v =，kS dtdS=， t kS S 3.2lg lg 0-=零级反应：2kS v =，2kS dtdS=， kt S S +=011 式中：v ——反应速度； t ——反应时间；k ——反应速度常数，随温度而异；米氏方程（表示酶促反应速度与底物浓度的关系）： 公式：SK Sv v m +=maxmaxmax 111v S v K v m +⋅= 式中：v ——酶反应速度，例如dtdXv X =； v max ——最大酶反应速度； ρs ——底物浓度； K m ——米氏常数；莫诺特方程（表示微生物比增长速度与底物浓度的关系）： 公式：SK Ss +=maxμμqv v dS dX y S X μ===式中：μ——微生物比增长速度，Xv X=μ； μmax ——μ的最大值，即底物浓度很大，不影响微生物增长速度时的μ值； S ——底物浓度； K s ——饱和常数；生物处理基本公式二劳伦斯迈卡蒂公式（有机物比降解速度与底物浓度的关系）： 公式：q Y ⋅=μ max max q Y ⋅=μS K S q q s +=max又有dtX dSv q S ⋅-==X①ρs ≯K S 时，max q q = 1max K X q X dtdS⋅=⋅=- ②K S ≯ρs 时，SK S q q max= 2max K S X K Sq X dt dS S⋅⋅=⋅=- 式中：q ——底物比降解速度； K1——反应常数； K2——反应常数；劳伦斯迈卡蒂第一方程： 公式：由：SK Sq dt X dS q s +=⋅-=max 得到：SK S X q dt dS s +⋅=-max 劳伦斯迈卡蒂第二方程：公式：X K dt dS Y dt dX d ug⋅-⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛d ug K Xdt dS Y X dt dX -⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛ d K q Y -⋅='μ cg V X V dt dX θμ1=⋅⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛='故得到：d cK q Y -⋅=θ1式中：gdt dX ⎪⎭⎫ ⎝⎛——微生物净增长速度； uS dt d ⎪⎭⎫ ⎝⎛ρ——底物利用（或降解）速度； Y ——产率系数，同y ；K d ——内源呼吸（或衰减）系数； ρX ——反应器中微生物浓度；也可简化为： 公式：u obs g dt dS Y dt dX ⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛q Y obs ⋅='μ式中：Y obs ——实际工程中，产率系数Y 常以实际测得的观测产率系数Y obs 替代活性污泥法基本计算公式项目公式说明处理率()%100%10000⨯=⨯-=ere S S S S S η S 0——进水BOD 5浓度，mg/LS e ——出水BOD 5浓度，mg/LS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L 污泥负荷()V X S S Q V X S Q L e S ⋅-⋅=⋅⋅=00 ()VX S S Q V X S Q L V e V S ⋅-⋅=⋅⋅='00Q ——设计流量，m 3/dL S ——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLSS)•d] L S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]V ——曝气池容积，m 3X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/LX V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L容积负荷()'⋅=-⋅=⋅=S V e V L X VS S Q V S Q L 00L V ——容积负荷，g （BOD 5）/（m 3•d ） 注：污泥负荷和容积负荷从定义来说用S 0正确，但规范中用去除量，考试中用去除量来计算 污泥容积指数()610%⨯=XSV SVIX ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L SV ——污泥沉降比，mL/L （如28%，即代0.28） 混合液污泥浓度r SVI X r ⋅=610r X RRX +=1 SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右 r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右污泥浓度()R SVI f r R X V +⋅⋅⋅⨯=1106()R SVI r R f X X V +⋅⋅⨯==1106X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/LX V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L R ——污泥回流比 f ——X V /X ，（MLVSS/MLSS ）挥发性污泥浓度/污泥浓度r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 曝气池容积()se s L X S S Q L X S Q V ⋅-⋅=⋅⋅=00()'⋅-⋅='⋅⋅=sV e sV L X S S Q L X S Q V 00 ()Ve V L S S Q L S Q V -⋅=⋅=00 ()()C d V e C K X S S Q Y V θθ⋅+⋅-⋅⋅⋅=10()XX Q Q X Q V ew r w C ⋅-+⋅⋅=θθC ——污泥龄即污泥停留时间，dY ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L X e ——二沉池出水污泥浓度，mg/L Q ——设计流量，m 3/dQ w ——每日排出污泥量，m 3/dX V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L L S ——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLSS)•d] L S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d] L V ——容积负荷，g （BOD 5）/（m 3•d ）水力停留时间QV =θ()QR Vs ⋅+=1θθ——水力停留时间（名义），d θS ——水力停留时间（实际），d污泥龄XVX c ∆⋅=θ d cK Yq -=θ1θC ——污泥龄即污泥停留时间，dΔX ——每日排出污泥量即污泥产量，g/d Y ——污泥理论产率，kg(MLVSS)/kg(BOD 5) q ——有机物比降解速率，d -1，有些手册上q=L S ′（即kgBOD 5/kgMLVSS ·d ） 稳态条件下的完全混合式曝气池e S K q ⋅=2 K 2——动力学参数（参见上面公式，Se 单位为mg/L ）K d ——污泥内源呼吸率，d -1污泥产量CXV X θ⋅=∆V d r V X V K S Q Y X ⋅⋅-⋅⋅=∆ΔX ——每日排出污泥量即污泥产量（MLSS ），gMLSS/dΔX V ——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dY obs ——实际工程中，产率系数Y 常以实际测得的观测产率系数Y obs 替代f ——X V /X ，挥发性污泥浓度/污泥浓度Cd rr obs K S Q Y S Q Y θ⋅+⋅⋅=⋅⋅=1Cd obs K YY θ⋅+=1f X X V∆=∆ rW X XQ ∆=()e w r w X Q Q X Q X ⋅-+⋅=∆'⋅=⋅=Sdd L K Y q K Y x d S K L Y y -'⋅=Q w ——每日排出污泥量，m 3/d ，即剩余污泥湿量 X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L X e ——二沉池出水污泥浓度，mg/L Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1θC ——污泥龄即污泥停留时间，d x ——去除每kgBOD 5产泥量，（kgVSS/kgBOD 5·d ） y ——每kg 活性污泥日产泥量，（kgVSS/kgVSS ·d ）负荷法①设定污泥负荷L s ，取值SVI 、R 、r 、f②设定曝气池数量n 、池深H ③设定曝气池宽度B④取值a ′、b ′，及根据总系数K Z ⑤取值α、β、ρ、C st 、C s20、C ⑥设定E A⑦设定二沉池表面负荷q 此表参见三废手册例题P527→求得污泥浓度X/X V （注意统一用MLSS 或者MLVSS ）→求得曝气池体积→求得单座曝气池体积，及表面积→求得单座曝气池长度，并验算宽深比、长宽比 →曝气时间→求得需氧量，及最大时需氧量 →求得标态需氧量 →求得标态空气量 →求得二沉池表面积 →得出二沉池直径需氧量计算公式除碳需氧量V r VX b QS a O '+'=⨯21000()V e X COD COD b Q O ∆--⋅⋅=⨯42.1100002 V r X S Q O ∆-⋅=⨯42.147.110002b L a O S a '+'⋅'=∆O 2——需氧量，kg/da ′——氧化每kgBOD 5所需氧量，取值：生活污水0.42~0.53，有机工业废水0.35~0.75b ′——污泥自身氧化需氧率，d -1，取值：生活污水0.09~0.11，有机工业废水0.06~0.341.47——碳的氧当量，当含碳物质以BOD 5计时，取1.47，符号为aS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L''+'=∆Sb L b a O ΔX v ——每日排出挥发性活性污泥量（微生物），g （MLVSS ）/d1.42（c ）——细胞的氧当量，（gO 2/gMLVSS ），取1.42，符号为cΔO a ——每kg 污泥日需氧量，kgO 2/kgMLVSS ·d ΔO b ——去除每kgBOD 5需氧量，kgO 2/kgBOD 5·d L S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]除碳和硝化反硝化需氧量()[]100012.057.442.147.12V ke k V r X N N Q X S Q O ∆--⋅+∆-⋅=()[]100012.057.442.147.12V ke k V r X N N Q X S Q O ∆--⋅+∆-⋅=()[]100012.086.2V oe ke t X N N N Q ∆---⋅- 4.57——氧化每g 氨氮所需氧量，（gO 2/gN ），取4.57，符号b2.86——反硝化系数N k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮（TKN ），mg/L N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/L 0.12ΔX v ——排出生物处理系统的微生物含氮量，g/d供氧量计算公式曝气池供氧量计算供氧量时单位折算成kg/h ，注意除24 O 2——计算需氧量，kgO 2/h O S ——标态需氧量，kgO 2/h基本原理()C C K dtdCS La -⋅= dC/dt ——单位体积清水中氧的转移速率，kgO 2/m 3•hK La ——清水中氧的总转移系数，1/h C S ——清水中饱和氧浓度（对应某一温度），kgO 2/m 3 C ——清水中氧的实际浓度，kgO 2/m 3()C C V K OTR S La -⋅⋅=OTR ——体积为V 的液体中氧的转移速率，kgO 2/h V ——曝气系统液体体积，m 3温度因素()()()2020-⋅=T La T La K K θT ——设计的工艺温度，20为标准状态的温度，℃ K La （T ）——温度为T ℃时氧的总转移系数，1/h K La （20）——温度为20℃时氧的总转移系数，1/h θ——温度系数，取值范围1.008~1.047，一般取值为1.024污水因素La LaK K '=α α——氧转移折算系数，其值小于1取值范围0.2~1.0 K La ——清水中氧的总转移系数，1/h K La ′——污水中氧的总转移系数，1/h其他组分对饱和溶解度的影SS C C '=β β——氧溶解度折算系数，其值小于1取值范围0.8~1.0C S ——清水中氧的溶解度，kgO 2/m 3响C S ′——污水中氧的溶解度，kgO 2/m 3 压力的影响 SP P =ρ ρ——压力修正系数P S ——标准大气压，1.013×105Pa P ——当地大气压，Pa标态需氧量()()V C K R O S La S ⋅⋅==20200()()()()V C C K R O T S T La ⋅-⋅⋅==-βρθα20202()()()()FC C C O O T T S S S ⋅⋅-⋅⋅=-20202θβρα鼓风曝气和表面曝气不同，应按给排水手册计算O S /R 0——标态下转移到曝气池中的总氧量，kgO 2/h O 2/R ——实际状态下转移到曝气池中的总氧量，kgO 2/hF ——安全系数，不要求时取1 θ——温度系数，取值范围1.008~1.047，一般取值为1.024C ——T ℃时工艺系统中污水的溶解氧浓度，mg/L ，多数情况为2C S （T ）——T ℃时曝气池混合液的平均饱和溶解氧浓度，mg/L ，如未告知取值，则查三废P501C S （20）——20℃时清水中氧的溶解度，9.17mg/L 空气量ASA S S E O E O G ⨯=⨯⨯=28.033.121.0G S ——供气量，m 3/h ，注意单位换算 O S ——供气量，kg/h ，注意单位换算 0.21——氧在空气中的百分数 1.33——20℃时氧的密度，kg/m 3 E A ——曝气器的氧利用率二沉池计算公式表面负荷法vQ q Q A 6.32424maxmax ⨯=⨯=t q AtQ H ⋅=⋅=max Q K K Q K Q d h z ⋅⋅=⋅=maxA ——二沉池面积，m 2Q max ——废水最大时流量，m 3/d q ——水力表面负荷，m 3/（m 2·h ） H ——澄清区水深，/mt ——二沉池水力停留时间，一般为1.5~2.5h Q ——设计流量，m 3/d K z ——总变化系数 K h ——时变化系数 K d ——日变化系数固体通量法 tG XQ A ⨯⋅=1000maxX ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L G t ——固体表面负荷值，kg/m 2·d Q max ——废水最大时流量，m 3/d回流污泥浓度V r X fR RX R R X ⋅+=+=11 r SVIX r ⋅=-610()610%⨯=XSV SVI SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L f ——X V /X ，挥发性污泥浓度/污泥浓度X V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L SV ——污泥沉降比，mL/L （如28%，即代0.28） r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右污泥斗容积计算()()()()RRQRXXXQRVrS2124142414+⨯⋅⋅+⨯=+⨯⋅⋅+⨯=此公式规定泥斗的储泥时间为2hX r——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/LX——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/LR——污泥回流比Q——设计流量，m3/d污泥回流量RQQr⋅=Q——设计流量，m3/dQ r——回流污泥流量，m3/dR——污泥回流比，此时按最大回流比100%算污泥产量及剩余污泥排放量曝气池容积、污泥产量及泥龄的计算见前面曝气池部分污泥由曝气池排放时CVWθ=当污泥从二沉池排放时()CRRVWθ⋅+⋅=1W——剩余污泥排放量，m3/dR——污泥回流比θC——污泥龄即污泥停留时间，dV——曝气池容积，m3SBR计算公式曝气时间内BOD负荷法nttF=XLSmtSR⋅⋅⋅=024XLVtStQXLVtStQVSRFVSRF⋅⋅⋅⋅⋅⋅=⋅'⋅⋅⋅⋅⋅=02424nXLVttSQVSR⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅=024一个周期所需时间：bdSRttttt+++=——有疑问周期数：tN24=反应池容积另一公式：mnNQV⋅⋅⨯=24Q——设计的流量，m3/hV——SBR池总容积，m3S0——进水有机物浓度，mg/Ln——每个系列反应池个数L S——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLSS)•d]X——污泥浓度(MLSS)，mg/Lm——充水比（一次进入反应槽内的污水量与充水结束时混合液容积的比值，同排出比）t——一个运行周期所需要的时间，ht F——一个周期的进水时间，ht R——一个周期的反应时间，ht S——一个周期的沉淀时间，ht d——一个周期的排水时间，ht b——一个周期的闲置时间，hN——周期数氧化沟活性污泥法计算公式硝化菌生长速率()()[]pH DO K DO N N e O T ke keT n --⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⨯=--2.7833.011047.02158.1051.015098.0μ 泥龄算法一nCm μθ1=Cm C SF θθ⋅=μn ——硝化菌的生长率，d -1N ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L T ——计算温度，℃DO ——溶解氧的浓度，mg/L ，一般按2mg/L 计 K O2——氧的半速常数，mg/L ，0.45~2.0mg/L,15℃时为2θCm ——最小污泥龄，dSF ——安全系数，通常取2.0~3.0θC ——污泥龄，d ，此值也可按经验取值 S r ——进出水BOD 5浓度差，mg/LY ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1f b ——可生物降解VSS 占VSS 的比例（与f 不同） 泥龄算法二bd r V C f K S Y X ⋅=⋅=77.0θ存疑问 θC ——污泥龄，d ，此值也可按经验取值 S r ——进出水BOD 5浓度差，mg/LY ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1f b ——可生物降解VSS 占VSS 的比例（与f 不同） 好氧区容积()()C d V e C K X S S Q Y V θθ⋅+⋅-⋅⋅⋅=101 ()'⋅-⋅=SV e L X S S Q V 01V 1——好氧区有效容积，m 3 Q ——废水流量，m 3/dX V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1 S 0——进水BOD 5浓度，mg/L S e ——出水BOD 5浓度，mg/LL S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d] 注意此处为MLVSS ，如为MLSS 需对应X 反硝化速率()()O D r r T DN DN '-⨯⨯='-109.120T ——计算温度，℃r DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d r DN ——反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ，温度15~27℃时城市污水取值0.03~0.11，20℃可取0.07DO ′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L 生物污泥产量Cd r V K YS Q X θ⋅+⋅⋅=∆1算法参见活性污泥法ΔX V ——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L Q ——废水流量，m 3/dK d ——污泥内源呼吸率，d -1Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) 除氮量核算()V oe ke k NO X N N N Q ∆---⋅=∆12.030.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d 缺氧区容积（脱氮） V DN NO X r V ⋅'∆=32 V 2——缺氧区有效容积，m 3X V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/Lr DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ΔNO3——所需去除氮量，g/d 厌氧区容积（除磷） 2413θ⋅=Q V V 3——厌氧区有效容积，m 3 θ1——厌氧区水力停留时间，h ，一般根据试验确定，可取2h氧化沟总容积 321V V V V ++=V ——氧化沟总容积，m 3 水力停留时间 QVHRT ⨯=24HRT ——水力停留时间，h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO 3-N 的量+0.1×去除BOD 5的量-7.14×氧化沟氧化总氮的量 其中：反硝化NO3-N 的量：QX N N N Voe ke k ∆---12.0 去除BOD 的量：e S S -0 氧化总氮的量：QX N N Vke k ∆--12.0 ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅⨯=∆C d r V K YS Q X θ112.012.0 剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L 的剩余碱度（即保持pH ≧7.2），以保证反硝化所需环境，所有碱度均以CaCO 3计3.57——反硝化NO 3-N 产生的碱度 0.1——去除BOD 5产生的碱度 7.14——氧化NH 4-N 消耗的碱度0.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d Q ——流量，m 3/dS r ——去除BOD 5的量，mg/L N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d回流污泥量计算r SVIX r ⋅=-610参见活性污泥法计算 ()()X Q Q Q X Q TSS r r r ⋅+=⋅+⋅r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Q r ——回流污泥量，m 3/d X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L R ——污泥回流比，%Q Q R r =()Q X Q X K f YS Q W e C d r ⋅-⋅+⋅+⋅⋅⋅=11θW ——总的剩余污泥量，g/dX 1——污泥中的惰性物质，mg/L ，为进水总悬浮物浓度（mg/L ）与挥发性悬浮物浓度之差 X e ——随出水流出的污泥量，mg/L污水脱氮除磷计算公式硝化菌生长速率()()[]pH DO K DO N N e O T ke keT n --⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⨯=--2.7833.011047.02158.1051.015098.0μ 一、 好氧区计算泥龄算法一nCm μθ1= Cm C SF θθ⋅=μn ——硝化菌的生长率，d -1N ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L T ——计算温度，℃DO ——溶解氧的浓度，mg/L ，一般按2mg/L 计 K O2——氧的半速常数，mg/L ，0.45~2.0mg/L,15℃时为2θCm ——最小污泥龄，dSF ——安全系数，通常取2.0~3.0θC ——污泥龄，d ，此值也可按经验取值 S r ——进出水BOD 5浓度差，mg/LY ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1f b ——可生物降解VSS 占VSS 的比例（与f 不同） 泥龄算法二 VVC X X V X X V ∆⋅=∆⋅=θ 计算参见活性污泥法公式此处ΔX V =0.5~0.7×Q ×S r ，即1kgBOD 产生0.5~0.7kgVSS负荷法V S X V S Q L ⋅⋅='10XV S Q L S ⋅⋅=10S0适当的情况下可以用SrV 1——好氧区有效容积，m 3 Q ——废水设计流量，m 3/dL S ′——有机负荷，kgCOD/（kgMLVSS ·d ） L S ——有机负荷，kgCOD/（kgMLSS ·d ） X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L X V ——污泥浓度(MLVSS)，mg/LS 0——进水有机物浓度COD （或者BOD ），mg/L 好氧区容积()()C d V e C K X S S Q Y V θθ⋅+⋅-⋅⋅⋅=101 ()()X L S S Q L X S S Q V S e SV e ⨯-⋅='⋅-⋅=001 V 1——好氧区有效容积，m 3 Q ——废水流量，m 3/dX V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1 S 0——进水BOD 5浓度，mg/L S e ——出水BOD 5浓度，mg/LL S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]VVC X X V ∆⋅=θ1注意此处为MLVSS ，如为MLSS 需对应X二缺氧区计算甲醇投加量计算01087.053.147.2D N N C m +⨯+⨯=注意：此公式未考虑氨氮的变化N 0——起始硝酸盐浓度，mg/L N 1——起始亚硝酸盐浓度，mg/L D 0——起始溶解氧DO 浓度，mg/L C m ——所需甲醇浓度，mg/L 反硝化速率()()O D r r T DN DN '-⨯⨯='-109.120T ——计算温度，℃r DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d r DN ——反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ，温度15~27℃时城市污水取值0.03~0.11，20℃可取0.07DO ′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L 生物污泥产量Cd r V K YS Q X θ⋅+⋅⋅=∆1算法参见活性污泥法ΔX V ——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L Q ——废水流量，m 3/dK d ——污泥内源呼吸率，d -1Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) 除氮量核算()V oe ke k NO X N N N Q ∆---⋅=∆12.030.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d 缺氧区容积（脱氮） VDN NO X r V ⋅'∆=32 V 2——缺氧区有效容积，m 3X V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/Lr DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ΔNO3——所需去除氮量，g/d 三 厌氧区计算厌氧区容积（除磷） 2413θ⋅=Q V V 3——厌氧区有效容积，m 3 θ1——厌氧区水力停留时间，h ，一般根据试验确定，可取2h氧化沟总容积 321V V V V ++=V ——总容积，m 3 水力停留时间 QVHRT ⨯=24HRT ——水力停留时间，h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO 3-N 的量+0.1×去除BOD 5的量-7.14×氧化沟氧化总氮的量 其中：剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L 的剩余碱度（即保持pH ≧7.2），以保证反硝化所需环境，所有碱度均以CaCO 3计3.57——反硝化NO 3-N 产生的碱度反硝化NO3-N 的量：QX N N N Voe ke k ∆---12.0 去除BOD 的量：e S S -0 氧化总氮的量：QX N N Vke k ∆--12.0 0.1——去除BOD 5产生的碱度 7.14——氧化NH 4-N 消耗的碱度0.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d回流污泥量计算r SVIX r ⋅=-610 参见活性污泥法计算()()X Q Q Q X Q TSS r r r ⋅+=⋅+⋅QQ R r=()Q X Q X K f YS Q W e C d r ⋅-⋅+⋅+⋅⋅⋅=11θr ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Q r ——回流污泥量，m 3/d X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L R ——污泥回流比，%W ——总的剩余污泥量，g/dX 1——污泥中的惰性物质，mg/L ，为进水总悬浮物浓度（mg/L ）与挥发性悬浮物浓度之差 X e ——随出水流出的污泥量，mg/L 混合液回流计算10--='oekek N N N RN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L R ′——混合液回流比，%A/O 法脱氮计算公式-负荷法生化反应池总容积 XL S Q L X S Q V S SV ⨯⋅='⋅⋅=00 S0适当的情况下可以用SrV ——生化池总有效容积，m 3Q ——废水流量，m 3/dX V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L S 0——进水BOD 5浓度，mg/L S e ——出水BOD 5浓度，mg/LL S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d] 注意此处为MLVSS ，如为MLSS 需对应X 生化反应池容积比 21V V V += 4~221=V V V 1——好氧区有效容积，m 3 V 2——好氧区有效容积，m 3 水力停留时间甲醇投加量计算01087.053.147.2D N N C m +⨯+⨯=注意：此公式未考虑氨氮的变化N 0——起始硝酸盐浓度，mg/L N 1——起始亚硝酸盐浓度，mg/L D 0——起始溶解氧DO 浓度，mg/L C m ——所需甲醇浓度，mg/L反硝化速率()()O D r r T DN DN '-⨯⨯='-109.120T ——计算温度，℃r DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d r DN ——反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ，温度15~27℃时城市污水取值0.03~0.11，20℃可取0.07DO ′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L 生物污泥产量Cd r V K YS Q X θ⋅+⋅⋅=∆1算法参见活性污泥法ΔX V ——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L Q ——废水流量，m 3/dK d ——污泥内源呼吸率，d -1Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) 除氮量核算()V oe ke k NO X N N N Q ∆---⋅=∆12.030.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d 缺氧区容积（脱氮） VDN NO X r V ⋅'∆=32 V 2——缺氧区有效容积，m 3X V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/Lr DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ΔNO3——所需去除氮量，g/d 三 厌氧区计算厌氧区容积（除磷） 2413θ⋅=Q V V 3——厌氧区有效容积，m 3 θ1——厌氧区水力停留时间，h ，一般根据试验确定，可取2h氧化沟总容积 321V V V V ++=V ——总容积，m 3 水力停留时间 QVHRT ⨯=24HRT ——水力停留时间，h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO 3-N 的量+0.1×去除BOD 5的量-7.14×氧化沟氧化总氮的量 其中：反硝化NO3-N 的量：QX N N N Voe ke k ∆---12.0 去除BOD 的量：e S S -0剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L 的剩余碱度（即保持pH ≧7.2），以保证反硝化所需环境，所有碱度均以CaCO 3计3.57——反硝化NO 3-N 产生的碱度 0.1——去除BOD 5产生的碱度 7.14——氧化NH 4-N 消耗的碱度0.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L氧化总氮的量：QX N N Vke k ∆--12.0ΔNO3——所需去除氮量，g/d回流污泥量计算r SVIX r ⋅=-610参见活性污泥法计算 ()()X Q Q Q X Q TSS r r r ⋅+=⋅+⋅QQ R r=()Q X Q X K f YS Q W e C d r ⋅-⋅+⋅+⋅⋅⋅=11θr ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Q r ——回流污泥量，m 3/d X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L R ——污泥回流比，%W ——总的剩余污泥量，g/dX 1——污泥中的惰性物质，mg/L ，为进水总悬浮物浓度（mg/L ）与挥发性悬浮物浓度之差 X e ——随出水流出的污泥量，mg/L 混合液回流计算10--='oekek N N N RN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L R ′——混合液回流比，%厌氧计算公式负荷法VS Q L V ⨯⋅=10000V S X V S Q L ⋅⋅='0XV S Q L S ⋅⋅=0XL S Q X L S Q L S Q V S VS V ⨯⋅=⨯'⋅=⨯⋅=001000 QV HRT ⨯==24θ H A V ⋅=24D A ⋅=πθθH A V A Q v =⋅=⨯=241V ——反应器有效容积，m 3 Q ——废水设计流量，m 3/dL V ——容积负荷，kgCOD/（m 3·d ）L S ′——有机负荷，kgCOD/（kgMLVSS ·d ） L S ——有机负荷，kgCOD/（kgMLSS ·d ） X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L X V ——污泥浓度(MLVSS)，mg/LS 0——进水有机物浓度COD （或者BOD ），mg/L θ即HRT ——水力停留时间，h H ——反应器高度，m A ——反应器截面积，m 2 D ——反应器直径，mv 1——反应器内液体上升流速，m/h注：污泥负荷和容积负荷从定义来说用S 0正确，但规范中用去除量，考试中用去除量来计算 投配率法 100⨯=PVV nV n ——每日需要处理的污泥或废液体积，m 3/d P ——设计投配率，%/d ，通常采用5~12%/d 动力学公式法适用于厌氧生物滤池t ——水力停留时间，d K ——反应动力学常数，d -1S 0——进水有机物浓度COD ，mg/L⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=e S S K t 0ln 1Q t V ⋅=S e ——进水有机物浓度COD ，mg/LQ ——废水设计流量，m 3/d污泥处理计算公式含水率12122121100100C C P P W W V V =--== P 1、V 1、W 1、C 1——含水率为P 1的污泥体积、重量、固体物浓度P 2、V 2、W 2、C 2——含水率为P 2的污泥体积、重量、固体物浓度适用于含水率大于65%的污泥 可消化程度 %10012112⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅⋅-=S V S V d P P P P RR d ——可消化程度P S1、P S2——生污泥及消化污泥无机物含量，% P V1、P V2——生污泥及消化污泥有机物含量，% 湿、干污泥比重P P S S-+⋅=100100γγγVS P ⨯+=5.1100250γγ——湿污泥比重，g/L P ——湿污泥含水率，% γS ——干污泥比重，g/LP V ——干固体物质中，有机物所占百分比，%初沉污泥产量可根据人口数，或者悬浮固体去除率计算二沉污泥产量V d r V X V K S Q Y X ⋅⋅-⋅⋅=∆Cd rr obs K S Q Y S Q Y θ⋅+⋅⋅=⋅⋅=1见活性污泥法计算公式污泥重力浓缩计算MWM C Q A =⋅= ()1000100100⨯-⨯=⋅=P Q C Q Wn A A =1()21100100P P Q Q --⋅='24/Q HA t ⋅=A ——浓缩池总面积，m 2 Q ——污泥体积流量，m 3/dM ——浓缩池污泥固体通量，kg/m 2·d W ——污泥质量流量，kg/d C ——污泥固体浓度，g/L A 1——单个浓缩池总面积，m 2 n ——浓缩池数量，个Q ′——浓缩后污泥体积流量，m 3/d P 、P 1、P 2——均为含水率，% t ——停留时间，hH ——有效水深，常数可取4m ，m1000——P 含水率时的污泥密度，1000kg/m 3 气浮浓缩计算污泥厌氧消化计算100⨯=PVV n 投配率法'=⋅=SSC L W Q V θ泥龄及负荷法 ()100100bS f P Q W ⋅⋅-⨯=γ此处γ为干泥密度，kg/m3，fb 为VSS 所占比例，用前面VSS 比例和含水率求Ws V n ——每日需要处理的污泥或废液体积，m 3/d P ——设计投配率，%/d ，通常采用5~12%/d V ——消化池有效容积，m 3W S ——挥发性干固体重量，kgVSS/d L S ′——挥发性固体负荷，kgVSS/m 3·d Q ——污泥体积流量，m 3/dθC ——污泥龄即污泥停留时间，d沼气产量 0.35m3（标准）/kgCOD城市污水中COD/有机物=1.6~1.8两级厌氧消化 '=S S L WV 总 321总V V ⨯= 312总V V ⨯=V1和V2为2:1的时候板框污泥脱水计算vQ P A ⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯=2410011000 A ——板框压滤机过滤面积，m 2P ——压滤污泥含水率，% Q ——污泥体积流量，m 3/d v ——过滤速度，kg/m 2·h 带机污泥脱水计算Tv Q P B 110011000⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯=B ——带机滤带宽度，m P ——湿污泥含水率，% Q ——污泥体积流量，m 3/d v ——污泥脱水负荷，kg/m ·h T ——每天工作时间，h/d气浮计算公式名称公式说明0.1Mpa 下所需释放的空气量()10001PS Q P f C A ⋅-⋅⋅⋅=γ （kg/d ）C S 单位为mg/L 时，不需要空气密度γ——空气密度，g/L ，20℃时为1.164 C S ——20℃时空气溶解度，18.7ml/Lf ——实际空气溶解度与理论空气溶解度之比，一般为0.5~0.8，多取0.5P ——溶气压力（绝对大气压，0.1Mpa ），如0.5Mpa 时P=0.5/0.1=5气浮的污泥干重a S Q S ⋅= （kg/d ）S a ——污泥浓度，kg/m 3 加压溶气水量Q R Q P ⋅= （m 3/d ）()11000-⋅⋅⋅⨯⎪⎭⎫⎝⎛⋅⋅=P f C S A S Q Q S a P γ （m 3/d ） Q ——气浮池设计水量，m3/d R ——溶气压力下的回流比，%SA——气固比，一般在0.01~0.04之间，常取0.03 标态空气供应量ηγ⋅'='A A （m 3/d ）A ——所需空气量，kg/dγ′——0℃时，0.1Mpa 下空气密度，kg/m3，取值1.252η——溶气效率，可采用0.5接触室平面面积 1186400v Q Q A P⨯+=（m 2）v 1——接触室水流平均上升速度，m/s气浮池容积()t Q Q V P ⋅+=分离室平面面积 2286400v Q Q A P⨯+= （m 2）v 2——分离室水流平均下降速度，m/s气浮浓缩池表面积MSF =（m 2） M ——气浮浓缩池固体负荷，kg/m 2·d。