塔设备裙座高度的计算
(最新整理)塔设备课程设计
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目录设计任务书。
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2参考数据。
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.. (3)一、塔体的设计条件。
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.4二、按计算压力计算塔体和封头的厚度..。
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(5)三、塔设备质量载荷计算.。
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6四、风载荷与风弯矩计算....。
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10五、地震载荷计算.....。
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.15六、偏心弯矩计算.。
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17七、各种载荷引起的轴向应力。
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17八、筒体和裙座危险截面的强度性校核....。
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20九、塔体水压试验和吊装时的应力校核。
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(24)十、基础环设计。
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26十一、地脚螺栓计算...。
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28塔的机械设计结果。
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.30主要符号说明。
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塔体总高度计算公式
塔体总高度计算公式哎呀，说起塔体总高度的计算公式，这可真是个技术活儿。
不过别担心，我尽量用大白话给你讲清楚，咱们就像聊天一样。
首先，咱们得知道塔体总高度是由几个部分组成的，对吧？就像你搭积木一样，一块一块加起来，最后的高度就是所有积木块的高度之和。
塔体也是这个道理，它的总高度就是各个部分高度的总和。
咱们先从塔底开始说。
塔底，就是塔的最下面那部分，它的厚度或者高度，这个得根据实际情况来定。
比如说，如果塔底是混凝土的，那可能得有个几米厚，这个数值你得从设计图纸上找，或者问问工程师。
接下来是塔身，这部分是塔的主体，也是计算总高度的关键。
塔身的高度，你可以通过测量塔身的节数来计算。
每一节的高度，加上节与节之间的连接部分，这些数据你也得从设计图纸上找，或者现场测量。
然后是塔顶，这部分包括了避雷针、天线之类的东西。
这些的高度，你也得根据实际情况来计算。
有时候，这些小部件虽然不起眼，但加起来也是有一定高度的。
好了，现在咱们有了塔底、塔身和塔顶的高度，把这些数值加起来，就是塔体的总高度了。
公式大概就是这样的：塔体总高度 = 塔底高度 + 塔身高度 + 塔顶高度听起来是不是挺简单的？但实际操作起来，你得注意很多细节。
比如，测量的时候要准确，数据要精确，这样才能保证计算出来的总高度是准确的。
最后，别忘了检查一下，看看有没有漏掉什么。
比如，有时候塔身上会有一些装饰性的部件，这些虽然不影响塔的使用，但也是塔体总高度的一部分。
总之，计算塔体总高度，就是把各个部分的高度加起来。
虽然听起来简单，但实际操作起来，还是需要细心和耐心的。
希望我说的这些，能帮你理解塔体总高度的计算公式。
如果还有什么不明白的，咱们再聊聊。
浅析高径比为１５临界值时塔器横风向风振计算
ＣＨＥＭＩＣＡＬＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧＤＥＳＩＧＮ化工设计２０２１，３１（６）浅析高径比为１５临界值时塔器横风向风振计算王晓茸 程东娜 中国成达工程有限公司 成都 ６１００４１摘要 对于高径比Ｈ／Ｄ在１５临界值且Ｈ＞３０ｍ的塔器，本文通过采用圆锥形和圆筒形两种不同形式裙座进行计算，介绍设计中容易忽略的问题并进行分析，提出解决方案，为今后类似工程设计提供借鉴和参考。
关键词 塔器 裙座 高径比 横风向风振王晓茸：高级工程师。
２００２年毕业于四川大学化工设备与机械专业。
主要从事化工设备设计工作。
联系电话：（０２８）６５５３７００２，Ｅ－ｍａｉｌ：ｗａｎｇｘｉａｏｒｏｎｇ＠ｃｈｅｎｇｄａ ｃｏｍ。
随着国民经济的快速发展，化工装置的生产能力不断提高，塔器作为化工装置中的核心设备，大型化已成趋势。
塔器设备的计算过程比较复杂，不仅要进行压力载荷的计算，还要进行风载、地震载荷等的计算。
如何在大型化装置中设计出合理、安全、可靠的高塔，是众多化工设备设计者共同面对的问题。
通常，受风载荷的影响，塔器振动分为两种情况：一种是顺风向振动，即塔器在风力的作用下，沿风向平行来回摆动；另一种是横风向振动，即诱导振动，塔器沿与风向垂直方向上的来回摆动。
相比而言，诱导振动机理复杂，理论计算难免同实际情况存在偏差，且诱导振动对塔的危害性更大一些。
因此在《塔式容器》ＮＢ／Ｔ４７０４１－２０１４标准中规定了当塔的高径比Ｈ／Ｄ＞１５且Ｈ＞３０ｍ时，还应计算横向风振。
本文以某项目中一台高径比为１５临界值的塔器为例，对塔器塔顶振幅的计算结果进行分析，发现在相同塔高的情况下，由于裙座形式的不同造成Ｈ／Ｄ的不同，从而在计算软件ＳＷ６中进行了不同模式的校核计算，导致计算结果的不同。
针对此种情况，笔者提出了解决思路和方案，避免工程设计中的不安全因素。
１ 塔器概况某塔内径为５７０８ｍｍ，筒体长度为７５５２０ｍｍ，裙座高度为８８４０ｍｍ，设计压力为０ ３５ＭＰａ（Ｇ）／ＦＶ，设计温度为２１０℃，材料为Ｑ３４５Ｒ。
乙醇-水分离塔的计算
《化工设计》课内设计乙醇—水二元物系精馏装置工艺设计摘要化工生产常需进行液体混合物的分离以达到提纯或回收有用组分的目的，精馏是利用液体混合物中各组分挥发度的不同并借助于多次部分汽化和部分冷凝达到轻重组分分离的方法。
精馏操作在化工、石油化工、轻工等工业生产中中占有重要的地位.这个设计的筛板塔是化工生产中主要的气液传质设备。
此设计针对二元物系的精馏问题进行分析、选取、计算、核算、绘图等，是较完整的精馏设计过程，该设计方法被工程技术人员广泛的采用。
本设计包括设计方案的选取，主要设备的工艺设计计算——工艺参数的选定、物料衡算、热量衡算、设备的工艺尺寸的设计计算和结构设计、流体力学的验算，辅助设备的选型，工艺流程图，设备布置图等内容。
通过对精馏塔的整体设计及合理运算，我所给出塔的工艺流程、生产操作条件及物性参数是合理的，换热器和泵及各种接管尺寸也是合理的，足以保证精馏顺利高效的进行并使效率尽可能的提高。
关键词：乙醇水设计流程图布置图选型目录摘要 (1)第一篇设计说明........................................................................ 错误！未定义书签。
1.1 精馏塔 ........................................................................... 错误！未定义书签。
1.1.1 塔的物料衡算 (1)1.2塔板数的确定................................................................ 错误！未定义书签。
1.3塔的工艺条件及物性数据计算 (10)1.4塔和塔板主要工艺尺寸计算 (11)1.4.1塔径 (11)1.4.2精馏塔的有效高度计算..................................... 错误！未定义书签。
塔设备设计
3章 塔的机械设计3.1设计条件：塔体与裙座的机械设计条件如下：（1） 塔体内径mm D i 600=,塔高近似取H=12000mm 。
（2） 计算压力MPa p c 20.0=，设计温度t=200℃。
（3） 设计地区：基本风压值20/400m N q =，地震设防烈度为8度，场地土类：Ⅰ类，设计地震分组：第二组，设计基本地震加速度为0.3g 。
（4） 塔内装有N=26层浮阀塔，每块塔盘上存留介质层高度为mm h w 60=，介质密度为31/5.794m kg =ρ。
（5） 沿塔高每6块塔板左右开设一个手孔，手孔数为3个，相应在手孔处安装半圆形平台3个，平台宽度为B=800mm ，高度为1000mm 。
（6） 塔外保温层的厚度为mm s 100=δ，保温材料密度为32/300m kg =ρ。
（7） 塔体与裙座间悬挂一台再沸器，其操作质量为./20003m kg m e =。
（8） 塔体与封头材料选用16MnR，其中[][]MPa 109.1E 345MPa 1701705⨯====，，，MPa MPa s t σσσ。
（9） 裙座材料选用Q235-B 。
（10）塔体与裙座对接焊接，塔体焊接接头系数85.0=φ。
（11）塔体与封头厚度附加量C=2mm ，裙座厚度附加量C=2mm 。
3.2 按计算压力计算塔体和封头厚度1、 塔体厚度计算[]mm mm p D p ctic 442.020.085.0170260020.02<=-⨯⨯⨯=-=φσδ取δ=4mm ，考虑厚度附加量C=2mm ，经圆整，取mm n 6=δ，mm e 4=δ 。
2、 封头厚度计算采用标准椭圆形封头：[]mm mm p D p ctic 442.020.05.085.0170260020.02<=⨯-⨯⨯⨯=-=φσδ，取δ=4mm,考虑厚度附加量C=2mm 经圆整后，取mm n 6=δ，mm e 4=δ。
天然气脱碳计算书模板
3.3 塔器选型3.3.1 吸收塔选型计算由于存在中间进料，所以需要对气液负荷较大的塔板进行设计，通过保证要求最高的塔板的分离效率，从而保证每块塔板都都能满足分离要求，所以在20块塔板的气液相负荷较大。
现在以第20块塔板为例进行计算：气液相的平均流量：L s =20.02m 3/h=0.0056m 3/s V s =1027m 3/h =0.285m 3/s气液相的平均密度：ρL =1067kg/m 3，ρV =28.36kg/m 3液相表面张力：0.05866N/m 初步计算塔径：初设板间距H T =0.6m ，板上清液层高度一般在0.05-0.1m 之间，取h L =0.07m ，动能参数：L V mvmlV L vvs vls LVq q q q F ρρρρ===106736.2810913.210137.244⨯⨯=0.123 查《设备设计全书-塔设备》的Smith 图得：图 3.1 不同分离空间下负荷系数与动能参数的关系（smith 图）表面张力为20mN/m 下的负荷因子：11.020=C实质表面张力下的负荷因子：19.0202.020==⎪⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛σCC极限空塔气速：VVL f Cu ρρρ-==36.2836.2810671.0-==0.6m/s空塔气速：==⨯6.0uf u 0.57×0.6=0.36m/s初选塔径：36.036001114⨯==u V A S =0.79m 2πTA D 4==106.114.379.04=⨯m 根据塔系列标准可取D=1.2m ； 根据圆整后计算泛点率及实际气速等：42D A T π==13.142.114.32=⨯m 2 A D =A T ×0.1=0.113m 2 A=A T -A D =1.02m 23.002.136001114=⨯==A Vs u m/s5.0=ufu采用低合金钢板16MnR ，[]tσ取163MPa ；采用双面焊局部无损探伤，φ取0.85；C 1取0.8mm ，C 1取1mm ；37.1918.0485.0163212004][2=++-⨯⨯⨯=+-⨯=C P PD d ϕσδmm圆整取20mm 。
塔板结构及辅助设备设计
画出原则流程图（带控制点）
2．图例 图例是将物料流程图中画出的有关管线、阀门、设备附件、 计量一控制仪表等图形用文字予以说明。 3．图签 图签是写出图名、设计单位、设计人员、制图人员、审 核人员(签名)、图纸比例尺、图号等项内容的一份表格， 其位置在流程图有下角。 带控制点的工艺流程图一般是由工艺专业人员和自控 专业人员合作绘制出来的。作为化工原理课程设计只要 求能标绘出测量点位置即可。
易维持均匀。(how=6mm)。
3、最大液量线：液体流量过大则降液管内液体停
留时间过短(t=5s)
4、液泛线：降液管内的泡沫层高必须小于板间距与
溢流堰高之和(Hd/Φ =HT+hw)
5、雾沫夹带线：气体流量过大可使液沫夹带过量，
塔板效率即严重下降。(ev=0.1)
弹性的计算及调整
上弹性K上>1.5 下弹性K下>1.5
4.2.1
板面布置
5) 底隙h0：一般应低于外堰高6mm。
h0＜ hW－6mm，防止气体进入降液管;一般不宜小于 20-25mm ，以防堵塞。
6）筛孔布置： 孔径d0: 3-8mm 孔间距：t/d0取2.5-5，实际取3-4 板厚：碳钢3-4mm，不锈钢2-3mm 筛孔面积A0， 开孔区面积Aa 孔数n，开孔按正三角形排列
塔板校核需要输入的数据
表3 筛板塔预选参数 mm 秒
（1）清液层高度 （2）最少停留时间
塔板校核要求
精馏段第一块板和最后一块板的结构完
全相同；
提馏段第一块板和最后一块板的结构完
全相同；
精馏段和提馏段塔板结构可以不同
6、辅助设备计算
P101 E101 E102 C101 进料泵 进料预热器 再沸器 精馏塔
化工吸收塔
前言：在化学工业中，经常需要将气体混合物中的各个组分加以分离，其主要目的是回收气体混合物中的有用物质，以制取产品，或除去工艺气体中的有害成分，使气体净化，以便进一步加工处理，或除去工业放空尾气中的有害成分，以免污染空气。
吸收操作是气体混合物分离方法之一，它是根据混合物中各组分在某一种溶剂中溶解度不同而达到分离的目的。
氨是化工生产中极为重要的生产原料，但是其强烈的刺激性气味对于人体健康和大气环境都会造成破坏和污染，因此，为了避免化学工业产生的大量的含有氨气的工业尾气直接排入大气而造成空气污染，需要采用一定方法对于工业尾气中的氨气进行吸收，本次化工原理课程设计的目的是根据设计要求采用填料吸收塔吸收的方法来净化含有氨气的工业尾气，使其达到排放标准。
设计采用填料塔进行吸收操作是因为填料可以提供巨大的气液传质面积而且填料表面具有良好的湍流状况，从而使吸收过程易于进行，而且，填料塔还具有结构简单、压降低、填料易用耐腐蚀材料制造等优点，从而可以使吸收操作过程节省大量人力和物力。
设计任务书一、题目净化含氮2%的废气，气体处理量为5150Nm3/h.二、原始设计数据1.2.净化要求：99.9%3.操作条件：(1)操作压力：常压(1atm)(2)操作温度：30℃4.吸收液：清水三、设计内容1.吸收流程选定2.填料塔塔径、塔高等工艺尺寸的计算及输送机械的选型四、设计要求1.写出设计说明书2.给出工艺流程3.绘出填料塔的总装配图4.输送机械选型内容摘要1．操作条件和工艺参数的计算2．塔设备和附件的选择3．塔设备的装配图工艺流程图及说明设 计 计 算 过 程一、 简化证明吸收过程是一复杂的物理化学过程，为使计算方便特作如下的简化： 1.确定过程为单组分吸收由表格中各气体组份的亨利系数数据可知，在操作条件下（30℃，1atm ），H 2, ,CO ,N 2的亨利系数均比NH 3 的亨利系数大104倍以上，即H 2, ,CO ,N 2在该条件下的溶解度小于NH 3溶解度的1/10000，因此，在工程计算过程中可以认为该操作只吸收NH 32.确定过程为低浓度吸收气体中被吸收组分含量≤10%即可认为是低浓度吸收，根据任务条件，混合气中NH 3含量为2%符合低浓度吸收，因此，该操作可视为低浓度吸收。
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塔设备裙座高度的计算
张晖;阎绍峰
【期刊名称】《辽宁工业大学学报（自然科学版）》
【年(卷),期】2003(023)002
【摘要】介绍了立置热虹吸式再沸器精馏装置中精馏塔裙座高度的计算方法,并推导了计算公式.分析了影响该公式的主要因素,对相类似的塔设备裙座高度的计算具有指导作用.
【总页数】3页(P43-44,55)
【作者】张晖;阎绍峰
【作者单位】辽宁石化职业技术学院,辽宁,锦州,121001;辽宁工学院,辽宁,锦州,121001
【正文语种】中文
【中图分类】TQ053.5
【相关文献】
1.大型塔设备吊装中裙座的受力与加固 [J], 张运川
2.塔设备裙座支撑区可靠性分析 [J], 许艳玲;张保;彭桐睿
3.降低塔设备裙座支撑区热应力的有效措施 [J], 李明;刘鹏
4.大型塔设备整体吊装时的裙座底端强度校核 [J], 李业勤
5.塔设备裙座与环梁共同作用分析 [J], 徐至钧;曾满昌
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