由钢束应力松弛引起的预应力损失
浅谈后张法T梁预应力损失
浅谈后张法T梁预应力损失摘要:本文介绍了后张法后张预应力T梁施工中所遇到的预应力损失,阐述产生了的原因和现场的施工对策,这些方法对减小后张法施工中预应力的损失有一定作用。
关键词:预应力损失T梁混凝土预应力钢束近年来,在高速公路的桥梁施工中,后张法后张预应力T梁得到了广泛的应用,预应力在张拉过程中所施加的有效预应力,对T梁抗裂度、裂缝宽度,以及T梁正截面的强度都有非常重要的影响,在施工中,如何有效降低或避免预应力损失,本文结合工程实践,进行一定的探讨。
1 T梁混凝土弹性压缩所引起的预应力损失T梁混凝土的弹性缩短包括直接轴向缩短和弹性弯曲引起的弹性缩短,在后张法T梁施工中,由于各束钢束不能同时张拉,弹性压缩引起的损失逐渐发生,引起每束钢束预应力损失也不同,因此张拉顺序很重要。
为使后张钢束的合力作用线在构件的截面核心内,以防T梁截面产生过大的偏心受压和边缘拉力,减少先期张拉的钢束会因后期张拉的钢束对混凝弹性压缩而引起预应力损失,在现场施工中,采用分批、分阶段、对称的方法进行张拉。
在控制锚下应力时,一种方法是全部力筋张拉至设计规定的初始预应力,另一方法是全部力筋张拉至初始预应力加平均弹性压缩而引起预应力损失量。
为避免弹性压缩损失,T梁施工采取措施有:(1)选用强度高的混凝土,因为强度高的混凝土对采用后张法的T梁可提高锚固端的局部承压承载力和弹性模量,减少压缩变形。
(2)采用高标号水泥,减少水泥用量,降低水灰比;采用级配较好的骨料,加强混凝土的振捣,提高混凝土密实性,从而减少混凝土的压缩变形。
(3)在允许范围内,尽可能采用粒径较大,表面粗糙的粗骨料,从而增强混凝土与钢筋之间的粘结力,减少弹性压缩变形。
(4)增加台座的坚固性,使其受力后变形小,对减小此类损失有利。
虽然T梁弹性损失可在后张中算出并加以补偿,但是与时间相关的效应并不能被抵消,不可能用过分的超张拉钢束来考虑这类损失,因为这会使在钢筋内将有很高的初始应力,会增加钢筋的松弛损失或趋近其屈服点,混凝土初始应力较高也会增加混凝土的徐变损失,使总损失过大。
浅析预应力构件应力损失的产生及减损方法
浅析预应力构件应力损失的产生及减损方法摘要：本文对施工过程中预应力构件的应力损失的产生原因进行了分析，分别从加热养护、锚具变形、钢筋应力松弛、孔道摩擦四个方面进行了论述，并根据现场施工经验对各种应力损失提出了减损方法，以达到减少构件开裂，提高其耐久性的目的。
关键词：预应力构件;应力损失;控制应力前言在工程建设中，混凝土被广泛应用于桥梁、房屋等建筑的受弯构件的施工中，但由于混凝土的抗拉强度和极限应变都很低，每米混凝土只能被拉长0.1 mm～0.5 mm，所以在荷载作用下，经常会开裂。
极易造成钢筋锈蚀，降低构件的耐久性,而裂缝主要产生于受弯构件的受拉侧，单纯地依靠提高截面尺寸和钢筋用量会增加构件自重，对裂缝的控制并不能产生很好的效果。
因此，为了更好的控制裂缝的产生和发展，一般都会在构件受力前预先对混凝土施加压力，用以抵消受荷后产生的拉力，甚至使整个构件只受压力作用,然而在预应力混凝土构件的施工和使用过程中，由于各种原因会使预应力减小，称为预应力损失。
这些损失往往不能使构件达到我们预期的预压效果，在使用过程中依然会产生裂缝,本文根据作者以往的一些经验，总结出了下面几种预应力损失以及减少损失的方法。
一、混凝土加热养护时的预应力损失σ111．1 产生原因在混凝土加热养护的过程中，由于温度的升高会使预应力钢筋产生温度应变，钢筋的膨胀会产生预应力损失。
但是这种损失只存在于钢筋与受拉构件的线膨胀系数不等的情况下，若钢筋锚固在钢模上，则不必考虑该损失。
设受张拉的钢筋与台座之间的温度差为Δt(℃)，钢筋的线膨胀系数α=0.00l℃，由温度变化引起的长度改变为Δl，Es为钢筋的弹性模量，则由得：1．2减少σ11损失的方法1)采用两次升温养护。
先在常温下养护，当混凝土达到一定强度时再升高温度。
此时可认为钢筋与混凝土已经结合而不会引起应力损失。
2)采用钢质台座。
因钢质台座与钢筋的温度改变量相同(即Δt=0)，故可以不考虑应力损失。
题目5力损失后张法预应力混凝土梁预加应力阶段的预应力损失
题目5力损失后张法预应力混凝土梁预加应力阶段的预应力损失预应力混凝土组合T梁是一种简支T型梁结构，具有吊装重量轻、施工简单及投入设备少等特点，对软基中沉降量较大的桥梁较为合适，预应力混凝土是指在结构受外荷载之前，先对混凝土预加应力，人为的事先对结构造成一种应力状态，使之可以抵消由于外荷载产生的全部或部分拉应力。
但是在预应力混凝土T梁的建设中，会产生一定的预应力损失，对桥梁建设的质量产生着一定的影响，因此必须了解混凝土预应力损失的主要原因，并能够将损失的预应力计算出来，保证桥梁建设的顺利进行。
混凝土弹性压缩所引起的预应力损失先张法构件的钢束张拉，与对混凝土施加预加压力时，是先后完全分开的两个工序，当钢筋束被松弛，混凝土所产生的全部弹性压缩应变，将引起筋束的预应力损失。
2.4张拉控制应力引起的预应力损失张拉控制应力的取值，直接影响预应力混凝土的使用效果。
假如张拉控制应力取值过低，则预应力钢筋经过几种损失后对混凝土产生的预压力过小，不能有效提高预应力混凝土构件的抗裂度和刚度。
钢筋松弛（变形）引起的预应力损失钢筋在持久不变的应力作用下，会产生随持续加荷时间延长而增加的徐变变形；钢筋在一定拉应力值下，将其长度固定不变，则钢筋中的应力将随时间延长而降低，词现象称为钢筋的松弛。
钢筋初拉应力越高，其应力松弛越厉害。
钢筋松弛量的大小主要与钢筋的品质有关，热扎钢筋的松弛小于碳素钢丝的松弛。
钢筋松弛与时间以及温度有关，初期发展最快，以后渐趋稳定，且随温度升高而增加。
预应力钢筋与孔道间壁之间的摩擦引起的预应力损失摩擦主要有两种：弯道引起的摩擦力和管道偏差引起的摩擦力。
张拉曲线钢筋时，由于预应力钢筋和孔壁之间的法向正应力引起摩擦阻力；预留孔道施工中某些发生凹凸不平，偏离设计位置，张拉钢筋时，预应力钢筋与孔道壁之间产生法向正应力引起摩阻力。
会导致预应力损失。
结语由于最终稳定后的应力值才对构件产生实际的预应力效果。
因此，预应力损失是预应力混凝土结构设计和施工中的一个关键的问题。
预应力损失
i px = pi cosθ i pz = pi sinθ i i miy = px ⋅ ez
(1)
pxj = p j cosθ pzj = p j sinθ myj = pxj ⋅ ezj
(2)
∑ Fx = pxi + wxl − pxj = 0 ∑ Fz = − pzi + wzl + pzj = 0 ∑ M yj = miy − pzi l + wz 2 + myj + myl = 0
k (/ m )
0.0066 0.0050 0.0066 0.0007
µ (/ m )
0.30 0.25 0.30 0.25 0.20 0.15
PS钢筋
表2.7
k 及 µ 的值（韩国公路桥及铁路桥设计规范）
0.0010 0.0007
3． 混凝土弹性变形引起的损失
给混凝土施加预应力，混凝土受压，其长度变小。这样，锚固于混凝土的钢 束的长度也会变小，钢束的张拉应力也随之变小。这样的由弹性变形引起的 损失在先张法和后张法都发生，只是其形态略有不同。
_____________________________________
Magura, D.D., Sozen, M.A., and Siess, C.P., “A Study of Stress Relaxation in Prestressing Reinforcement,” PCI Journal, Vol. 9, No. 2, April, 1964.
(Pe ) ，而不是支架上的张拉力 (Pi ) 。
大部分后张法构件是按预先规定好的顺序，依次张拉、锚固张拉构件的，因 此混凝土的弹性收缩也是依次发生的。这样，如图2.48 (b)所示，像Tendon 1那样最先锚固的钢束在锚固时是没有张力损失的，但是一旦锚固第二个钢 束，因弹性收缩就会引起第一个钢束的张力损失。MIDAS/CIVIL不仅能够 考虑每个阶段由弹性收缩（由钢束张拉引起）引起的预应力损失效应，也可 以考虑由外部荷载引起的弹性收缩，以及由此弹性收缩引起的预应力损失效 应。
浅论钢筋的预应力损失的计算
垒 Ｃ ｉａ Ｎ ｗ Ｔｅ ｈ ｏｏ ｉｓａ ｄ Ｐ ｏ ｕ ｔ ｈｎ ｅ ｃ ｎ ｌｇｅ ｎ ｒｄ ｃｓ
工 程 技 术
浅论钢 筋 的预应力损失的计算
杜 明强 张博 宁
（、 １ 山东省济宁高新 区市政程处 ， 山东 济宁 ２ ２ ０ ２ 山东长恒信 工程咨询有限公 司， ７ ００ 、 山东 济 宁 ２ ２ ０ ） ７ １０
摘 要： 钢筋 中的预 应力由于施工 的因素、 材料性能及 环境条件 的影响 ， 将要 引起预应 力的损 失。对 常见 的几种预 应力损 失计算做 一阐述． 以供参考。 关键词 ： 预应力钢筋 ； 应力损 失； 预 计算 钢筋中的预应力 ， 由于施 工的因素 、 材料性 ２ 当为直线预应力钢筋时 ： ． １ 能及环境条件 的影 响 ， 将要引起预应力 的损失。 ｏ 乏 Ｅ （ △ ｙ 实际损失值 大于或小于计算值 ，对结 构的承载 △ 一锚具变形 、钢筋 回缩和拼装构件 的接 Ｌ 能力影 响较小 ， 是影响到使用荷载 下的性能 缝压缩值 ； 但 （ 如变形 ， 反拱 、 开裂 ） 和连接 ， 在使 用荷载下 过 Ｌ一 ＿ 预应力钢筋的有 效长度 ； 高或过低估计损失都是不利的。因此 ， 钢筋的应 Ｅ－ 预应力 钢筋 的弹性模量 。 ｖ一 － 力损失对正 常使用 极限状态计算具有 重要的意 ２ ． ２当为 曲线 性预应力钢筋 时 ， 若假定正摩 义。 阻作用 与反 摩阻作 用大小相 等 ， 方向相反 ； 知 可 在计算构件截 面应力和确定钢筋 的控制应 由于摩 擦引起 的预应力损 失在长度方 向是按 线 力 时通常考 虑 以下 因素引起 的预应 力损失 值 ： 性变化 的： 预应力钢筋 与管道壁之间 的摩擦 ； 具变形 、 锚 钢 设单位长度的预应力损 失为 Ａｔ则 ： ｃ， 筋回缩和拼装构件的接缝压缩； 混凝土加热养护 Ａ ＇（＇ Ｇ ） Ｏ Ｏ－ ＂／ － ｋ ＬＬ 一 时， 预应力 钢筋与台座之间 的温度 差 ； 混凝土 的 在反摩阻影响长度内的应变为 ： 弹性压缩 ； 预应 力钢筋 的应力松 弛 ； 混凝土 的收 ｅ ［ＡｒＬ— ｌ ｙ ＝２ ｃ ｓＸ）＇ （ ／ ２ 缩和徐变 。 根据应变与位移之间的关系可知 ： 此 外 ，尚应考虑预应力钢筋 与锚 圈 口之 间 ＡＬ 』％ｅ ｘ （￣ ｓ Ｅ ＝ ｄ＝Ａ Ｌ） ｙ ／ 的摩擦 、 先张法台座的弹性变形等其它损失 。 Ｌ ＝ＡＬ ｙＡ ） ｓ（ Ｅ ／￣ １预应 力钢筋与管道壁之 间的摩擦引起 的 所以， 在反摩 阻影 响长度 内， 任意 点的预应 应力损 失可按下式计算 ： 力损失 为 ：
浅析锚下有效预应力不合格原因
浅析锚下有效预应力不合格原因摘要：岩土锚固已在我国边坡、基坑、矿井、隧洞、地下工程，在坝体、航道、水库、机场及抗倾、抗浮结构等工程建设中获得广泛应用。
随着我国大力兴建基础设施，特别是对交通、能源、水利和城市基础设施建设力度的加大，岩土锚固将展示出十分广阔的应用前景。
锚下预应力，是指预应力锚索施工的有效张拉预应力或运行中预应力，锚下有效预应力是否合格直接影响到预应力张拉的效果，因此探究出有效预应力不合格原因是十分必要的。
本文主要从锚下有效预应力偏大、偏小以及均匀性较差三个方面分析锚下有效预应力不合格原因。
关键词：有效预应力；不合格；均匀性引言在现代桥梁工程中，预应力混凝土因具有诸多优点而被得到广泛应用。
同时具有显著的经济效益和社会效益。
而预应力的张拉、压浆又为桥梁工程施工工艺中的关键工序，直接影响预应力混凝土使用的安全性和使用寿命。
预应力张拉的效果直接表现在锚下有效预应力是否合格，锚下有效预应力不合格现象有以下三点：锚下有效预应力偏小；锚下有效预应力偏大；锚下有效预应力均匀性较差。
1.锚下有效预应力偏小原因锚下有效预应力偏小是由于预应力损失过大，其具体原因如下：1.1由材料引起的预应力损失①张拉时锚具变形和张拉结束千斤顶回油后工作夹片内宿造成预应力筋的回缩、滑移，即锚口圈损失。
②由于粗骨料粒径不当造成局部骨料堆积及混凝土自身具有收缩和徐变的特征，会使构建缩短，构建中的预应力筋跟着回缩，造成预应力损失。
③预应力施工过程所使用的锚夹具及钢绞线材料特性不好造成预应力损失。
1.2由钢绞线松弛造成预应力损失预应力钢绞线在持久不变的应力作用下，会产生随持续加荷时间延长而增加的徐变变形；预应力钢绞线在一定拉应力值下，将其长度固定不变，则预应力筋中的应力将随时间延长而降低，从而引起预应力筋的松弛。
①预应力筋初拉应力越高，其应力松弛越厉害；②预应力筋松弛量的大小主要与其品质有关，热扎钢筋的松弛小于碳素钢筋的松弛；③预应力钢筋松弛与时间有关，初期发展最快，以后渐趋稳定；④预应力钢筋松弛与温度有关，它随温度升高而增加。
预应力钢筋的应力松弛引起的损失
混凝土结构设计原理
第九章
☼ l4 具体计算公式
➢ 预应力钢丝、钢绞线：
普通松驰： l 4
0.4
f
con ptk
0.5
con
低松驰：
con
0.7
f 时, ptk
l4
0.125
f
con ptk
0.5 con
0.7 fptk con 0.8 fptk时,
0.2 con 0.575
l4
f ptk
con
➢ 中强度预应力钢丝： l4 = 0.08 con
➢ 预应力螺纹钢筋： l4 = 0.03 con ☼ 当con/fptk≤0.5时， l4 =0 即：当应力低于某一程度时，松弛损失为零。
混凝土结构设计原理
第九章
4. 预应力钢筋的应力松弛引起的损失l4
应力松弛现象：指钢筋在高应力状态下，由于钢筋的塑性变形 而使应力随时间的增长而降低的现象。
钢筋长度不变，应力随时间增长而降低。
应力松弛损失的特点：
❖与钢种有关，钢种不同，则损失大小不同； ❖与时间有关，先快后慢。第一小时为50%， 24小时完成
☼ 利用超张拉工序可以减少l4 — 适当提高张拉控制应力，弥
补应力松弛损失或提前完成一部分松弛损失。
超张拉工序：
第一种： 从 01.03con 第二种： 从 01.05con(持荷2min) con
原理：超张拉的持荷2min，已将部分的松 弛在钢筋锚固
前完成，所以可达到减少l4的目的。
预应力构件应力损失产生及减损方法
浅析预应力构件应力损失的产生及减损方法摘要：本文对施工过程中预应力构件的应力损失的产生原因进行了分析，分别从加热养护、锚具变形、钢筋应力松弛、孔道摩擦四个方面进行了论述，并根据现场施工经验对各种应力损失提出了减损方法，以达到减少构件开裂，提高其耐久性的目的。
关键词：预应力构件;应力损失;控制应力前言在工程建设中，混凝土被广泛应用于桥梁、房屋等建筑的受弯构件的施工中，但由于混凝土的抗拉强度和极限应变都很低，每米混凝土只能被拉长0.1 mm～0.5 mm，所以在荷载作用下，经常会开裂。
极易造成钢筋锈蚀，降低构件的耐久性,而裂缝主要产生于受弯构件的受拉侧，单纯地依靠提高截面尺寸和钢筋用量会增加构件自重，对裂缝的控制并不能产生很好的效果。
因此，为了更好的控制裂缝的产生和发展，一般都会在构件受力前预先对混凝土施加压力，用以抵消受荷后产生的拉力，甚至使整个构件只受压力作用,然而在预应力混凝土构件的施工和使用过程中，由于各种原因会使预应力减小，称为预应力损失。
这些损失往往不能使构件达到我们预期的预压效果，在使用过程中依然会产生裂缝,本文根据作者以往的一些经验，总结出了下面几种预应力损失以及减少损失的方法。
一、混凝土加热养护时的预应力损失σ111．1 产生原因在混凝土加热养护的过程中，由于温度的升高会使预应力钢筋产生温度应变，钢筋的膨胀会产生预应力损失。
但是这种损失只存在于钢筋与受拉构件的线膨胀系数不等的情况下，若钢筋锚固在钢模上，则不必考虑该损失。
设受张拉的钢筋与台座之间的温度差为δt(℃)，钢筋的线膨胀系数α=0.00l℃，由温度变化引起的长度改变为δl，es为钢筋的弹性模量，则由得：1．2减少σ11损失的方法1)采用两次升温养护。
先在常温下养护，当混凝土达到一定强度时再升高温度。
此时可认为钢筋与混凝土已经结合而不会引起应力损失。
2)采用钢质台座。
因钢质台座与钢筋的温度改变量相同(即δt=0)，故可以不考虑应力损失。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
① 由钢束应力松弛引起的预应力损失
《公预规》6.2.6条规定，钢绞线由松弛引起的应力损失的终极值，按下式计算：
5(0.52
0.26)pe
l pe
pk
f σσψζσ=-
(2-29）
式中：
ψ——张拉系数，本算例采用一次张拉， 1.0ψ=；
ζ——钢筋松弛系数，对低松弛钢筋，ζ=0.3；
pe σ——传力锚固时的钢筋应力，对后张法构件421l l l con pe σσσσσ---=。
5l σ计算结果见表2-27。
表2-27
5l σ计算
梁号 截面位置 pe σ)(MPa
ψ
ζ
5l σ)(MPa
边梁
跨中 1240.206 1.0 0.3 32.27 4/L 1240.190 1.0 0.3 32.26 变化点 1256.687 1.0 0.3 34.43 支点 1243.419 1.0 0.3 32.69 3号梁
跨中 1240.121 1.0 0.3 32.26 4/L 1239.836 1.0 0.3 32.22 变化点 1256.374 1.0 0.3 34.39 支点
1243.353
1.0
0.3
32.68
② 2.5.5 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失
根据《公预规》6.2.7条规定，由混凝土收缩和徐变引起的应力损失可按下式计算：
()0060.9,(,)115p p cs E pc l p
E t t t t εασφσρρ⎡⎤+⎣⎦
=
+
(2-30）
式中：
6l σ——全部钢束重心处由混凝土收缩、徐变引起的预应力损失值；
pc σ——钢束锚固时，全部钢束重心处由预加应力（扣除相应阶段的应力损失）产生的
混凝土法向应力，并根据张拉受力情况，考虑主梁重力的影响；
0t ——加载龄期，即达到设计强度为90%的龄期，近似按标准养护条件计算则有：
28
log log 9.00t f f ck
ck =，则可得d t 200≈；对于二期恒载2G 的加载龄期'
0t ，假
定d t 90'0=。
0(,)t t φ——加载龄期为0t 、计算龄期为t 时的混凝土徐变系数；
0(,)cs t t ε——加载龄期为0t 、计算龄期为t 时收缩应变。
ρ——配筋率，n
s p A A A +=ρ，p
A 、s A 分别为受拉区预应力钢筋和非预应力筋的
截面面积；
ps ρ——2
21i
e ps ps +
=ρ，
i ——截面回转半径，n n A I i /=；n I 、n A 取表2-17第三阶段截面特性；
ps e ——构件受拉区预应力钢筋和非预应力筋截面重心至构件截面重心轴的距离；
)/()(s p s s p P ps A A e A e A e ++=；
① 徐变系数终极值0(,)u t t φ和收缩应变终极值0(,)cs u t t ε的计算 该桥梁位于广东地区，年平均相对湿度为%80=RH 。
构件理论厚度的计算公式：
2A h u
=
(2-31）
式中：
A ——主梁混凝土截面面积，见表2-2；
u ——与大气接触的截面周边长度。
本设计考虑混凝土收缩和徐变大部分在成桥之前完成，A 和u 均采用预制梁的数据。
2-28
h 计算表
梁号 截面位置
A )(2
m
u )(m
h )(m
边梁 2/L 、4/L 、m 6.4
0.7863 8.033 0.196 支点
1.2224 7.839 0.312 3号梁
2/L 、4/L 、m 6.4
0.8160 7.633 0.214 支点
1.2544
7.279
0.345
2-29 混凝土徐变系数终极值0(,)t t φ和收缩应变终极值0(,)cs t t ε
梁号 截面位置
)20,(t φ )90,(t φ
)20,(t cs ε
边梁 2/L 、4/L 、m 6.4
1.706 1.319 0.000228 支点
1.630 1.256 0.000202 3号梁
2/L 、4/L 、m 6.4
1.715 1.324 0.000230 支点
1.618 1.235 0.000195
②pc σ计算
pc σ为传力锚固时各截面的全部受力钢筋（包括预应力钢筋和纵向非预应力受力钢筋，
为简化不计构造钢筋影响）截面重心处，由I p N 、一期恒载1G M 、现浇湿接缝及桥面2G M 所引起的混凝土正应力。
考虑到加载龄期的不同，2G M 按徐变系数乘以折减系数
)20,(/)90,(t t φφ。
计算I p N 和1G M 引起的应力时采用第一阶段截面特性，计算2G M 引起
的应力时采用第三阶段截面特性。
P
G np G n p P n P pc
W M t t W M I e N A N 02
12
)20,()90,()(⋅--+=I I ϕϕσ
p l l l con p A N )(421σσσσ---=I
根据施工情况考虑自重影响，计算的)(75.185.375.05.0'
MPa f cu pc =⨯=<σ，见表2-30。
表2-30
pc σ计算
项目
边梁
3号梁
跨中 4/L 变化点 支点 跨中 4/L 变化点 支点 n A )(2m 0.8140 0.8140 0.8140
1.2496 0.7786 0.7786 0.7786 1.216 n I )(4m
0.4079 0.408 0.411074 0.50905 0.397697 0.39 0.3918 0.488 I p N )(kN 3103.01 3102.96 3144.23
3111.04 3102.78 3102 3143.5 3111 1G M )(m kN ⋅ 2155.6 1617 943.16 0 2286.88 1715 1000.6 0 2G M )(m kN ⋅
1176.5 882.4 514.77 0 1291.64 968.7 565.15 0 p e )(m 1.088 0.992 0.86 0.26 1.067 0.97 0.839 0.244 np W )(3m 0.375 0.411 0.478 1.957 0.373 0.402 0.467 2.005 op W )(3m 0.483 0.521 0.582 2.032 0.476 0.514 0.573 1.994 )90,(t φ/)20,(t φ
0.773 0.773 0.773 0.771 0.772 0.772 0.772 0.763 pc σ)(MPa
5.188
6.061
6.864
2.903
4.634
5.753
6.775
2.937
6l σ计算见表2-31
表2-31
6l σ计算
项目
边梁
3号梁
跨中 4/L 变化点
支点 跨中 4/L 变化点
支点 p E )(MPa
5
1095.1⨯
5
1095.1⨯
)20,(t φ
1.706
1.706 1.706 1.63 1.715 1.715 1.715 1.618 310)20,(-⨯t cs ε 0.228
0.228 0.228 0.202 0.230 0.230
0.230 0.195 EP α 5.56
5.56 pc σ)(MPa 5.188
6.061
6.864
2.903 4.634 5.753
6.775
2.937
ρ 0.00482 0.0048 0.0048 0.00326 0.00415 0.00415 0.00415 0.0028 ps ρ 1.4724
1.4962 1.5038
2.6689 1.6731 1.6825 1.7019
3.0041 6l σ)(MPa
76.84
83.56
89.80
52.64
73.16
81.95
89.92
51.84。