高频电子线-林鲁冲

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高频电子线路-毕满清,牛晋川-习题解答案

高频电子线路-毕满清,牛晋川-习题解答案

部分习题参考答案第2章2.1 21024pF C = 2.2 4.9kHz BW =2.3(1)608.010Hz f ≈⨯(2)017.47Q =(3)电压源振幅为23V V =2.4因此当12R R ==2.5 2 2.56nF C =、1 1.64nF C = 2.623L Q ≈,=21.7kHz BW2.8 11/8p =2.9(1)85.510H L -=⨯(2)600160MHz 1.610Hz 100f BW Q ===⨯(3)114.2LR =Ω2.102233610n 44 1.381029310810 1.2910Vv kTR f --=⋅∆=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯2.11214n 235A 91026144 1.38101250.510A v T kR f --⨯=≈⋅∆⨯⨯⨯⨯⨯2.122011220()(R R )1=1+()nB A F A A nA i R N R R R i +=++短短第3章3.6 (1)-17.87(2)319.4(3)32.26kHz (4)0.733 3.10 (1)585.7 μH (2)58.1 ;0.4(3)397.9kΩ 3.11 (1)3.86 μH (2)65pF (3)8.5kΩ第4章4.3没有2v 项就不可能有变频、调幅或检波的作用。

4.4(1)差频分量为21m 2m 12cos()a V V t ωω-,振幅为21m 2m a V V (2)二倍频成分的振幅为22m 12a V4.5会出现50kHz ,100kHz ,250kHz ,300kHz ,350kHz 的频率分量。

4.6 (1)00M 4.4mA I I α=≈11M 8.05mA I I α=≈22M 6mA I I α=≈(2)由图看出,要使1I 增大,需要减小Q V 或增大i v ,这样既增大了M I 又增大了导通角 4.7(1)m10.853mSg=(2)m ()g t 的脉冲宽度为1cos 2θ=,所以=3πθ,m1 5.513mS g = 4.82234444440i 0102i i i 123123R R R R R Ru u u u u ku k u R R R R R R =---=---第5章5.1P V =6W ;C η=83%;R e =57.5Ω;I c1m =0.42A ;θ=78︒ 5.2(1)P C =3.3W ,I C0=0.347A ;(2) P C 减少2.08W 5.3R e =55.125Ω,V im =1.8V ,%75.78C=η5.5 R eopt =45.6Ω,i Cmax =0.68A 、P V =2.58W 、P C =0.58W 、%6.77C=η5.6 (1)欠压状态;(2) V CC =24V 、V cm =10V 、cos θ=0.2,V BE(on)=0.6V ;(3)R L 应增大 5.7 ⑴V BB =0.52V ,V im =0.38V ;⑵V BB =-0.168V ,V im =1.068V 5.8 R e =79Ω,P o =3.19W5.9 ⑴V BB =-0.4V ,V im =1.6V ;⑵R L =112.5Ω, P o =2.15W 、P V =2.616、C η=82.2%5.10 ⑴i Cmax =512mA ,V cm =10V ,C η=75%,放大器工作在欠压状态?⑵当R e =113.6Ω,放大器可以工作在临界状态, P o =2.274W 、C η=85.2%5.11 ⑴C η=70.6%,R eopt =6.71Ω;⑵减小V BB ,增大V im ;⑶电路为二倍频器,P o =9.7W ,C η=22.8% 5.12 (1) P V =19.4W 、P C =4.4W 、ηC =77.3%、R eopt =15.89Ω (2) 攻放将工作在过压状态,输出功率基本不变5.15 C =2987pF ,L =14.6μΗ5.16 C 1=25.365pF ,C 2=10.42 pF ,L =2.203μΗ 5.20 (1)R L =2R c ;R L =2R d ;(2)R L =R a /2=R b /2 5.21 (a) 25:1;(b) 1:16;(c) 16:1;(d) 9:1;(e) 1:9 5.22 R i =50Ω,R 1=100Ω,R 2=100Ω,R 3=50Ω第6章6.1 (1)MHz f 56.30≈(2)3C 短路时,振荡频率kHz Lf C C C C 35.9192121210==+π。

基于波带片纳米聚焦装置的快速扫描x射线荧光成像实验系统

基于波带片纳米聚焦装置的快速扫描x射线荧光成像实验系统

第12期 兰旭颖等:基于波带片纳米聚焦装置的快速扫描X射线荧光成像实验系统
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detection and experimental data synchronization acquisition systems were designed to realize the hardware synchronous trigger counter to obtain the fluorescence counts, which ensures the accuracy of fluorescence imaging・ The experimental results show that the triangular waveform tracking error of the motion control system is less than 20 nm, which satisfies the requirement that the repeatability of the spot at the sample is less than 1/10 of the spot size. The element distribution image of the standard copper mesh is obtained by the system, and the image acquisition time is 1/5 of that in the wstep-bystep" scanning mode, which confirms the feasibility and efficiency of the experimental system ・ Key words: synchrotron radiation; nano-focusing device; fast scanning fluorescence imaging

一种铋掺杂的TiO纳米线电极的制备方法及其应用[发明专利]

一种铋掺杂的TiO纳米线电极的制备方法及其应用[发明专利]

专利名称:一种铋掺杂的TiO纳米线电极的制备方法及其应用专利类型:发明专利
发明人:卢文卜,张瑞,刘学波,白丽伟
申请号:CN202210250274.0
申请日:20220315
公开号:CN114655981A
公开日:
20220624
专利内容由知识产权出版社提供
摘要:本发明涉及光电化学分析检测领域,具体涉及一种铋掺杂的TiO2纳米线电极的制备方法及其应用;通过水热合成Ti前驱,Ti前驱并与铋掺杂水热合成得到,在空气中退火,制得铋掺杂的
Bi2O3‑TiO2纳米线,这种Bi2O3‑TiO2纳米线具备规则、均一的形貌,且Bi2O3的掺杂极大地提高了TiO2的光电催化性能。

这种复合纳米线具有窄的带隙,高的光电催化活性。

将Bi2O3‑TiO2纳米线构建成光电化学传感器,用于对乙酰氨基酚的定量分析检测。

这种Bi2O3‑TiO2纳米线电极展现了卓越的性能,有较宽的线性范围、低检出限、选择性、稳定性。

与现有的复合物纳米线相比,本发明纳米线在检测对乙酰氨基酚中具有更加优异的性能和开发潜力。

申请人:山西师范大学
地址:030006 山西省太原市小店区太榆路339号
国籍:CN
代理机构:太原科卫专利事务所(普通合伙)
代理人:杨文艳
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一种提高生物电化学系统电极电荷传递效率的方法[发明专利]

一种提高生物电化学系统电极电荷传递效率的方法[发明专利]

专利名称:一种提高生物电化学系统电极电荷传递效率的方法专利类型:发明专利
发明人:杨永刚,宋建华,严磊,许玫英
申请号:CN201810924456.5
申请日:20180814
公开号:CN109360999A
公开日:
20190219
专利内容由知识产权出版社提供
摘要:本发明公开了一种提高生物电化学系统电极电荷传递效率的方法。

本发明在碳毡电极上连接2根以上的导线以更有效的收集或释放电极表面电荷,可以有效降低电荷传递阻力,达到提高生物电化学系统性能的效果。

本发明是一种低成本、简单有效的提高生物电化学系统电极电荷传递效率的方法。

申请人:广东省微生物研究所(广东省微生物分析检测中心)
地址:510070 广东省广州市越秀区先烈中路100号大院56号
国籍:CN
代理机构:广州科粤专利商标代理有限公司
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高压电缆热机械效应分析与弧幅滑移量计算研究

高压电缆热机械效应分析与弧幅滑移量计算研究

第27卷㊀第12期2023年12月㊀电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报Electri c ㊀Machines ㊀and ㊀Control㊀Vol.27No.12Dec.2023㊀㊀㊀㊀㊀㊀高压电缆热机械效应分析与弧幅滑移量计算研究倪一铭,㊀马宏忠,㊀段大卫,㊀薛健侗,㊀王健,㊀迮恒鹏,㊀万可力(河海大学能源与电气学院,江苏南京211100)摘㊀要:针对现有方法无法准确计算热机械效应下高压电缆应变和弧幅滑移量,首先分析热机械效应机理,提出高压电缆应变计算方法和基于悬链线方程的弧幅滑移量计算方法㊂其次以高压单芯交流XLPE 电缆为研究对象,通过有限元仿真分析热机械效应下高压电缆的温度场㊁应力和应变㊁弧幅滑移量㊂最后进行现场应变试验与弧幅滑移量测量试验㊂应变试验结果表明:应变片测量结果分别为1.84㊁1.19㊁1.12㊁2.16mm ,高压电缆最大应变理论计算值达到2.33mm ,根据测量和计算可判断高压电缆最大应变位置㊂弧幅滑移量测量试验结果表明:弧幅滑移量计算结果符合试验测量值和有限元仿真值,比现行标准计算值的相对误差减小了18.65%㊂上述试验结果验证了应变计算方法㊁弧幅滑移量计算方法符合高压电缆实际工况且便捷准确,为高压电缆蛇形敷设参数提供了有效的工程计算方法㊂关键词:高压电缆;热机械效应;应变;弧幅滑移量;有限元;悬链线方程DOI :10.15938/j.emc.2023.12.007中图分类号:TM247文献标志码:A文章编号:1007-449X(2023)12-0062-12㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀收稿日期:2022-10-18基金项目:国家自然科学基金(51577050);国家电网有限公司科技项目(J2022009)作者简介:倪一铭(1998 ),男,硕士研究生,研究方向为高压电缆故障分析与诊断;马宏忠(1962 ),男,博士,教授,博士生导师,研究方向为电力设备状态监测㊁故障诊断与健康预警;段大卫(1987 ),男,博士研究生,研究方向为电力设备故障诊断与治理㊂通信作者:倪一铭Analysis of thermo-mechanical effect of high-voltage cables andcalculation of arc slipNI Yiming,㊀MA Hongzhong,㊀DUAN Dawei,㊀XUE Jiantong,㊀WANG Jian,㊀ZE Hengpeng,㊀WAN Keli(College of Energy and Electrical Engineering,Hohai University,Nanjing 211100,China)Abstract :In view of the inability of existing methods to accurately calculate the strain and arc slip of high-voltage cables under the thermo-mechanical effect,firstly,the mechanism of the thermo-mechanical effect was analyzed,and the method of calculating the strain for high-voltage cables and the method of calculating the arc slip based on the catenary equation were proposed.Secondly,a high-voltage single-core AC XLPE cable was used as the research object.The temperature field,stress,strain,and arc slip under thermo-mechanical effect were analyzed by finite element simulation.Finally,a field strain test and an arc slip measurement test were carried out on the high-voltage cable.The strain test results show that the strain gauges are measured 1.84,1.19,1.12and 2.16mm respectively,and the maximum strain of the high-voltage cable is calculated to be 2.33mm.The location of the maximum strain in the high-volt-age cables can be determined from measurements and calculations.The results of the arc slip measure-ment tests show that the calculated arc slip is in accordance with the test measurements and finite elementsimulation results,and the relative error is reduced by 18.65%compared to the current standard calcula-tion results.The above test results verify that the strain calculation method and the arc slip calculation method are in line with the actual working conditions of high-voltage cables and are convenient and accu-rate,providing an effective engineering calculation method for the snake laying of high-voltage cables. Keywords:high-voltage cables;thermo-mechanical effect;strain;arc slip;finite element;catenary e-quation0㊀引㊀言随着 双碳 政策的实施,高压电缆的建设快速发展,在城市输电设备中占据了重要地位㊂为了减少热机械应力的影响,大多数高压电缆采用蛇形敷设的方式[1],该方式在一定程度上可以减少热机械应力的影响㊂但由于弧幅滑移量参数选择不当或弧幅打弯半径缺少有效的标准等原因,蛇形敷设下的高压电缆表现出显著的热机械效应问题[2],例如绝缘层击穿㊁绝缘材料老化变质㊁接头破损等故障[3-4]㊂统计数据表明,2016~2021年,由于热机械效应导致的高压电缆故障约占总故障数量的60%㊂事后故障分析表明:高压电缆的热机械应力具有作用区域广㊁隐蔽性强㊁故障后果严重等特点[5-9]㊂针对高压电缆的热机械效应,目前的研究集中在电缆材料的电气特性㊁物理场仿真等方面㊂文献[10]与文献[11]等研究了电缆在应力作用下绝缘层的性能,得出了绝缘性能与温度场㊁电场数值呈负相关的结论;文献[12]等通过高压XLPE电缆的热老化实验,研究了不同时间下的热机械振动产生的应力对绝缘层的损伤情况,得出了热机械振动会加速XLPE绝缘层老化的结论;文献[13]和文献[14]等通过建立电-热耦合模型,对故障电缆接头处的电场㊁温度场㊁应力场进行研究,分析了电缆接头处的物理场与接头结构损伤机理㊂综上,现阶段的研究集中于电缆热机械应力的宏观分析㊁绝缘层局部微观结构损伤㊁电缆及其接头物理场仿真等方面,在热机械效应下高压电缆应变的具体情况研究和能够用于实际工程敷设的参数计算方法等方面仍处于空白阶段㊂本文首先分析高压电缆热机械效应与热机械应力机理,提出高压电缆应变计算方法和基于悬链线方程的弧幅滑移量计算方法;同时针对电压应变片的参数转化计算,提出一种基于直流电桥的电压应变片应变计算方法;其次采用有限元软件对高压单芯交流XLPE电缆进行建模,对热机械效应下温度场㊁应力和应变㊁弧幅滑移量进行仿真分析;再次通过高压电缆应变试验对其径向应变进行研究,验证应变计算方法的有效性,且热机械应力会使内部结构发生严重相互挤压;最后通过弧幅滑移量测量试验验证弧幅滑移量计算的结果,以试验测量值为基准,将新方法计算结果与有限元仿真结果㊁‘城市电力电缆线路设计技术规定“(下文简称‘规定“)计算结果进行对比分析,证明弧幅滑移量计算方法的准确性,为高压电缆敷设工程应用提供理论与数据支撑㊂1㊀高压电缆热机械应力计算常见的高压单芯交流XLPE电缆由内到外依次为导体㊁导体屏蔽㊁绝缘层㊁绝缘屏蔽㊁缓冲层㊁金属护层㊁电缆沥青和外护层组成[15],具体的截面示意图如图1所示㊂图1㊀高压电缆截面图Fig.1㊀High-voltage cable cross section运行中的高压电缆由于内部材料性质不同,在负荷电流和环境温度的影响下,电缆会热胀冷缩产生热机械应力,使内部材料发生应变,称为热机械效应㊂考虑到高压电缆中导体㊁金属护层的密度㊁硬度远大于绝缘层等非金属材料,绝缘层等非金属部分材质产生的热机械应力可忽略不计[16],故重点研究导体㊁金属护层在负荷电流和环境温度影响下产生36第12期倪一铭等:高压电缆热机械效应分析与弧幅滑移量计算研究的热机械应力㊂1.1㊀导体的热机械应力计算负荷电流变化产生的导体热机械应力为σC1=αCΔθC1E C A C㊂(1)式中:αC为导体的线膨胀系数,ħ-1;ΔθC1为高压电缆正常运行时,导体的实际最高温度相对于当时环境温度的温升,ħ;E C为导体的等值弹性模量, N/m2;A C为导体的横截面积,m2㊂环境温度变化产生的导体热机械应力为σC2=αCΔθC2E C A C㊂(2)式中:ΔθC2为高压电缆正常运行时,导体额定最高温度相对于当时环境温度的温升,ħ;其余符号意义与式(1)中相同㊂1.2㊀金属护层的热机械应力计算负荷电流变化产生的金属护层热机械应力为σM1=αMΔθM1E M A M㊂(3)式中:σM为金属护层的线膨胀系数,ħ-1;ΔθM1为高压电缆正常运行时,金属护层的实际最高温度相对于当时环境温度的温升,ħ;E M为金属护层的等值弹性模量,N/m2;A M为金属护层的横截面积,m2㊂环境温度变化产生的金属护层热机械应力为σM2=αMΔθM2E M A M㊂(4)式中:ΔθM2为高压电缆正常运行时,金属护层额定最高温度相对于当时环境温度的温升,ħ;其余符号意义与式(3)中相同㊂因此,高压电缆的热机械应力为σ=ð2i=1σCi+ð2i=1σMi㊂(5) 2㊀高压电缆应变计算测量应变是将应变片直接与被测物体接触,根据应变片的电阻-应变效应以及相关计算公式推出物体的应变值㊂但现有公式在计算应变片面积变化时采用的是经验值估算[17],存在较大的估计误差㊂针对现有方法的不足和高压电缆热机械效应中产生的应变,结合式(5)热机械应力的计算方法,提出一种基于直流电桥的电压应变片应变计算方法㊂2.1㊀基于广义胡克定律的高压电缆应变计算高压电缆内部各层结构可视为连续均匀的固体,且满足各向同性的假设条件[18]㊂根据广义胡克定律[19],各向同性材料的应变分量与应力分量之间满足方程:εx=1E[σx-μ(σy+σz)];εy=1E[σy-μ(σx+σz)];εz=1E[σz-μ(σx+σy)]㊂üþýïïïïïï(6)γxy=τxy G;γyz=τyz G;γxz=τxz G㊂üþýïïïïïïï(7)G=E2(1+μ)㊂(8)式(6)~式(8)中:εx,εy,εz为线应变分量;E为等值弹性模量,N/m2;μ为泊松比;σx,σy,σz为正应力分量;τxy,τyz,τxz为切应力分量;γxy,γyz,γxz为切应变分量;G为切变模量,N/m2㊂高压电缆产生的热机械应力在同一平面内,切应力分量为零[20],即τxy=τyz=τxz=0,故切应变分量为零㊂高压电缆由于温度升高产生应变,但高压电缆需满足安全运行要求,故应变不能无休止发生㊂考虑到高压电缆内部各结构间相互紧密约束,此时的应变量为εmax=1E[σ-μ(σC2+σM2)]+αΔθ㊂(9)式中:α为外护层的线膨胀系数,ħ-1;Δθ为高压电缆正常运行时,外护层的最高温度相对于当时环境温度的温升,ħ㊂2.2㊀基于直流电桥的电压应变片应变计算直流电桥测量应变电路图如图2所示㊂当电压应变片发生如图3所示应变时,其电阻值会发生改变,此时该电桥的电压差值为ΔU1=ΔRR c U(R+ΔR+R a)(R b+R c)㊂(10)式中:ΔU1为电压差值,V;R为应变片电阻,Ω;ΔR 为应变片电阻的变化值,Ω;R a㊁R b㊁R c为外接电阻,Ω;U为外接电源,V㊂应变片电阻的计算公式为R=ρL S㊂(11)式中:ρ为电阻率,Ω㊃mm;L为应变片长度,mm;S 为应变片的面积,mm2㊂式(11)两边同时取对数并微分:d RR=dρρ+d LL-d SS㊂(12)46电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀式中d L /L 为应变片长度的相对变化,可用应变ε表示,即ε=d L /L㊂图2㊀直流电桥测量应变电路图Fig.2㊀Schematic of strain measurement based onDCbridge图3㊀应变片发生应变示意图Fig.3㊀Diagram of strain generation in strain gaugesd S /S 为应变片截面积的相对变化,即d S S =μDMS A d LAL=μDMS ε㊂(13)式中μDMS 为应变片的泊松比㊂应变片的电阻率在测量过程中基本保持不变,即d ρ/ρ=0㊂根据式(12)㊁式(13)可得,应变片的应变ε与电阻变化值ΔR 近似满足:ΔR ʈd R =(1-μDMS )εR ㊂(14)根据式(10)可求得ΔR ,代入式(15)中即可求得应变:ε=ΔR(1-μDMS )R㊂(15)3㊀高压电缆弧幅滑移量计算蛇形敷设下的高压电缆在选择敷设参数时须考虑蛇形弧幅的滑移量,‘规定“中提供了电缆的蛇形弧幅滑移量n 的计算公式[21]:n =B 2+1.6lm -B ㊂(16)式中:B 为蛇形弧幅,mm;l 为蛇形弧幅的水平长度,mm;m 为电缆的热伸缩量,mm㊂式(16)计算时需要已知电缆热伸缩量m ,现有的测量仪器无法精确测出m 的数值,且热伸缩量m 涉及到摩擦系数,该系数是通过经验值进行估计,导致滑移量n 的计算误差较大㊂针对现有计算方法的不足,提出基于悬链线方程的高压电缆弧幅滑移量的新计算方法㊂3.1㊀悬链线方程悬链线是一种常见的曲线,其物理意义为同一平面内,固定在水平两点间且受重力作用自然下垂的链条的形状[22],例如悬索桥等㊂以悬链线弧幅最低点为原点,建立如图4所示的平面直角坐标系,故可将悬链线方程设为y =f (x ),固定悬链线的两点分别为点A 和点B ;设点D (x ,y )为悬链线上任意一点,该点的切线方向与水平方向的夹角设为ϕ㊂图4㊀悬链线Fig.4㊀Catenary对点D 进行受力分析可知,点D 受到沿其切线方向的拉力F ,铅锤方向上的重力G 以及水平向左的拉力T ,如图5所示㊂图5㊀受力分析Fig.5㊀Analysis of forces由受力分析可知:tan ϕ=G T㊂(17)重力G 和拉力T 可表示为:G =kSL x ;T =ψ0S ㊂}(18)k =9.8ˑM 0Sˑ10-3㊂(19)式中:k 为链的自重比载,N /m㊃mm 2;S 为链的截面积,mm 2;L x 为点O 与点D 间的弧长,m;ψ0为链中的压强,MPa;M 0为每公里链的质量,kg /km㊂任意点D 的斜率可由tan ϕ表示,结合式(16)得tan ϕ=k ψ0L x =d y d x㊂(20)式(20)两边取微分可得d(tan ϕ)=k ψ0d(L x )=k ψ0(d x )2+(d y )2=k ψ01+tan 2ϕd x ㊂(21)56第12期倪一铭等:高压电缆热机械效应分析与弧幅滑移量计算研究式(21)两边整理并积分可得ʏd(tan ϕ)1+tan 2ϕ=ʏkψ0d x ㊂(22)由双曲函数积分公式并结合式(22)化简,代入初始条件x =0,y =0时,tan ϕ=0可得悬链线方程为y =f (x )=ψ0k cosh k ψ0x ()-1[]㊂(23)3.2㊀基于悬链线方程的高压电缆弧幅滑移量计算蛇形敷设下的高压电缆两端受到夹具的固定,弧幅自然下垂,故可近似等效为一条悬链线,如图6所示㊂在热机械应力的作用下,蛇形弧幅会向下发生一定量的滑移㊂由于蛇形敷设下的高压电缆可看作是水平对称的,高压电缆的蛇形弧幅滑移即为图中的点O 处产生的滑移量n ㊂图6㊀蛇形敷设的高压电缆Fig.6㊀Snake laying high-voltage cable计算高压电缆的滑移量时,悬链线方程中的压强ψ0(MPa)可用式(24)的热机械应力σ(N)计算得到:ψ0=σS㊂(24)为计算点O 处的滑移量,将式(24)代入式(23)并展开为x =0的麦克劳林级数:y =f (x )=kS 2σx 2+k 3S 324σ3x 4+k 5S 5720σ5x 6+ +k 2n -1S 2n -1(2n )!σ2n -1x 2n+ο(x 2n +1)㊂(25)考虑到实际蛇形敷设下的高压电缆夹具处电缆存在一定的弯曲半径且其水平长度远大于弧幅(d /l ɤ0.1),可略去式(25)中的高次项式[23],其精度可以满足敷设工程的需要,即n (x )=kS 2σx 2+k 3S 324σ3x 4㊂(26)将x =l /2代入上式,可得高压电缆蛇形弧幅滑移量n =kSl 28σ1+k 2S 2l 248σ2()㊂(27)式中l 为高压电缆的水平长度,单位m㊂4㊀高压电缆有限元仿真分析4.1㊀高压电缆有限元建模仿真高压电缆中的导体屏蔽㊁绝缘屏蔽以及电缆沥青厚度相对较小且材质与相邻层近似,考虑到建模中有限元网格划分,故将导体屏蔽㊁绝缘屏蔽与绝缘层合并,电缆沥青与外护层合并[24],故内部具体结构由内到外依次为:导体㊁绝缘层㊁缓冲层㊁金属护层㊁外护层,各结构具体参数如表1所示㊂在COM-SOL Multiphysics 中建立上述高压电缆的实物模型,相邻夹具之间的水平距离约为4m,高压电缆弧幅约为0.20m;在建模时高压电缆两端向外侧延伸1cm 并设置为固定约束,模拟高压电缆两端的夹具固定,如图7所示㊂表1㊀电缆结构参数Table 1㊀Cable construction parameters结构外半径/mm 厚度/mm ㊀导体㊀㊀19.5㊀绝缘㊀㊀37.217.7㊀缓冲层㊀41.1 3.9㊀金属护层42.9 1.8㊀外护层㊀46.13.2图7㊀有限元模型Fig.7㊀Finite element modelling为了研究高压电缆的热机械效应与弧幅滑移量,模拟高压电缆在负荷电流下运行,但须确保导体的最高温度不超过90ħ[25]㊂高压电缆产生的热量主要通过热传导方式传递到外护层表面[26],电缆外护层与外界换热主要通过热对流方式实现[27]㊂因此,在模型中设定边界条件:外护层与空气接触面传热系数10W /(m 2㊃K),外部温度与高压电缆初始温度均设置为293.15K㊂66电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀4.2㊀温度场仿真模拟高压电缆实际运行后,高压电缆温度截面图和曲线图分别如图8㊁图9所示,其最高温度达到了68.1ħ㊂由于导体㊁金属护层是高压电缆中的热源,金属材料具有良好的导热性,电缆温度在导体㊁金属护层区域无明显变化㊂高压电缆的整体温度随运行时间递增,绝缘层等非金属部分温度由内向外递减,近似呈线性减少趋势㊂图8㊀高压电缆温度截面图Fig.8㊀High-voltage cable temperature crosssection图9㊀不同运行时间下高压电缆温度图Fig.9㊀Temperature diagram for high-voltage cables atdifferent operating times4.3㊀应力与应变仿真高压电缆中导体㊁金属护层产生的热机械应力远大于绝缘层等非金属部分产生的热机械应力如图10~图12所示㊂夹具处的热机械应力的最大值存在于金属护层与缓冲层的接触面,仿真中该接触面的压强已接近于金属护层材质铝的屈服强度最大值,金属护层可能会发生损坏㊂图10㊀金属护层应力分布图Fig.10㊀Metal sheathing stress distributiondiagram图11㊀导体应力分布图Fig.11㊀Conductor stress distributiondiagram图12㊀非金属部分应力分布图Fig.12㊀Stress distribution diagrams for non-metallicparts高压电缆在热机械应力下会产生应变,选取高压电缆的应变截面图如图13所示㊂绝缘层㊁外护层会发生较为明显的热膨胀,其中绝缘层受热膨胀约1.4%,外护层受热膨胀约0.6%㊂导体产生的热量和热机械应力直接施加在导体与绝缘层的接触面上,在两者的共同作用下,该接触面的应变值最大㊂在这种情况下运行,绝缘层将加速老化,长时间后其内部结构将造成不可逆的热疲劳拉伸,存在安全隐患㊂76第12期倪一铭等:高压电缆热机械效应分析与弧幅滑移量计算研究图13㊀应变截面图Fig.13㊀Strain section diagram4.4㊀弧幅滑移仿真高压电缆在夹具固定作用下,自身达到一种受力平衡的状态㊂但热机械应力打破了该平衡状态,高压电缆在热机械应力下产生滑移,滑移较大的部分集中于蛇形弧幅,夹具处的电缆几乎不发生滑移,如图14所示㊂图14㊀电缆滑移分布图Fig.14㊀Cable slip distribution map不同运行时间下电缆全长的滑移分布曲线如图15所示,所有时间下的滑移分布曲线均关于x =0对称且最大值出现在该处,故可判断最大滑移发生在蛇形弧幅的最低点㊂图15㊀不同运行时间下电缆全长滑移分布图Fig.15㊀Slip distribution of the full length of the cableat different operating times5㊀试验验证与分析国内某市高压单芯交流XLPE 电缆实际敷设现场如图16所示㊂高压电缆敷设于专用的电缆隧道中,夹具之间水平距离为4.04m,高压电缆处于自然下垂状态,初始弧幅最大处约为0.18m㊂该隧道中的电缆规格为1200mm 2的单芯电缆,具体结构参数同表1㊂为分析高压电缆热机械效应下电缆产生的应变与弧幅滑移量,在高压电缆敷设现场进行应变试验与弧幅滑移量测量试验㊂图16㊀高压电缆敷设现场Fig.16㊀High-voltage cables laying site5.1㊀应变试验与分析高压电缆的应变在负荷电流较小时不易测量,为了确保试验分析的准确性,本次试验选择在日负荷电流较大的时段研究应变情况㊂当地的供电公司后台长期监测0~24时运行负荷电流的数值,日负荷电流较大时段约为10~14时,平均值约为550A,故选取该时段进行应变试验㊂在不改变高压电缆任何敷设参数的情况下,选取高压电缆蛇形弧幅段外表面上的某个位置进行应变测量㊂如图17所示,在该位置上布置四个应变片,该应变片可将应变量转化为电压值输出;应变量与始末输出电压差值成正比,可通过式(15)计算出应变值,并可判断高压电缆内部结构的应变状况,试验示意图如图18所示,试验现场如图19所示㊂图17㊀应变片布置示意图Fig.17㊀Strain gauge arrangement diagram试验开始测量时间选择为9时55分,结束测量时间为14时05分,当天0~24时的负荷电流如图20所示,试验测量时段的平均电流为551.69A㊂不同位置上的应变片都要达到电压平衡的状态,所86电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀以应变信号接收仪中的调零电位器自动设置的初始输出电压值不同㊂测量结束后导出接收仪中记录的输出电压值,经小波降噪后得到输出电压波形如图21所示㊂图18㊀试验示意图Fig.18㊀Schematic diagram of theexperiment图19㊀试验现场图Fig.19㊀Experimental siteplan图20㊀当天0~24时的负荷电流Fig.20㊀Load current from 0to 24hours of the day与图13仿真得到的应变图对比,在理想化的运行条件下,高压电缆运行会发生热膨胀,其内部各层均产生了应变㊂但试验过程中存在负荷波动㊁温度变化等因素,根据应变测量结果可以看出:高压电缆沿径向发生了不同程度的热膨胀,导致了内部各层发生了不同的应变㊂图21㊀应变片输出电压Fig.21㊀Output voltage of strain gauges通过试验分析和数据计算,各应变片的应变的数据如表2㊁3所示㊂根据式(15)计算得到应变片1~4的应变量为1.84㊁1.19㊁1.12㊁2.16mm,试验中应变片4的位置发生了较大的应变㊂表2㊀应变片数据Table 2㊀Strain gauge data单位:V应变片初始时刻电压结束时刻电压电压差值10.6780.7930.11520.6070.6880.08130.6080.6870.07940.4140.5610.147表3㊀测量与计算数据Table 3㊀Measurement and calculation data单位:mm数据来源测量数据最大应变应变片1 1.84 应变片2 1.19 应变片3 1.12 应变片42.16 基于广义胡克定律的应变计算2.33式(9)基于广义胡克定律的高压电缆应变计算结果为2.33mm,结合应变片1和4产生的应变量相近,且两者明显大于应变片2和3的结果,可以推出由于高压电缆内部材料属性不同,导体㊁金属护层在热机械应力作用下在径向平面向左下方发生了相对偏移,即应变片1和4的中间位置,该位置存在应变量最大值,如图22所示㊂高压电缆是一个密封的整体,导体㊁金属护层产生的热机械应力直接作用于绝缘层㊁缓冲层㊁外护层96第12期倪一铭等:高压电缆热机械效应分析与弧幅滑移量计算研究产生应变,然后被外护层上布置的应变片测量得到㊂该试验结果表明:在热机械效应中,热机械应力会使高压电缆发生不均匀的应变,电缆内部的金属部分会严重向下挤压非金属部分㊂热机械应力长时间作用于绝缘层上,会造成绝缘的热拉伸㊁热老化等现象[4],导致分子键的断裂㊁绝缘击穿电压降低[12],可能造成高压电缆的运行事故㊂图22㊀内部结构偏移图Fig.22㊀Internal structure offset diagram5.2㊀弧幅滑移量测量试验与分析本试验采用2个激光测距传感器,测量高压电缆产生的滑移量㊂通过测量不同时刻高压电缆蛇形弧幅距离传感器的高度可以得到滑移量的具体数值,试验示意图如图23所示㊂本试验采用的激光测距传感器测量精度较高,需在地面上架设一个辅助支架,从而将测量距离控制在传感器量程范围内,试验现场如图24所示㊂图23㊀试验示意图Fig.23㊀Schematic diagram of theexperiment图24㊀试验现场图Fig.24㊀Experimental site plan激光测距传感器测量了当天0~24时的高压电缆蛇形弧幅距离传感器的高度H 的数值,如图25所示㊂设前一天运行结束24h 的H 值为初始高度H 0,经测量初始高度H 0为17.90cm㊂结合图17分析,0~7h 处于谷时用电阶段,负荷电流较小,此时高压电缆中产生的热量会相较于前一天晚上峰时用电时产生的热量大幅减少,电缆会因此向上 收缩 ㊂随着8h 开始负荷电流的增大,H 值开始减小,即蛇形弧幅开始向下产生滑移;在负荷电流增幅较大的7时30分~13时19分,H 值减幅较大,并在15时42分时出现最小值H min 为16.49cm,即相对于初始高度H 0滑移了1.41cm㊂表4提供了部分时间点的负荷电流数与H 值,表中滑移数值为正表示向下滑移,数值为负表示向上滑移㊂图25㊀当天0~24时的高度Fig.23㊀Height of the day from 0to 24hours 表4㊀部分时间点的负荷电流数与H 值Table 4㊀Number of load currents and H at sometime points时间/h负荷电流/A H /cm 滑移/cm 0286.4117.903214.1518.17-0.276211.8318.26-0.369426.4017.650.2512544.9916.940.9615463.6916.51 1.3918402.8116.81 1.0921409.7616.83 1.0724267.4517.220.68从上述试验过程中测得的数据可以得出,高压电缆在运行过程中产生的热机械效应会使高压电缆发生滑移,如图26所示,可以得出以下结论:负荷电流越大,产生的热机械效应越大,高压电缆在热机械应力作用下产生向下滑移,滑移量的大小会随着负荷电流的变化趋势产生相同的变化;瞬时的负荷电流波动不能产生明显的滑移,只有负荷电流大幅增大且持续一段时间后才发生滑移,说明高压电缆存07电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀在热惯性与机械惯性,热机械效应不是一个瞬时的过程,会随运行时间持续 叠加㊂图26㊀时间-负荷电流-滑移图Fig.26㊀Time-load current-slip diagram根据‘规定“中的相关滑移量计算公式(16),计算得到弧幅滑移量为11.21mm;用有限元软件对敷设隧道中的高压电缆进行1ʒ1建模仿真计算,其弧幅滑移量为14.43mm,如图27所示㊂图27㊀有限元仿真结果Fig.27㊀Finite element simulation results针对第3节中计算高压电缆弧幅滑移量所需参数如表5和表6所示,当时隧道内的温度约为21.2ħ,该电缆的自重比载为0.38N /m㊃mm 2㊂将参数代入式(26),可得该电缆在热机械应力下产生的弧幅滑移理论计算值为14.26mm㊂表5㊀导体参数Table 5㊀Conductor parameters㊀㊀㊀参数数值线膨胀系数αC /ħ-117ˑ10-6等值弹性模量E C /(N /m 2)119ˑ109运行最高温度/ħ69.1额定最高温度/ħ90表6㊀金属护层参数Table 6㊀Metal sheathing parameters㊀㊀㊀参数数值线膨胀系数αM /ħ-123ˑ10-6等值弹性模量E M /(N /m 2)71.9ˑ109运行最高温度/ħ47.2额定最高温度/ħ68㊀㊀表7列出了不同方法得到的高压电缆弧幅滑移计算结果,以试验测量数据为基准值进行对比误差分析:由于有限元仿真中,高压电缆中流过的负荷电流的无法模拟实际运行中电流的数值波动,故存在一定量的仿真误差;基于悬链线方程的高压电缆弧幅滑移量计算方法的相对误差小于‘规定“中的相对误差,且计算结果符合有限元仿真结果与试验测量数据,证明了本文提出的弧幅滑移量计算方法是较为准确的㊂表7㊀不同计算方法及结果Table 7㊀Different calculation methods and results㊀方法弧幅滑移量/mm误差/mm相对误差/%试验测量14.10 有限元仿真14.430.33 2.34‘规定“11.21 2.8920.49本文计算14.360.261.846㊀总㊀结本文对高压电缆的热机械效应进行研究,提出了热机械应力㊁应变和弧幅滑移量的计算方法,通过有限元仿真,分析了热机械应力下高压电缆的应变和弧幅滑移量,并通过现场试验验证了本文计算方法的有效性,总结如下:1)基于广义胡克定律提出了一种适用于高压电缆热机械效应的最大应变计算方法,该应变计算方法符合高压电缆热机械效应的实际情况,且通过应变试验验证了本方法的可行性㊂2)基于直流电桥的电压应变片应变计算方法详细分析了应变片的实际应变情况,对应变片面积的变化采用微分计算,该方法计算简便且具有良好的现场适用性,可用于其他电力设备的应变测量㊂3)通过分析高压电缆径向平面的应变量,热机械效应下的导体和金属护层会严重向下挤压绝缘层㊁缓冲层㊁外护层,二者长期挤压会对高压电缆绝缘层㊁缓冲层㊁外护层产生不可逆的损伤㊂4)基于悬链线方程的高压电缆弧幅滑移计算方法与有限元仿真㊁试验测量㊁‘规定“进行结果对比分析,该方法符合实际运行情况且相对误差较小㊁计算便捷,为高压电缆的弧幅滑移量计算提供了理论支撑㊂此外滑移量也可作为高压电缆运行状态的监测量,可及时预防热机械效应下的潜在故障㊂17第12期倪一铭等:高压电缆热机械效应分析与弧幅滑移量计算研究。

国内首台高功率轴快流CO2激光器研制成功

国内首台高功率轴快流CO2激光器研制成功

国内首台高功率轴快流CO2激光器研制成功
佚名
【期刊名称】《光学仪器》
【年(卷),期】2005(27)3
【摘要】不久前,华中科技大学激光工程与技术研究院的“4.0kW轴快流CO2激光器”项目通过教育部专家的鉴定。

鉴定委员会认为,该项目成果达到了国际先进水平,该激光器的成功研制,标志着我国高功率轴快流CO2激光器实现了从技术引进到自主研发的跨越,标志我国从此拥有研发高功率等级轴快流CO2激光器的能力。

【总页数】1页(P74-74)
【关键词】CO2激光器;高功率;研制成功;轴;国内;华中科技大学;国际先进水平;自主研发;技术引进;功率等级;教育部;研究院;委员会;鉴定;项目;标志
【正文语种】中文
【中图分类】F426.471;TN248.22
【相关文献】
1.激光毛化技术与新型大功率轴快流CO2激光器 [J], 张勇;庞磊;
2.高功率轴快流CO2激光器激励源热沉结构优化设计 [J], 赵恒;李波;胡友友;王炜;王振
3.高功率轴快流CO2激光器的数值模拟进展 [J], 李晴;王又青;黄鸿雁
4.首台高功率CO2激光器研制成功 [J], 无
5.国内首台高功率轴快流CO2激光器研制成功 [J],
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海洋电场传感器综述

海洋电场传感器综述
海洋中的低频电场通常携带着关于海洋本身 及水下目标的信息是极其重要的信息载体 海洋 电场是除了水压场和声场之外又一重要的海洋物 理场特征&"( 海洋中的舰艇等目标产生的电场在海 水中具有良好的传播特性和识别特性 因此海洋 电场检测在舰船非声定位中具有独特优势可以被 用于水雷引信目标入侵防御警戒和航空探测等 是一项近年来海洋军事研究领域的热点技术见 图 '海洋电场传感器作为海洋电磁法的关键器件 在海底资源勘探领域也发挥了重要作用 由于海底 下方存在不同介质层两相界面处的电性差异为海 洋电磁法的应用提供了电性依据有助于对海底储 层物性信息的准 确获取&)( 该 原理同样被 用于探索
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南通大学学报自然科学版
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海洋占地球总面积的 #$%以上蕴藏着可供人 类持续发展的宝贵资源财富也是各国推动经济可 持续发展参与国际化竞争的战略要地&'( 强大的科 学技术是建 设海洋强国 的先决条件&!( 在海洋科技 中 海洋传感与环境检测技术在保护海洋生态环 境维护国家海洋主权开发海洋资源和发展海洋 经济等诸多领域都发挥着至关重要的作用是世界 各 国 在 海 洋 竞 争 中 重 点 发 展 的 研 究 方 向&"(
于主要的两类海洋电场传感电极 EFBEFG9 和碳纤维电极的研究水平然后简述了国内具有代表性的科研单位
和高校在这方面具有代表性的研究进展接着详细介绍了电极的性能评价方式可能的传感机理以及信号调理
电路最后提出了现有海洋电场传感器所面临的关键问题和可能的解决建议从电极的精准调控机理模型电路
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高频电子线课程论文论文题目:浅谈变频器工作原理专业:2010级网络工程小组成员:林鲁冲学号:201028313200771.摘要```````````````````````(1)2.关键词````````````````````````(2)3.引言`````````````````````````(2)4.基本概念`````````````````````````(2)5.关于散热的问题```````````````````````````(5)6.变频器主要指标```````````````````````````(6)浅谈变频器工作原理【摘要】变频器的发展依托于电力电子技术的发展,随着科学技术的发展,变频技术在人们生活中的作用越来越大。

变频器集成了高压大功率晶体管技术和电子控制技术,得到广泛应用。

变频器的作用是改变交流电机供电的频率和幅值,因而改变其运动磁场的周期,达到平滑控制电动机转速的目的。

变频器的出现,使得复杂的调速控制简单化,使技术发展到新阶段。

当今许多因素正冲击着全球电力工业,在国外电力生产商之间有着十分激烈的竞争,而世界范围内电力生产的市场化加速了生产商采用新技术;尤其是近两三年来,夏季持续高温造成许多省市电力供应紧张,供电已经不能满足急速膨胀的电力需求,拉闸限电现象日趋严重。

由于电力网负担过重,造成局部电力系统极其不稳定,这种现象已经严重影响了人民的日常生活和经济的正常运行。

我们注意到的全国节能活动中,宣传重点是民用电和商业用电的节约,而工业用电的节约则被淡化了。

其实工业所耗用的电量占总用电量的比重极大,因此我们更应该把更多的目光投入到工业用电的节约上来。

这样环境要求给所有的电力供应商增加了额外的责任,使高压大功率变频器的市场开发空间大大拓展。

另外高压变频器的最终用户对变频器的自动控制、节能、环保意识越来越强烈,迫使其上游提供者尤其是系统集成商更加重视顾客变频调速技术方面的需要。

一般讲,在占工业用电50%~60%的风机、泵和压缩机等通用机械上使用变频调速装置,可以节电30%左右。

这一类通用机械的驱动电机一般是工频电机,具有各种可供选择功能的通用变频器,其输出频率在0~400Hz之间,正适合这类机械。

变频器技术具有“工业维生素”之誉,是工业企业和日常生活工作中普遍需要的新技术;是高科技领域的综合性技术;是替代进口,节约投资的最大领域之一;是节约能源的高新技术。

目前,低压变频器已经非常普及和成熟,高压变频器也正在被人们关注和逐步应用。

变频器除了有卓越的调速性能之外,还有显著的节约电能和保护环境等重大作用,是企业技术改造和产品更新换代的理想调速装置,变频器的出现让工业领域的节能闪现了新的亮点。

但由于变频器进入我国的时间还不久,对于变频器的认识还不够,误用了变频器,使设备损坏,没有达到预期的效果。

所以我们要对变频器进一步的学习和研究,能够在今后的使用中达到理想的效果。

【关键词】变频器;电子技术;【引言】从高频调幅波中取出调制信号的过程叫检波,检波由检波器实现,根据信号大小的不同,检波器一般分为小信号平方律检波和大信号峰值包络检波两种类型,检波器的性能通常用检波失真,检波效率和等效输入电阻等参数来衡量,检波效率和等效输入电阻高,检波失真小是设计检波器的一般性要求。

小信号平方律检波因其检波效率和等效输入电阻均低而非线性失真却很大等缺点而很少应用于广播通信设备中,通常用于需检测信号功率或信号很小的测量仪表中。

比较而言,大信号峰值包络检波具有检波效率和等效输入电阻大,非线性失真小的优点,因而在广播通信设备和电测仪表中都有广泛应用。

所以我们系统阐述了峰值包络检波器的检波原理及失真分析,为学习包络检波的有关知识奠定了良好的基础,同时为电子设计提供了可靠的理论依据。

基本概念(1)VVVF 改变电压、改变频率(VariableVoltageandVariableFrequency)的缩写。

(2)CVCF 恒电压、恒频率(ConstantVoltageandConstantFrequency)的缩写。

各国使用的交流供电电源,无论是用于家庭还是用于工厂,其电压和频率均200V/60Hz(50Hz)或100V/60Hz(50Hz)。

通常,把电压和频率固定不变的交流电变换为电压或频率可变的交流电的装置称作“变频器”。

为了产生可变的电压和频率,该设备首先要把三相或单相交流电变换为直流电(DC)。

然后再把直流电(DC)变换为三相或单相交流电(AC),我们把实现这种转换的装置称为“变频器”(inverter)。

变频器也可用于家电产品。

使用变频器的家电产品中不仅有电机(例如空调等),还有荧光灯等产品。

用于电机控制的变频器,既可以改变电压,又可以改变频率。

但用于荧光灯的变频器主要用于调节电源供电的频率。

汽车上使用的由电池(直流电)产生交流电的设备也以“inverter”的名称进行出售。

变频器的工作原理被广泛应用于各个领域。

例如计算机电源的供电,在该项应用中,变频器用于抑制反向电压、频率的波动及电源的瞬间断电。

主电路是给异步电动机提供调压调频电源的电力变换部分,变频器的主电路大体上可分为两类:电压型是将电压源的直流变换为交流的变频器,直流回路的滤波是电容。

电流型是将电流源的直流变换为交流的变频器,其直流回路滤波是电感。

它由三部分构成,将工频电源变换为直流功率的“整流器”,吸收在变流器和逆变器产生的电压脉动的“平波回路”,以及将直流功率变换为交流功率的“逆变器”。

整流器最近大量使用的是二极管的变流器,它把工频电源变换为直流电源。

也可用两组晶体管变流器构成可逆变流器,由于其功率方向可逆,可以进行再生运转。

平波回路在整流器整流后的直流电压中,含有电源6倍频率的脉动电压,此外逆变器产生的脉动电流也使直流电压变动。

为了抑制电压波动,采用电感和电容吸收脉动电压(电流)。

装置容量小时,如果电源和主电路构成器件有余量,可以省去电感采用简单的平波回路。

逆变器同整流器相反,逆变器是将直流功率变换为所要求频率的交流功率,以所确定的时间使6个开关器件导通、关断就可以得到3相交流输出。

以电压型pwm逆变器为例示出开关时间和电压波形。

控制电路是给异步电动机供电(电压、频率可调)的主电路提供控制信号的回路,它有频率、电压的“运算电路”,主电路的“电压、电流检测电路”,电动机的“速度检测电路”,将运算电路的控制信号进行放大的“驱动电路”,以及逆变器和电动机的“保护电路”组成。

(1)运算电路:将外部的速度、转矩等指令同检测电路的电流、电压信号进行比较运算,决定逆变器的输出电压、频率。

(2)电压、电流检测电路:与主回路电位隔离检测电压、电流等。

(3)驱动电路:驱动主电路器件的电路。

它与控制电路隔离使主电路器件导通、关断。

(4)速度检测电路:以装在异步电动机轴机上的速度检测器(tg、plg等)的信号为速度信号,送入运算回路,根据指令和运算可使电动机按指令速度运转。

(5)保护电路:检测主电路的电压、电流等,当发生过载或过电压等异常时,为了防止逆变器和异步电动机损坏,使逆变器停止工作或抑制电压、电流值。

关于散热的问题如果要正确的使用变频器,必须认真地考虑散热的问题。

变频器的故障率随温度升高而成指数的上升。

使用寿命随温度升高而成指数的下降。

环境温度升高10度,变频器使用寿命减半。

因此,我们要重视散热问题啊!在变频器工作时,流过变频器的电流是很大的,变频器产生的热量也是非常大的,不能忽视其发热所产生的影响。

通常,变频器安装在控制柜中。

我们要了解一台变频器的发热量大概是多少,可以用以下公式估算:发热量的近似值=变频器容量(KW)×55[W]在这里,如果变频器容量是以恒转矩负载为准的(过流能力150%*60s)如果变频器带有直流电抗器或交流电抗器,并且也在柜子里面,这时发热量会更大一些。

电抗器安装在变频器侧面或测上方比较好。

这时可以用估算:变频器容量(KW)×60[W]因为各变频器厂家的硬件都差不多,所以上式可以针对各品牌的产品.注意:如果有制动电阻的话,因为制动电阻的散热量很大,因此最好安装位置最好和变频器隔离开,如装在柜子上面或旁边等。

那么,怎样采能降低控制柜内的发热量呢?当变频器安装在控制机柜中时,要考虑变频器发热值的问题。

根据机柜内产生热量值的增加,要适当地增加机柜的尺寸。

因此,要使控制机柜的尺寸尽量减小,就必须要使机柜中产生的热量值尽可能地减少。

如果在变频器安装时,把变频器的散热器部分放到控制机柜的外面,将会使变频器有70%的发热量释放到控制机柜的外面。

由于大容量变频器有很大的发热量,所以对大容量变频器更加有效。

还可以用隔离板把本体和散热器隔开,使散热器的散热不影响到变频器本体。

这样效果也很好。

变频器散热设计中都是以垂直安装为基础的,横着放散热会变差的!关于冷却风扇一般功率稍微大一点的变频器,都带有冷却风扇。

同时,也建议在控制柜上出风口安装冷却风扇。

进风口要加滤网以防止灰尘进入控制柜。

注意控制柜和变频器上的风扇都是要的,不能谁替代谁。

另外,散热问题还要注意以下两个问题:(1)在海拔高于1000m的地方,因为空气密度降低,因此应加大柜子的冷却风量以改善冷却效果。

理论上变频器也应考虑降容,1000m每-5%。

但由于实际上因为设计上变频器的负载能力和散热能力一般比实际使用的要大,所以也要看具体应用。

比方说在1500m的地方,但是周期性负载,如电梯,就不必要降容。

(2)开关频率:变频器的发热主要来自于IGBT,IGBT的发热有集中在开和关的瞬间。

因此开关频率高时自然变频器的发热量就变大了。

有的厂家宣称降低开关频率可以扩容,就是这个道理。

【变频器主要指标】(1)变频增益变频器中频输出电压振幅Vim与高频输入信号电压振幅Vsm之比,称之为变频电压增益或变频放大系数,表示如下:变频电压增益Avc=Vim/Vsm另一种表示方法为:变频功率增益Apc=中频输出信号功率Pi/高频输入信号功率Ps显然,变频增益对提高接收机的灵敏度有利。

(2)失真和干扰失真有频率失真与非线性失真。

由于非线性还会产生组合频率、交叉调制与互相调制、堵塞和倒易困频等干扰。

这些是变频产生的特有干扰。

(3)选择性接受有用信号(中频),排除干扰信号的能力决定于中频输出回路的选择性是否良好。

(4)噪声系数变频器的噪声系数对接受设备的总噪声系数影响很大,应尽量降低。

这就要求很好地选择所用器件和工作点电流。

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