刚接柱脚计算书
梁柱顶端单边刚接端板竖放”节点计算书
“梁柱顶端单边刚接端板竖放”节点计算书一. 节点基本资料设计依据：《钢结构连接节点设计手册》（第二版）节点类型为：梁柱顶端单边刚接端板竖放梁截面：H-502*470*20*25，材料：Q235柱截面：H-650*300*11*17，材料：Q235节点示意图如下：端板信息：板采用：宽(mm)×长(mm)：572×675，厚(mm)：16螺栓采用：10.9级-M14端板从上到下的零件排列为：第1排：螺栓，距边缘距离为：35 mm第2排：翼缘，距前一个零件的距离为：63 mm第3排：螺栓，距前一个零件的距离为：67 mm第4排：螺栓，距前一个零件的距离为：345 mm第5排：翼缘，距前一个零件的距离为：67 mm第6排：螺栓，距前一个零件的距离为：63 mm二. 荷载信息设计内力：组合工况内力设计值组合工况1 200.0 115.4 0.0 否三. 验算结果一览端板厚度(mm) 16.0 最小16.0 满足腹板厚度(mm) 20 不需验算满足1号栓端距(mm) 35 最小31 满足1号栓-翼缘(mm) 50 最小35 满足3号栓-翼缘(mm) 54 最小35 满足3号栓-4号栓(mm) 345 最小47 满足4号栓-翼缘(mm) 54 最小35 满足6号栓端距(mm) 35 最小31 满足6号栓-翼缘(mm) 50 最小35 满足最大栓距(mm) 345 最大400 满足最大压应力(MPa) -7.26 最小-205 满足综合应力(MPa) 24.8 最大160 满足腹板焊脚高(mm) 7.00 最大24.0 满足腹板焊脚高(mm) 7.00 最小6.71 满足板件宽厚比13.8 最大14.9 满足板件剪应力(MPa) 5.43 最大180 满足焊缝剪应力(MPa) 16.5 最大200 满足焊脚高度(mm) 6.00 最小6.00 满足焊脚高度(mm) 6.00 最大19.2 满足板件宽厚比10.3 最大18.0 满足板件剪应力(MPa) 0 最大125 满足焊缝剪应力(MPa) 0 最大160 满足焊脚高度(mm) 6.00 最小3.67 满足焊脚高度(mm) 6.00 最大7.20 满足四. 端板验算1 受力信息控制工况：组合工况1轴力N=(-200)kN，剪力V=115.4 kN，弯矩M=0 kN·m2 端板螺栓群验算单个螺栓抗拉承载力计算：N t=0.8P=0.8×75=60kN受拉翼缘螺栓拉力承担系数：κ=2+2Σy i^2/h^2=3.48001弯矩作用下螺栓的最大拉力：T m=|M|/(κh)=0/(3.48001×479.379)×10^3=0 kN忽略垂直端板方向分力的作用，螺栓最大拉力：T d=T m=0 kN单个螺栓抗剪承载力计算：N v=0.9n fμP=0.9×1×0.45×75=30.375kN受压翼缘螺栓个数为：n=4个单个螺栓所承受的剪力为：V d=|V|/n=115.4/4=14.425 kN螺栓强度验算：T d/N t + V d/N v= 0/60 + 14.425/30.375 = 0.474897 ≤ 1 满足！3 端板厚度验算一个螺栓的受拉承载力设计值为：60kN第1排螺栓受拉为两边支承类（端板外伸）T min=[6×50×284×60×10^3/(284×572+2×50×(50+284))/215]^0.5=11.018 mm第2排螺栓受拉为两边支承类（端板外伸）T min=[6×54.4377×284×60×10^3/(284×572+2×54.4377×(54.4377+284))/215]^0.5=11.397 mm第3排螺栓受拉为两边支承类（端板外伸）T min=[6×54.4377×284×60×10^3/(284×572+2×54.4377×(54.4377+284))/215]^0.5=11.397 mm第4排螺栓受拉为两边支承类（端板外伸）T min=[6×50×283×60×10^3/(283×572+2×50×(50+283))/215]^0.5=11.018 mm最小限值为16 mm当前板厚为16mm，满足！4 腹板厚度验算受拉端翼缘内受拉螺栓仅一排，腹板厚度不需验算, 满足！5 螺栓间距检查螺栓端距为35，最小限值为31，满足！1号螺栓到翼缘距离为50，最小限值为最小35，满足！2号螺栓到翼缘距离为54，最小限值为最小35，满足！螺栓间距为345，最小限值为46，满足！4号螺栓到翼缘距离为54，最小限值为最小35，满足！螺栓端距为35，最小限值为31，满足！5号螺栓到翼缘距离为50，最小限值为最小35，满足！最大螺栓间距为345，最大限值为400，满足！五. 节点域验算六. 柱截面组合焊缝承载力验算焊缝群分布和尺寸如下图所示：角焊缝焊脚高度：h f=7 mm；有效高度：h e=4.9 mm1 内力分配对接焊缝面积：A b=236.17cm^2角焊缝有效面积：A w=0.7×7×(828.51-4×7)=39.22 cm^2对接焊缝承受轴力：N1=A b/(A b+A w)*N=236.2/(236.2+39.22)×(-200)=(-171.5)kN角焊缝承受轴力：N2=A w/(A b+A w)*N=39.22/(236.2+39.22)×(-200)=(-28.49)kN腹板塑性截面模量：I w=20×(504.5-2×25.12)^3/12=1.562e+004 cm^4翼缘塑性截面模量：I f=470×504.5^3/12-470×(504.5-2×25.12)^3/12=1.358e+005 cm^4翼缘弯矩分担系数：ρf=1.358e+005/(1.562e+004+1.358e+005)=0.8968翼缘对接焊缝分担弯矩：M f=0.8968×0=0 kN*m腹板角焊缝分担弯矩：M w=(1-0.8968)×0=0 kN*m2 对接焊缝验算焊缝受力：N=(-171.5) kN；M x=0 kN·mM y=0kN·m抗拉强度：F t=205N/mm^2抗压强度：F c=205N/mm^2A=236.2cm^2σN=N/A=(-171.5)/236.2 ×10=(-7.262)N/mm^2弯矩Mx为零，σMx=0 N/mm^2弯矩My为零，σMy=0 N/mm^2截面上下翼缘对接焊缝均不受拉，满足最大压应力：σc=σN-σMx-σMy=(-7.262)-0-0=(-7.262)N/mm^2≥(-205)，满足3 角焊缝强度验算焊缝受力：N=(-28.49)kN；V x=0kN；V y=115.4kN；M x=0kN·m；M y=0kN·m；T=0kN·m 未直接承受动力荷载，取正面角焊缝强度设计值增大系数βf=1.22有效面积：A=39.22 cm^2Vy作用下：σvy=V y/A=115.4/39.22×10=29.42 MPa角点平面内综合应力：σ//=|σvy|/βf=24.11 MPa轴力下正应力：σN=N/A=(-28.49)/39.22×10=(-7.262) MPa角点平面外正应力：σ⊥=|σN|=7.262 MPa角点最大综合应力：σm=[(σ⊥/βf)^2+σ//^2]^0.5=[(7.262/1.22)^2+24.11^2]^0.5=24.84 MPa≤160，满足4 角焊缝构造检查腹板角焊缝连接板最小厚度：T min=20 mm腹板构造要求最大焊缝高度：h fmax=1.2*T min=24 mm≥7，满足腹板角焊缝连接板最大厚度：T max=20 mm构造要求最小腹板焊脚高度：h fmin=1.5*T max^0.5=6.708 mm≤7，满足七. 横向加劲肋验算控制工况：组合工况1控制内力：M=0 kN*m；N=(-200) kN端板处梁翼缘中心距：z b=479.4 mm加劲肋受力：V r=0.5*|M|/z b+|N/4|=0.5×0/479.4×10^3+|(-200)/4|=50 kN计算宽度取为板件宽度：b r=220 mm板件宽厚比：b r/t r=220/16=13.75≤14.86，满足扣除切角加劲肋高度：h r=616-2×20=576 mm板件剪应力：τr=V r/h r/t r=50×10^3/(576×16)=5.425 Mpa≤180，满足角焊缝有效焊脚高度：h e=2×0.7×6=8.4 mm角焊缝计算长度：l w=h r-2*h f=576-2×6=564 mm>60×6=360 mm，取l w=360 mm 角焊缝剪应力：τw=V r/(2*0.7*h f*l w)=50/(2×8.4×360)=16.53 MPa≤200，满足八. 外伸加劲肋验算板件控制剪力取为螺栓最大轴拉力设计值：V r=0 kN计算宽度取为上切边到角点距离：b r=62.07 mm板件宽厚比：b r/t r=62.07/6=10.34≤18，满足扣除切角加劲肋高度：h r=90-20=70 mm板件剪应力：τr=V r/h r/t r=0×10^3/(70×6)=0 Mpa≤125，满足角焊缝有效焊脚高度：h e=2×0.7×6=8.4 mm角焊缝计算长度：l w=h r-2*h f=70-2×6=58 mm角焊缝剪应力：τw=V r/(2*0.7*h f*l w)=0/(2×8.4×58)=0 MPa≤160，满足。
钢柱计算
将 、 代入公式（1）或（2），可求得受拉侧锚栓的总拉力 ：
水平抗剪承载力：
（二）底板全截面受压，所有锚栓均不产生拉力时：
如上图所示，通过 0 点弯矩平衡， 具体列法，及各部分公式的算法含义。
当
时，底板出现受拉区，一侧锚栓受拉。
Hale Waihona Puke （2）底板全截面受压，所有锚栓均不产生拉力时：
当
时，底板全截面受压，锚栓均不产生拉力。
（3）底板出现受拉区，但分布较小，所有锚栓均不产生拉力时：
当 节点验算：
时，底板出现受拉区，但所有锚栓均不产生拉力。
底板下的混凝土最大受压应力：
受拉侧锚栓的总有效面积：
水平抗剪承载力 当
圆形底板刚接柱脚压弯节点技术手册
2011 年 10 月 28 日 16:13 先闻公司 15 次阅读 共有评论 0 条
根据对柱脚的受力分析，铰接柱脚仅传递垂直力和水平力；刚接柱脚包含外露式柱脚、埋入 式柱脚和外包式柱脚，除了传递垂直力和水平力外，还要传递弯矩。
软件主要针对圆形底板刚接柱脚压弯节点，计算主要遵循《钢结构连接节点设计手册》（第 二版）中的相关条文及规定，并对相关计算过程自行推导。
设计注意事项
刚性固定外露式柱脚主要由底板、加劲肋（加劲板）、锚栓及锚栓支承托座等组成，各部分 的板件都应具有足够的强度和刚度，而且相互间应有可靠的连接。
为满足柱脚的嵌固，提高其承载力和变形能力，柱脚底部（柱脚处）在形成塑性铰之前，不 容许锚栓和底板发生屈曲，也不容许基础混凝土被压坏。因此设计外露式柱脚时，应注意：
（1）为提高柱脚底板的刚度和减小底板的厚度，应采用增设加劲肋和锚栓支承托座等补强 措施；
“梁箱柱全焊刚接”节点计算书
“梁箱柱全焊刚接”节点计算书一. 节点基本资料设计依据：《钢结构连接节点设计手册》（第二版）节点类型为：梁箱柱全焊刚接节点内力采用：梁端节点力采用设计方法为：常用设计梁截面：H-500*200*10*16，材料：Q235柱截面：BOX-600*400*16，材料：Q235梁H-500*200*10*16，材料：Q235节点示意图如下：二. 荷载信息设计内力：组合工况内力设计值组合工况1 200.0 20.0 100.0 否三. 验算结果一览焊缝应力(MPa) 30.6 最大160 满足焊脚高度(mm) 5 最大12 满足焊脚高度(mm) 5 最小5 满足最大拉应力(MPa) 97.9 最大215 满足最大压应力(MPa) -35.4 最小-215满足综合应力(MPa) 55.7 最大160 满足焊脚高度(mm) 5.00 最大12.0 满足焊脚高度(mm) 5.00 最小4.74 满足剪应力(MPa) 5.95 最大125 满足正应力(MPa) 0 最大310 满足四. 梁柱角焊缝验算1 角焊缝受力计算控制工况：组合工况1，N=200 kN；V x=20 kN；M y=100 kN·m；截面腹板面积：A w=468×10/100=46.8 cm^2截面翼缘面积：A f=200×16×2/100=64 cm^2腹板轴力分担系数：ρw=46.8/(46.8+64)=0.422383截面腹板分担轴力：N w=0.422383×200=84.4765 kN2 梁柱角焊缝承载力计算焊缝受力：N=84.4765kN；V=20kN；M=0kN·m焊脚高度：h f=5mm；角焊缝有效焊脚高度：h e=2×0.7×5=7 mm双侧焊缝，单根计算长度：l f=415-2×5=405mm3 焊缝承载力验算强度设计值：f=160N/mm^2A=l f*h e=405×7×10^-2=28.35 cm^2σN=|N|/A=|84.48|/28.35×10=29.8 N/mm^2τ=V/A=20/28.35×10=7.055 N/mm^2正面角焊缝的强度设计值增大系数：βf=1综合应力：σ=[(σN/βf)^2+τ^2]^0.5=[(29.8/1)^2+7.055^2]^0.5=30.62 N/mm^2≤160，满足4 角焊缝构造检查最大焊脚高度：10×1.2=12mm(取整)5≤12，满足！最小焊脚高度：10^0.5×1.5=5mm(取整)5 >= 5，满足！五. 梁柱对接焊缝验算1 对接焊缝受力计算控制工况：组合工况1，N=200 kN；V x=20 kN；M y=100 kN·m；截面腹板面积：A w=468×10/100=46.8 cm^2截面翼缘面积：A f=200×16×2/100=64 cm^2腹板轴力分担系数：ρw=46.8/(46.8+64)=0.4224截面翼缘分担轴力：N f=(1-0.4224)×200=115.5 kN2 对接焊缝承载力计算六. 梁与连接板角焊缝强度验算1 角焊缝受力计算控制工况：组合工况1，N=200 kN；V x=20 kN；M y=100 kN·m；截面腹板面积：A w=468×10/100=46.8 cm^2截面翼缘面积：A f=200×16×2/100=64 cm^2腹板轴力分担系数：ρw=46.8/(46.8+64)=0.4224截面腹板分担轴力：N w=0.4224×200=84.48 kN腹板塑性截面模量：I w==8542 cm^4翼缘塑性截面模量：I f==3.749e+004 cm^4翼缘弯矩分担系数：ρf=3.749e+004/(8542+3.749e+004)=0.8145>0.7，翼缘承担全部截面弯矩腹板焊缝承担弯矩：M w=0 kN·m2 梁腹角焊缝基本参数焊缝群分布和尺寸如下图所示：角焊缝焊脚高度：h f=5 mm；有效高度：h e=3.5 mm焊缝受力：N=0kN；V x=84.48kN；V y=20kN；M x=0kN·m；M y=0kN·m；T=0kN·m3 角焊缝强度验算有效面积：A=12.95 cm^2Vy作用下：τvy=V y/A=20/12.95×10=15.44 MPaVx作用下：σvx=V x/A=84.48/12.95×10=65.23 MPa最大综合应力σmax=[(σvx/βf)^2+τy^2]^0.5=[(65.23/1.22)^2+15.44^2]^0.5=55.66 MPa≤160，满足4 角焊缝构造检查角焊缝连接板最小厚度：T min=10 mm构造要求最大焊脚高度：h fmax=1.2*T min=12 mm≥5，满足采用低氢碱性焊条，腹板角焊缝最小焊脚高度按连接板最小厚度计算构造要求最小腹板焊脚高度：h fmin=1.5*T min^0.5=4.743 mm≤5，满足七. 梁腹净截面承载力验算1 梁腹净截面抗剪验算控制工况：组合工况1，V x=20 kN；腹板净高：h0=500-16-16-3×21.5=403.5 mm腹板剪应力：τ=1.2*V/(h0*T w)=1.2×2e+004/(403.5×10)=5.948≤125，满足2 梁腹净截面抗弯验算无偏心弯矩作用，抗弯应力为0，满足！。
外包式柱脚计算1-这是我同事自己编的
γ = 1.67 钢筋规格 HRB335
保护层厚度c(mm)= 40 保护层+纵筋+箍筋δ (mm)= 77 包脚有效高度h0(mm)
fy(N/mm2)= 300
纵筋直径 A1(mm2) 箍筋直径 A2(mm2) 箍筋肢数nv 箍筋间距s 25
h0=h'-2*c= 1146
490.8739 翼缘处混凝土有效宽度be=b'-b= 500 12 113.0973 6 100
Vcs>Vb,箍筋满足
注：所选内力组合为Mmin；
c v
hc(mm) =h-t = 764 栓钉规格∅ 22 A(mm2)= 380.1327 栓钉受拉设计值 f(N/mm2) 215 h'(mm) 1300
包脚尺寸h'﹡b'*H
Ncv<0.43*A*√(Ec*fc) = 107.0613 (kN) N v<0.7*A*γ *f = 95.54065 (kN)
c
b'(mm)抗拉与屈服强度之比
栓钉数目n >Nf/Nc v = 16.91243 包脚底部弯矩Mb Mb=M+V*H= = 1405.63 (kN•m) 纵向钢筋计算面积As As > Mb/(fy*h0) > 4088.511 mm2 As > 0.2%*h'*b' > 2860 mm2
4轴外包式柱脚计算
柱底内力 M（kN•m) 1234.49 N(kN) 365.76 V(kN） 85.57 C30混凝土 Ec(N/mm2) fc(N/mm2) 30000 14.3 h(mm) 800
柱截面尺寸h﹡b﹡tw﹡t
b(mm) 600
钢骨混凝土柱柱脚计算
M y 2622kN m 。
ss Ncy
N Nb 56985 34178 Ncss 40810 10187kN 0 Nu 0 Nb 125543 34178
ss cy
2、周边箱形截面的轴力和弯矩按《YB9082-2006》公式（7-4-8）计 算： （柱脚锚固螺栓按构造要求设置， M b 0 ）
ss Nr N Ncy 44732 4715 40017kN
M r M M b 1324 0 1324kN m Vr V 994kN
ss Nr N Ncy 56985 10187 46798kN ss 柱脚底板计算，取内力计算结果， Ncy 10187kN 。
A 14501450 2.1025106 mm2 10187103 / 2.1025106 4.85N / mm2 16.7 N / mm2 ，满足要求
计算。
1 M 2 2.241432 20694 N mm / mm 2
2、四边支承板：
a3 588mm ， b3 588mm ， b3 / a3 588/ 588 1， 0.048
M 3 0.048 2.245882 37175N mm / mm
Ncss 0 f ssy Ass
式中： Ass 1200 72 1200 108 400 4 36 137520mm2
f ssy 265N / mm2 Ncss 0 f ssy Ass 265137520 36443kN
Ncrc 0 f c Ac f y As 27.518001800 89100kN
钢结构柱脚抗剪承载力计算分析及设计
关 键 词 :钢柱脚,抗 剪 键 ，承载力,摩擦力
中图分类号:TU312
文献标识码:A
〇 引言 近 年 来 ，我公司承担的化工、热 电 、石 化 等 工 程 设 计 中 ，钢框
架及轻型门式刚架的应用十分普遍。在这类结构设计中 均 涉 及 到 柱 脚 抗 剪 承 载 力 计 算 的 问 题 ，图 纸 审 查 机 构 也 会 要 求 设 计 人 提 供柱脚抗剪承载力的计算书。然 而 ，国内现有的设计规范及计算 软 件 对 柱 脚 抗 剪 承 载 力 设 计 方 面 表 达 比 较 模 糊 ，给 结 构 设 计 人 员 带 来 很 多 困惑。
栓更不能承受剪力。但 对 于 没 有 靴 梁 的 锚 栓 ，国 外 有 两 种 意 见 ， 一 种 认 为 可 以 承 受 剪 力 ，另 一 种 则 不 考 虑 （见 G.BALLI0 ，F.M. MAZZOLANI著 《钢 结 构 理 论 与 设 计 》，冶 金 部 建 筑 研 究 总 院 译 ， 1985年 1 2 月 ）。另 外 ，在 我 国 亦 有 资 料 建 议 ，在抗震设计中可用 半经验半理论的方法适当考虑外露式钢柱脚（不 管 有 无 靴 梁 ）受 压侧锚栓的抗剪作用。
铰接柱脚： ■Na
(a + />) + n 2A ec2/ ( a + b ) (3)
锚栓
钢柱
柱脚底板
基！ _顶标局
二次灌浆层
"X 基础短柱
\ …l………
nV !
n
&I
B
b )铰接柱脚详图 图1 柱脚详图
2 钢柱脚抗剪承载力性能分析
本文将钢柱脚抗剪性能的分析分三个方面来展开，分 别 是 ：
1)
摩擦力；
柱脚计算表格
砼抗压强度：fc=14.3N/mm 2柱脚底板尺寸
钢材抗弯强度：f=190N/mm 2L＝1000mm 钢材抗剪强度：
fv=110N/mm 2B＝1000mm 一个锚栓抗拉承载力：Nt a =316.4kN lt＝100mm 锚栓直径：
d＝52mm l=L-lt=
900mm
一个锚栓有效截面面积：
Aea=1758
mm 2
一、受轴心拉力和弯矩共同作用t a OK!t a OK!
480.4KN
480.4/11.2/2 =21.4
cm
柱脚形式为刚性固定露出式柱脚。
钢柱、柱脚底板及支承加劲肋材质为Q235B钢，锚栓采用Q345B钢，短柱砼强度等级C30
柱脚节点设计
1、锚栓的强度校核
2、柱脚底板厚度t Pb 的计算柱脚受拉时,水平剪力全部由抗剪连接件承担。
Vmax=
3、 抗剪承载力的验算
h f =10mm， lw≥
2)、受拉侧底板的计算
2、柱脚底板厚度t Pb 的计算
V i /(h Ri *t Ri )=315.2*1000/490/30=21.4 N/mm 2 ＜ f v ＝110 N/mm 2，满足要求
三、锚栓支承加劲肋计算
由底板砼的分布反力得到的剪力 V i =a Ri *l ai *σ
cmax =200*200*7.88=315.2 KN ＞ N t max ＝193.97 KN
锚栓支承加劲肋的高度和厚度 h Ri =490mm, t Ri =30mm
二、受轴心压力和弯矩共同作用 1、锚栓的强度、砼受压应力校核。
【总结】外露式刚接柱脚锚栓和短柱配筋计算方法
各位大侠，规范看得云里雾里，下面是我整的，有空帮忙看下是不是理解上有错误！【总结】外露式刚接柱脚锚栓和短柱配筋计算方法勝蛇的梦查《高层钢-混凝土混合结构规程》8.1.2条：验算局部受压按《混凝土结构设计规范》D.5.1-2条：显然本条=0.85 ; 其中局部受压的计算底面积Ab，可由局部受压面积与计算底面积按同心、对称的原则确定；常用情况按下图取用：本条用于计算单侧锚栓面积.工程意义为：按柱底范围配筋（指锚栓）的混凝土短柱按压弯计算，其受弯承载力钢柱柱脚弯矩设计值！计算假定：B、受拉边仅计入锚栓拉力（不考虑混凝土短柱外边缘配筋作用，因为锚栓和钢筋无连接，由其间混凝土传递内力）；C、锚栓和混凝土的强度都取强度标准值。
查《混凝土结构设计规范》6.2.10，按以下步骤计算锚栓面积（对称配筋）：另外,计算得到的锚栓面积要满足构造规定:轻钢结构最小锚栓M24;重钢结构最小锚栓M30.而且也要满足《高层建筑钢-混混合结构规程》8.1.1条规定：刚接柱脚时，对于6°及其以上抗震设防的结构，柱脚锚栓截面面积不宜小于钢柱下端截面面积的20%。
其中钢柱全塑性受弯承载力Mpc计算按照本条第4项计算（见下）。
柱脚（混凝土短柱）压弯极限受弯承载力可以按《混凝土结构设计规范》11.4.3条条文说明计算：本条用于计算混凝土短柱配筋.本条要求照8.1.2-2计算M1的方法计算Mu，计算假定应该调整为：A、混凝土柱截面按照柱底板范围记取【为啥不取全短柱截面?这样会偏于保守】；B计算假定含糊不清，按如上处理肯定偏于安全】短柱上筋上端不考虑锚固是考虑与锚栓“搭接”长度25d作用。
计算得到的就是受弯计算平面混凝土柱单侧配筋面积,应该不小于同抗震等级框架柱单侧配筋下限:.同样,箍筋抗剪计算满足外还要满足同抗震等级混凝土柱加密区箍筋构造要求.另外参考《机械工业厂房结构设计规范》(GB 50906-2013)7.4.1：锚栓边距和柱底板边距本条工程意义为：按柱底范围配筋的混凝土柱按压弯计算，其受弯极限承载力不小于钢柱全塑性受弯承载力！【疑惑的是：为什么混凝土短柱守？对非混合结构比如多层钢结构房屋这样做是否保守呢？它们是否有自己的一套计算方法？】当短柱柱顶设置锚板，钢柱和锚板之间不设置抗剪连接件的时候，锚栓就承担了水平剪力（比如混凝土排架柱顶和钢梁的不完全抗剪连接）。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
端部设计类型: 箱形柱刚接柱脚(1); 此类端部个数:4节点抗震设计抗震调整系数按<建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)>取值端部所在节点号: 113; 111; 524; 526;端部所在单元号: 56; 55; 886; 887;截面名称：焊接矩形截面□500×400×16×16;相关杆件单元：截面名称：;下面的计算结果由这4个端部在计算模型中所有荷载组合中轴力，剪力，弯矩的最大，最小值经计算得到构件抗拉强度(N/mm2):310.00构件抗剪强度(N/mm2):180.00焊缝抗剪强度(N/mm2):200.00钢材牌号: Q345接触面处理方法: 喷砂高强螺栓类型: 摩擦型螺栓等级: 10.9级锚栓信息:直径d0(mm): 30锚栓排列: 3 行 3 列行间距: 775.00 列间距: 500.00底板抗拉强度设计值(N/mm2):265.00锚栓抗拉强度设计值(N/mm2):180.00砼轴心抗压强度设计值(N/mm2):11.90锚栓最大拉应力(N/mm2):8.96砼最大压应力(N/mm2): 3.86砼轴心抗压强度设计值提高系数:1.22最大水平剪力(N):128925.03抗剪承载力(N):452293.82底板区格最大弯矩(N.mm): 93563.31连接板信息:板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)1 1670 1120 46板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)2 430 360 36板焊缝高度(mm): 14板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)3 430 360 36板焊缝高度(mm): 14端部设计类型: 箱形柱刚接柱脚(1); 此类端部个数:21节点抗震设计抗震调整系数按<建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)>取值端部所在节点号: 115; 121; 123; 135; 143; 147; 151; 155; 161; 131; 145; 149; 153; 157; 159; 163; 179; 181; 183; 165; 185;端部所在单元号: 57; 60; 61; 66; 70; 72; 74; 76; 79; 895; 71; 73; 75; 77; 78; 80; 88; 89; 90; 81; 91;截面名称：焊接矩形截面□350×350×10×10;相关杆件单元：截面名称：;下面的计算结果由这21个端部在计算模型中所有荷载组合中轴力，剪力，弯矩的最大，最小值经计算得到构件抗拉强度(N/mm2):310.00构件抗剪强度(N/mm2):180.00焊缝抗剪强度(N/mm2):200.00钢材牌号: Q345接触面处理方法: 喷砂高强螺栓类型: 摩擦型螺栓等级: 10.9级锚栓信息:直径d0(mm): 30锚栓排列: 3 行 3 列行间距: 420.00 列间距: 335.00底板抗拉强度设计值(N/mm2):265.00锚栓抗拉强度设计值(N/mm2):180.00砼轴心抗压强度设计值(N/mm2):11.90锚栓最大拉应力(N/mm2):6.15砼最大压应力(N/mm2): 5.92砼轴心抗压强度设计值提高系数:1.35最大水平剪力(N):48987.90抗剪承载力(N):212286.43底板区格最大弯矩(N.mm): 74460.04连接板信息:板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)1 960 790 41板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)2 330 220 16板焊缝高度(mm): 12板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)3 330 220 16板焊缝高度(mm): 12端部设计类型: 箱形柱刚接柱脚(1); 此类端部个数:48节点抗震设计抗震调整系数按<建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)>取值端部所在节点号: 119; 125; 127; 271; 133; 137; 139; 273; 1; 27; 29; 31; 33; 35; 117; 3; 5; 7; 9; 11; 13; 15; 17; 19; 21; 23; 25; 37; 39; 41; 43; 77; 79; 81; 83; 87; 89; 91; 93; 95; 97; 99; 101; 103; 105; 107; 141; 517;端部所在单元号: 59; 62; 63; 279; 65; 67; 68; 280; 1; 14; 15; 16; 17; 18; 58; 2; 3; 4; 5; 6; 7; 8; 9; 10; 11; 12; 13; 19; 20; 21; 22; 39; 40; 41; 42; 44; 45; 46; 47; 48; 49; 50; 51; 52; 53; 54; 69; 865;截面名称：焊接矩形截面□400×400×12×12;相关杆件单元：截面名称：;下面的计算结果由这48个端部在计算模型中所有荷载组合中轴力，剪力，弯矩的最大，最小值经计算得到构件抗拉强度(N/mm2):310.00构件抗剪强度(N/mm2):180.00焊缝抗剪强度(N/mm2):200.00钢材牌号: Q345接触面处理方法: 喷砂高强螺栓类型: 摩擦型螺栓等级: 10.9级锚栓信息:直径d0(mm): 30锚栓排列: 3 行 3 列行间距: 515.00 列间距: 395.00底板抗拉强度设计值(N/mm2):265.00锚栓抗拉强度设计值(N/mm2):180.00砼轴心抗压强度设计值(N/mm2):11.90锚栓最大拉应力(N/mm2):3.86砼最大压应力(N/mm2): 5.59砼轴心抗压强度设计值提高系数:1.29最大水平剪力(N):89454.58抗剪承载力(N):408035.41底板区格最大弯矩(N.mm): 96343.42连接板信息:板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)1 1150 910 47板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)2 360 255 22板焊缝高度(mm): 14板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)3 360 255 22板焊缝高度(mm): 14端部设计类型: 箱形柱刚接柱脚(1); 此类端部个数:14节点抗震设计抗震调整系数按<建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)>取值端部所在节点号: 167; 171; 175; 49; 51; 53; 55; 65; 67; 69; 71; 169; 173; 177;端部所在单元号: 82; 84; 86; 25; 26; 27; 28; 33; 34; 35; 36; 83; 85; 87;截面名称：焊接矩形截面□400×400×20×20;相关杆件单元：截面名称：;下面的计算结果由这14个端部在计算模型中所有荷载组合中轴力，剪力，弯矩的最大，最小值经计算得到构件抗拉强度(N/mm2):295.00构件抗剪强度(N/mm2):170.00焊缝抗剪强度(N/mm2):200.00钢材牌号: Q345接触面处理方法: 喷砂高强螺栓类型: 摩擦型螺栓等级: 10.9级锚栓信息:直径d0(mm): 33锚栓排列: 3 行 3 列行间距: 650.00 列间距: 460.00底板抗拉强度设计值(N/mm2):265.00锚栓抗拉强度设计值(N/mm2):180.00砼轴心抗压强度设计值(N/mm2):11.90锚栓最大拉应力(N/mm2):75.72砼最大压应力(N/mm2): 4.73砼轴心抗压强度设计值提高系数:1.25最大水平剪力(N):189418.32抗剪承载力(N):188093.20柱脚水平抗剪承载力<实际剪力，应该在柱脚底板下设置抗剪连接件或在柱脚处增设抗剪插筋并局部浇灌细石混凝土!底板区格最大弯矩(N.mm): 93138.74连接板信息:板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)1 1430 1050 46板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)2 410 325 32板焊缝高度(mm): 14板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)3 410 325 32板焊缝高度(mm): 14端部设计类型: 箱形柱刚接柱脚(1); 此类端部个数:2节点抗震设计抗震调整系数按<建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)>取值端部所在节点号: 129; 85;端部所在单元号: 64; 43;截面名称：焊接矩形截面□450×500×20×20;相关杆件单元：截面名称：;下面的计算结果由这2个端部在计算模型中所有荷载组合中轴力，剪力，弯矩的最大，最小值经计算得到构件抗拉强度(N/mm2):295.00构件抗剪强度(N/mm2):170.00焊缝抗剪强度(N/mm2):200.00钢材牌号: Q345接触面处理方法: 喷砂高强螺栓类型: 摩擦型螺栓等级: 10.9级锚栓信息:直径d0(mm): 30锚栓排列: 3 行 3 列行间距: 815.00 列间距: 570.00底板抗拉强度设计值(N/mm2):250.00锚栓抗拉强度设计值(N/mm2):180.00砼轴心抗压强度设计值(N/mm2):11.90锚栓最大拉应力(N/mm2):0.00砼最大压应力(N/mm2): 3.63砼轴心抗压强度设计值提高系数:1.20最大水平剪力(N):116203.77抗剪承载力(N):754022.09底板区格最大弯矩(N.mm): 111982.45连接板信息:板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)1 1750 1260 52板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)2 440 380 38板焊缝高度(mm): 14板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm)3 440 380 38板焊缝高度(mm): 14端部设计类型: 箱形柱刚接柱脚(1); 此类端部个数:8节点抗震设计抗震调整系数按<建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)>取值端部所在节点号: 45; 47; 57; 59; 61; 63; 73; 75;端部所在单元号: 23; 24; 29; 30; 31; 32; 37; 38;截面名称：焊接矩形截面□500×400×16×16;相关杆件单元：截面名称：;下面的计算结果由这8个端部在计算模型中所有荷载组合中轴力，剪力，弯矩的最大，最小值经计算得到构件抗拉强度(N/mm2):310.00构件抗剪强度(N/mm2):180.00焊缝抗剪强度(N/mm2):200.00钢材牌号: Q345接触面处理方法: 喷砂高强螺栓类型: 摩擦型螺栓等级: 10.9级锚栓信息:直径d0(mm): 30锚栓排列: 3 行 3 列行间距: 775.00 列间距: 500.00底板抗拉强度设计值(N/mm2):265.00锚栓抗拉强度设计值(N/mm2):180.00砼轴心抗压强度设计值(N/mm2):11.90锚栓最大拉应力(N/mm2):0.65砼最大压应力(N/mm2): 3.86砼轴心抗压强度设计值提高系数:1.22最大水平剪力(N):53229.44抗剪承载力(N):336557.99底板区格最大弯矩(N.mm): 93563.31连接板信息:板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm) 1 1670 1120 46板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm) 2 430 360 36板焊缝高度(mm): 14板号板长(mm) 板宽(mm) 板厚(mm) 3 430 360 36板焊缝高度(mm): 14。