电站煤粉锅炉掺烧强结渣煤的混煤结渣性能研究
第26卷第14期中国电机工程学报V ol.26 No.14 Jul. 2006
2006年7月Proceedings of the CSEE ?2006 Chin.Soc.for Elec.Eng. 文章编号：0258-8013 (2006) 14-0093-05 中图分类号：TM77 文献标识码：A 学科分类号：470?40
电站煤粉锅炉掺烧强结渣煤的混煤结渣性能研究阎维平1 , 陈吟颖1 , 邢德山1,高宝桐2 , 张立岩3 (1．华北电力大学，河北省保定市071003；2．华北电力科学研究院，北京市西城区100045；
3．大唐国际发电股份有限公司下花园发电厂，河北省张家口市075300)
Performances of Pulverized-coal Boilers Burning Heavy Slagging Blending Coals YAN Wei-ping1, CHEN Yin-ying1, XING De-shan1, GAO Bao-tong2, ZHANG Li-yan3
(1. North-China Electric Power University, Baoding 071003, Hebei Province, China; 2. North-China Electric Power Research Institute, Xicheng District, Beijing100045,China; 3. Xiahuyuan Power Plant of Datang International Power Generation CO.,LTD., Xiahuayuan
075300, Hebei Province, China)
ABSTRACT：The slagging performance of the blended heavy slagging coals is investigated for 100MW and 200MW boilers of a power plant in North China. Based on measurement and analysis of coals characteristics and ash composition, the main slagging parameters and tendency of the coal quality index of different blending ratios are predicted with the principle of coal blending and thermal calculation of the furnace. Reasonable blending ratios are presented for two boilers. The spot experimental result shows: To avoid heavy slagging of the discharge heater surface of the furnace, the blending ratios are not less than 50% for the 410t/h boiler and it can be properly added to 80% for the 670t/h boiler. The theoretical results are in agreement with experimental results.
KEY WORDS: thermal power engineering; dry ash extraction coal boiler; blended ratio; blended coal; slagging properties.
摘要：该文研究了华北某发电厂100MW、200MW燃煤机组由现烧的弱结渣煤改烧强结渣混煤的炉膛受热面结渣性能变化。在煤质与灰分成分测量与分析的基础上，根据工程上动力用煤配煤原则，并结合锅炉炉膛热力计算与2台锅炉的设计特点，分析预测了不同掺混比的混煤煤质主要结渣指标与程度，得到2台锅炉掺烧强结渣煤的合理比例。在理论分析基础上的试烧实验结果表明：在锅炉满负荷运行工况下，为避免炉膛出口受热面严重结渣，410t/h锅炉掺烧强结渣煤的比例不宜超过50%；670t/h锅炉掺烧强结渣煤的比例可适当增加到80%。实际试烧实验结果与理论预测基本吻合，该研究方法可为大型煤粉锅炉掺烧强结渣煤提供一定理论分析依据。
关键词：热能动力工程；固态排渣炉；强结渣性煤；掺烧比；
基金项目：教育部重点实验室“电站设备状态监测与控制”项目。混煤；结渣性能
0 引言
华北某发电厂100MW、200MW发电机组分别为HG-410/100-9型、HG-670/140-9型单锅筒自然循环锅炉，π型布置，四角切圆燃烧，中间仓储式热风送粉系统，原设计煤及现烧煤均为弱结渣煤。
近年来，为了降低发电成本，该电厂希望能在不改造设备的条件下，改烧、或与弱结渣煤掺烧大于50%的当地廉价、强结渣煤，因此，掺烧强结渣性煤后可能造成的锅炉炉膛出口受热面严重结渣，成为锅炉安全经济运行中的突出问题。为了确定避免锅炉炉膛严重结渣的合适掺烧比例，本文对现烧煤、拟掺烧煤的煤质及其灰分进行了比较详细的检测分析，应用合理的工程实用计算与预测方法，并结合锅炉炉膛热力计算，对2台锅炉掺烧强结渣煤的结渣指标、影响因素与合适的掺烧比例进行了比较深入的研究和预测。在理论分析的基础上，采用50%~70%的强结渣煤掺混比例进行了锅炉试烧，以验证分析结果。该研究方法与实践验证对国内电厂普遍存在的同类问题具有一定的工程参考价值。
1 锅炉炉膛结渣分析与预测方法
固态排渣煤粉锅炉炉膛的结渣程度主要取决于煤的灰熔融特性，还与灰分含量、燃烧方式、炉膛结构和运行工况等有关[1-3]。如果在锅炉上直接进行试烧实验，则除了要较长的周期及大量人力、物力耗费外，还要承担炉内严重结渣造成事故的风险。
94 中国电机工程学报第26卷
目前，半经验的理论预测方法均是基于灰的理化性质分析与结渣特性的关系进行的大量统计研究，总结出若干评价煤灰结渣程度的指标，主要包括灰熔融特征温度、煤灰粘度、硅铝比SiO2/Al2O3、碱酸比B/A、硅比G和综合判别指数R等[4-6]。
其中，硅比G与综合判别指数R分别按式(1)与式(2)计算[4]
G=(SiO2×100)/( [SiO2]+ [Fe2O3]+[CaO] +[MgO]) (1) R=1.237B/A+0.282 [SiO2]/[ Al2O3] ?
0.0023T ST?0.0189G+5.415）(2)
通过收集我国大量动力用煤的灰渣特性资料，以往的研究对我国动力用煤的结渣程度进行了划分，建议了适合我国煤种的结渣判别界限[4]。锅炉炉膛结渣还与锅炉壁面热负荷分布、炉内温度分布、近壁处烟气气氛与灰颗粒浓度等因素密切相关。但是，可得到这些数据的炉内过程精确数值计算方法还不够成熟，且耗时费力，无法满足实际工程的需要。因此，尽管现有的各种半经验结渣判别方法均有一定的局限性，但仍然是工程上实用可行的方法。
本文采用国内外通常使用且较为有效的结渣判别分析方法，同时结合锅炉炉膛整体热力计算结果，考虑锅炉炉膛出口温度与灰熔融特征温度等因素，结合现场实际运行工况来预测锅炉掺烧不同比例的强结渣煤的结渣程度，再结合锅炉试烧结果验证预测模型，为掺烧合适比例的强结渣煤提供依据。
2 锅炉动力配煤计算方法
由于煤质及灰分成分试验分析较为昂贵且烦琐，因此，不可能将各种比例的混煤均进行详细全面的测量分析，在工程上均基于各单煤的分析数据、采用比较合理的动力配煤数学模型，预测各种比例混煤的煤质特性。大量统计数据表明，混煤的挥发分、发热量、成分、灰熔融特性等主要指标与单煤间有较好可加性，配煤的实测值与基于线性规划原理的估算值基本吻合，在工程上具有足够高的精度[7]。而配煤的灰成分与灰熔融特性温度与单煤的关联式在考虑了各单煤灰分及水分的影响后，预测结果更接近于统计的实测值[8]。
动力配煤的数学模型简述如下：
由2种以上的单煤的收到基水分、灰分、发热量、挥发分或硫分等，按百分数配煤后混煤的对应指标B ad由式(3)估算
11
/%
n n
ad i i i
i i
B P S P
==
=×
∑∑(3) 式中：P i为2种以上单煤i的配比百分数，%；S i为各单煤的收到基水分、灰分、发热量、挥发分或硫分的含量，%。
混煤的灰熔融特征温度（变形温度DT、软化温度ST、半球温度HT、流动温度FT）及灰成分指标的估算式为
1
1
100
()
100
100
()
100
i
n
ad
i i i
i
i
n
ad
i i
i
M
P A C
B
M
P C
=
=
?
×××
=
?
××
∑
∑
(4)
式中：B为混煤的灰熔融温度（DT、ST、HT、FT）或灰成分（SiO2、Al2O3…）；A i为单煤i的灰分含量；
C i为各单煤i的灰熔融温度（DT、ST、HT、FT）和
灰成分；P i为2种以上单煤i的配比百分数，%；i
ad
M
为单煤i的收到基水分。
3 混煤煤质特性分析
表1为各单煤的元素分析与工业分析数据；表2 为各煤的灰成分分析与灰熔融特性试验数据。两表中均包括掺烧煤C与强结渣煤D各50%的混煤测量数据。
由表2可见，D煤灰成分中[SiO2]含量最高，比全国平均值高12%，燃烧中存在的自由SiO2会与其它化合物形成低熔点的共晶化合物，而且D煤灰中[K2O]+[ Na2O]含量也明显高于其它煤，接近全国平均值的2倍，致使各个灰熔融特征温度均较低，因此，D煤为典型的强结渣煤。现烧煤为弱结渣煤，掺烧煤C为中等结渣煤。在按较弱结渣煤设计的锅炉炉膛内全烧强结渣煤显然会造成炉膛严重结渣，而与中等结渣煤混烧会降低严重结渣的可能性。
为了确定合理的掺烧强结渣煤的比例，将煤C 与50%、60%、70%和80%强结渣煤D掺混，按前述计算方法，由单煤测量数据估算各个混煤对应的数据。不同比例混煤的煤质、灰分成分与灰熔融特征温度的估算数据见表3与表4。可见，50%的估算值与实验测量值较为相近，因此，可近似认为其它配煤比例混煤特性的计算值合理可用。随强结渣煤掺混比例增大，水分、灰分、低位发热量等均降低，煤质变差。
第14期 阎维平等： 电站煤粉锅炉掺烧强结渣煤的混煤结渣性能研究 95
表1 各煤的元素与工业分析测量值
Tab. 1 Ultimate and approximate analysis of coals
项目 原设计 煤410 原设计 煤670 现烧 煤B 掺烧 煤C 强结渣 煤D 实测D :C (1:1) C ar 70.13 51.0 48.36 69.02
45.20 56.98 H ar 3.93 2.55 2.94 3.88 2.74 3.33 O ar 7.01 6.48 8.9 7.26 11.31 8.78 N ar 0.68 0.72 0.67 0.69 0.46 0.58 元 素 分 析 % S ar 1.11 0.8 1.29 1.08 0.81 0.98 M ar 9.8 9.96 9.6
22.6 15.6 14.6 A ar 7.34 28.49 8.47
16.88
22.4 14.75 V ar 24.24 23.34 24.59 23.64 F C ar
57.69 37.18
37.57 47.61 工 业 分 析 %
Q net,ar /( MJ/kg) 22.69 18.73 18.09 27.11 16.86 21.96 煤种 烟煤 烟煤 烟煤 烟煤
贫煤
烟煤
表2 各煤的灰成分分析及灰熔融性分析测量值
(弱还原性气氛)
Tab. 2 Composition and fusibility of coal ash
(weakly reducing atmosphere)
项 目 现烧煤B 掺烧煤C 结渣煤D D :C(1:1) SiO 2/％ 52.42 49.79 54.04 56.17 Fe 2O 3/％ 7.75 18.38 8.71 10.69 Al 2O 3/％ 25.81 21.41 16.41 18.47 CaO/％ 3.96 3.16 8.15 4.74 MgO/％ 0.94 0.76 0.59 1.28 TiO 2/％ 1.14 0.59 0.57 0.88 SO 3/％ 3.74 1.60 6.56 3.81 K 2O/％ 1.34 0.79 2.07 1.76 Na 2O/％ 0.92 0.18 1.75 1.31 P 2O 5/％ 0.21 0.64 0.93 0.29 T DT /℃ 1240 1110 1100 1140 T ST /℃ 1380 1310 1130 1200 T HT /℃ 1400 1370 1170 1230 T FT /℃ 1420 1460 1190 1360 结渣性
中偏轻
中等
严重
严重
表3 强结渣煤D 与中等结渣煤C 的混煤元素及
工业分析估算值
Tab. 3 Estimates of ultimate and approximate analysis of
different proportion blended coals
项 目
估算D :C (50%:50%) 估算D :C (60%:40%) 估算D :C (70%:30%) 估算D :C (80%:20%)
C ar 57.2 54.8 52.4 50.0 H ar 3.31 3.12 3.08 2.97 O ar 9.29 9.69 10.10 10.5 N ar 0.58 0.55 0.53 0.51 元 素 分 析 % S ar 0.95 0.92 0.89 0.86 M ar 16.10 17.40 18.70 20.00 A ar 12.68 13.52 14.36 15.20 V ar 23.74 23.70 23.61 23.34 F car
47.44 45.38 43.33 41.28 工 业 分 析 %
Q net,ar /( MJ/kg)
21.99
20.96
19.94
18.91
表4 强结渣煤D 与中等结渣煤C 的混煤灰成分
及熔融温度估算值
Tab. 4 Estimated composition and fusibility (weakly reducing atmosphere) of different proportion blended coals
项 目 估算D :C (50%:50%) 估算D :C (60%:40%) 估算D :C (70%:30%) 估算D :C (80%:20%) SiO 2/％ 51.92 52.34 52.77 53.19 Fe 2O 3/％ 13.55 12.58 11.61 10.64 Al 2O 3/％ 14.41 14.81 15.21 15.61 CaO/％ 5.56 6.15 6.65 7.15 MgO/％ 0.68 0.66 0.64 0.62 TiO 2/％ 0.58 0.578 0.576 0.574 SO 3/％ 4.08 4.58 5.07 5.59 K 2O/％ 1.43 1.56 1.69 1.81 Na 2O/％ 0.97 1.12 1.28 1.44 P 2O 5/％ 0.79 0.81 0.84 0.87 T DT /℃ 1105 1104 1103 1102 T ST /℃ 1220 1202 1184 1166 T HT /℃ 1270 1250 1230 1210 T FT /℃
1325
1298
1271
1244
4 混煤结渣特性指标计算与结渣程度分析
表5所示为按本文前述的各种结渣判别方法，对各混煤的结渣的判别结果。现烧煤B 与原设计煤的成分有所差别，但其各种结渣指标的评估结果表明，仍属于弱结渣煤，不易结渣，这与锅炉目前运行的实际情况是一致的。拟掺烧煤C 的绝大部分指标的预测结果表明其属于中等或弱结渣程度的煤；而掺烧煤D 的绝大部分指标的预测结果表明其属于强结渣煤，且灰渣的变形温度DT 和ST 仅相差30℃，又属于十分突出的短渣煤，极易结渣。对不同比例的掺混煤，随强结渣煤D 掺混比例增加，结渣越趋于严重。
表 5 各种煤的结渣程度判别结果
Tab. 5 Slagging evaluations of different coal ashes
项目
B
C D 实测D:C (50%:50%) 计算D:C (60%:40%) .计算D:C (70%:30%) 计算D:C (80%:20%) 中等 严重 严重 严重 严重 严重 严重 T DT /℃ T ST /℃ 轻微 中等 严重 严重 严重 严重 严重 轻微 中等 中等 中等 中等 中等 中等 碱酸比B /A 硅比G 轻微 中等 中等 中等 中等 中等 中等 SiO 2/Al 2O 3 中等 中等 严重 严重 严重 严重 严重 Fe 2O 3/CaO 中等 轻微
严重
中等 中等 中偏重 中偏重
综合判别
指数R
中偏轻
中等 严重 中偏重
严重
严重
严重
5 炉膛换热对结渣的影响
锅炉燃烧煤质发生变化时将影响到炉内换热，从宏观的角度，炉膛出口烟温直接反映炉内的换热，而且，经大量实践验证，对670 t/h 以下的煤粉锅炉，现行炉内换热计算方法可以比较准确地估算炉膛出口烟温[9-12]。炉膛出口烟温与灰的变形温度T DT 的差值直接影响到炉膛出口受热面的结渣，温差越小，结渣的可能性越大。
96 中国电机工程学报第26卷
结合该厂670t/h与410t/h锅炉目前的实际运行数据计算的燃各混煤的炉膛出口温度计算结果见表6，燃用不同混煤时炉膛出口烟温相差不大，仅随着掺混比例增加，炉膛出口温度略有升高，但炉膛出口烟温T″与灰的变形温度T DT的差值变化较为明显。现烧煤的T″- T DT温差均超过150℃，正常运行中基本不存在炉膛出口受热面结渣，与实际情况吻合。全烧强结渣煤D时，温差最小，尤其是410t/h 锅炉的温差仅13.5℃，极易发生结渣，而670t/h锅炉的温差为42.8℃，结渣不如410t/h锅炉严重。
表 6 670t/h、410t/h锅炉不同煤质炉膛出口烟温
及与灰变形温度的温差(℃)
Tab. 6 Temperature differences between furnace exit and ash deformation temperature
项目炉型 B D 50%:50%60%:40% 70%:30%80%:20% T″410t/h 1085.7 1086.5 1083.0 1083.2 1083.9 1084.6 670t/h 184.5 42.8 87.8 51.6 50.1 48.2 T″?T DT410t/h 154.3 13.5 57 20.8 19.1 17.4
当掺混强结渣煤的比例为50%:50%时，两台炉的该温差值均较大，如果不出现炉膛出口烟温分布较大不均匀的工况，则可以避免炉膛出口受热面结渣。随掺混强结渣煤的比例增加，温差均减小，但是，670t/h锅炉的温差值在掺混比例低于70%:30%的范围内均大于50℃，正常运行时是可以避免严重结渣的；而410t/h锅炉的温差值只有在掺混比例为50%:50%时大于50℃，而继续增大掺混比例时温差值仅在20℃左右，炉膛出口受热面发生严重结渣的可能性很大，难以避免。
表7给出了2台锅炉炉膛的各个热负荷计算值，显然，410t/h锅炉的各个热负荷均明显高于670t/h锅炉，实际运行经验也表明，410t/h锅炉比670t/h锅炉更易发生炉膛结渣。但各个热负荷计算值均在有关规范推荐的范围内，因此，一般不会发生炉膛壁面严重结渣，但对炉膛出口受热面的结渣有较大的影响。
表7满负荷时锅炉炉膛热负荷计算值Tab. 7 Thermal load calculation results of furnaces
kW/m3 负荷/(t/h) 热负荷 B C D
q v121.1 122.2 120.6
q F3398.7 3429.0 3385.1 670
q rh1781.9 1797.8 1774.8
q v118.43 119.59 118.04
q F2984.52 3013.83 2974.63 410
q rh1511.33 1526.18 1506.32 根据以上分析，在锅炉满负荷运行工况下，410t/h锅炉掺烧强结渣煤的比例不超过50%时可以避免炉膛出口受热面严重结渣。670t/h锅炉掺烧强结渣煤的比例可适当增加，但不宜超过80%，以避免炉膛出口受热面严重结渣而影响发电机组的安全运行。两台锅炉70%负荷时的各个计算结果表明，在较低负荷运行时，不易在炉膛出口受热面结渣，掺烧强结渣煤的比例可以适当增加。
6 掺烧强结渣煤的现场试验
锅炉结渣除与上述因素有关外，还与运行方式、制粉系统出力等现场因素有关[13-14]。因此，电厂在参考计算分析结果的基础上，在2台锅炉上分别进行了试烧实验，掺烧强结渣煤的比例在50%~70%之间，由掺混约50%强结渣煤开始逐步增加掺混比例至70%左右。由于现场测量条件与仪器的限制，只能通过观察锅炉运行参数与炉膛出口受热面的结渣情况的方法，验证掺烧的结果。运行结果表明，满负荷掺烧约70%的强结渣煤时，410t/h锅炉在炉膛出口处结渣较严重，670t/h锅炉结渣轻微，试烧结果与计算分析结果基本一致。2台炉的运行参数与经济性均无大的变化。因此，本文在分析预测现役锅炉燃用不同煤的结渣程度所采用的测量、计算与分析方法在工程上是可行的，具有较好的实用性和一定的准确性。
7 结论
大型电站锅炉改烧或掺烧强结渣煤时，在不进行设备改造的条件下，需要根据详细的煤质及灰分测量数据，对拟掺烧的单煤及混煤的灰结渣特性进行分析，并结合锅炉实际运行工况的炉膛热力计算，综合分析和确定合理可行的掺烧比例。在理论分析基础上的试烧实验结果表明，在锅炉满负荷运行工况下，为避免炉膛出口受热面严重结渣，410t/h锅炉掺烧强结渣煤的比例不宜超过50%；670t/h锅炉掺烧强结渣煤的比例可适当增加到80%。本文所采用的测量、计算与分析方法在工程上是可行的、具有一定的准确性。该研究方法可为大型煤粉锅炉掺烧强结渣煤提供一定理论分析依据。
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收稿日期：2006-02-21。
作者简介：
阎维平(1955—)，男，博士，教授，博士生导师，从事高效低污染煤燃烧理论、电站锅炉煤粉燃挠技术和锅炉安全经济运行的教学和研究，yanweiping@https://www.360docs.net/doc/0112201363.html,。
（编辑贾瑞君）
燃煤锅炉煤改气工程项目项目建议书(改)
燃煤锅炉煤改气工程项目 项 目 建 议 书 重庆龙健金属制造有限公司 2013年5月4日
燃烧锅炉煤改气工程 一、总论 1、项目名称： 重庆龙健金属制造有限公司燃煤锅炉煤改气工程 2、建设地点： 重庆市江津区德感工业园区重庆龙健金属制造有限公司 3、建设规模： 4T（将煤锅炉替换为燃气锅炉两台） 4、项目建设单位的基本情况 重庆龙健金属制造有限公司是一家专业从事电镀污泥综合利用的企业，电镀污泥处理能力4000吨/年，年产硫酸镍200吨、碳酸镍100吨、氧化铜200吨、氢氧化铬400吨。公司原名为江津龙威有色金属有限公司，成立于2003年，2007年，公司更名为重庆龙健金属制造有限公司，注册资金1000万元。 为了企业更好的发展，公司于2012年4月启动了整体环保搬迁计划，拟投资7000万元，目前已在江津区德感工业园区征地36亩，建设生产厂房10000平方米，办公用房4000平方米，年处理电镀电子污泥及废液60000吨；酸碱蚀刻液20000吨：电子废电路板5000吨、贵金属废液及废渣2000吨，年生产铜粉1500吨、氧化铜1500吨、硫酸镍300吨、碳酸镍100吨，氧化镍100吨，金100公斤，钯200公斤的生产线。整个搬迁工作预计于2014年6月底完成。
公司建立了以全面质量管理和环境管理为核心的管理制度，包括危险废物管理制度、质量管理制度、员工守则、安全管理十二制度、6S现场管理等，这些制度所构成的管理制度体系的管理目标是保证生产过程的科学性、合理性和最大限度的节约（节能、节约时间、节约人力），确保出厂产品无疑问。由于以上制度的严格执行和制度本身的不断优化，出厂产品的质量优良度和用户满意度都是高水平的。结合企业内部的实际情况和人性化管理的新思维，形成了独具特色的企业文化。 二、项目建设的必要性 1、改善环境质量要求 为持续改善空气环境质量，我公司提供了《燃煤锅炉煤改气工程》项目，该项目实施即可减少煤炭的使用，又减少燃煤污染物的排放。 2、公司持续发展的要求 工业锅炉在生产过程中产生大量的SO2、烟（粉）等污染物，不仅造成空气污染，同时企业还要缴纳排污费，对社会和企业都不利。随着国家不断加大节能减排的工作力度，企业环保意识逐渐加强，企业做大做强，势必要走清洁化生产、可持续性发展道路。因此，实施《燃煤锅炉煤改气工程》项目是十分必要的。
燃煤锅炉改造燃气方案
【长润新能源】燃煤锅炉是传统供暖的方式，燃烧煤炭会导致环境污染，因此燃煤锅炉改造成燃气锅炉势在必行。经过改造的燃气锅炉可降低环境污染，提高锅炉的热效率。目前，全国各地都在实施燃煤锅炉改造燃气锅炉的方法，那么具体改造过程是如何的呢？下文做了具体描述，一起来看看。 燃煤锅炉改造燃气技术方案 常见的有两种改造方式：方式一是根据原燃煤锅炉出力等技术参数彻底淘汰燃煤锅炉，换一台同样效果的燃气锅炉，但这两种方式都要对原有厂房，水泵房、防爆措施等技术改造；方式二是把原燃煤锅炉通过技术改造变成燃气锅炉。 1.燃煤锅炉通过技术改造转变成燃气锅炉 （1）燃烧器输出功率应与锅炉额定出力相匹配，选择好火焰的形状，如长度和直径，使之与炉膛结构相适应，从火炬根部供给燃料所需要的空气，使燃气与空气迅速均匀混合，保证燃烧完全。
（2）公共软水部分均可与燃气锅炉通用。 （3）根据用户使用燃料的类别不同，如人工煤气、天然气应对不同的燃料应用必要的分析资料：燃气应有发热量、供气压力和密度。 （4）燃煤锅炉的煤斗位置可放置燃气燃烧器，炉膛的炉篦及活动链条去掉后改成燃气双回程加热装置。 （5）根据锅炉性能及炉膛结构来选择燃气燃烧器的类型。 （6）燃气锅炉的燃烧器可以根据不同燃料的热值、热负荷、压力和燃烧势而更新设计，满足了燃烧器稳定燃烧的需要。 （7）炉膛设置二次辐射面并设置烟道调节风板和防爆门。 锅炉改造中应注意的问题 （1）自动控制方面应特别注意锅炉水位自动联锁保护，以及燃气锅炉熄火自动保护，蒸汽压力、燃气压力、风压低等自动联锁保护，在自动控制程度方面燃气锅炉要远远高于燃煤锅炉。
（2）消防安全方面燃气锅炉房属于甲类厂房以及耐火等级不低于二级，消防安全方面远远高于燃煤锅炉厂房，因此把燃煤锅炉改造成燃气锅炉时，锅炉厂房应重新按规范进行改造，注意防爆抗耐火级的选择。 （3）锅炉房与调压室设置两路可燃气体报警装置，报警系统应与紧急切断阀和强制排风设施联锁。
神华煤特点
神华煤特点 6月7日,神华股份在港完成招股,以7.5港元的价格发行30.635亿H股,筹资229.76亿港元。6月15日,神华股份(01088 HK)首日上市交易,收于7.3元。 我们认为,神华上市对A股煤炭上市公司的影响主要体现在两个方面:一方面,神华通过上市在资金、市场拓展及企业形象等方面得到进一步加强,从而对现有的上市公司造成竞争压力；另一方面,神华作为煤炭行业的龙头,其上市定位将成为现有的十多家煤炭公司估值重要的参照系,从而引发重新定位和估值分化。 同质产品面临压力 神华股份历年煤炭业务收入占主营业务收入比重始终在70%左右,我们认为,上市后神华必然会在其原煤的生产、运输、销售及综合利用等方面加大投入,因此,在这些环节与神华存在竞争的产品或企业将首先感受到压力,由于资源开采企业的扩张能力还受到资源禀赋及国家政策的制约,因此细分行业之间尚存在一定的进入壁垒,目前与神华不存在明显同质性的产品或企业中短期内受到的影响不大。 资源性竞争加剧 神华股份的4大矿区横跨晋、陕、蒙三省区,目前的主产区为神东公司及准能公司。 神华的主要开采区域在陕晋蒙三省交界处的乌兰木伦河沿岸,随着资源条件及配套能力的变化,其新增投资的重心正日益向内蒙准格尔、伊金霍洛及山西保德地区倾斜。其2007年前的主要新增产能包括补连塔一带扩建至3000万吨、黑岱沟技改扩建至2000万吨等。在相应区域拥有矿井的煤炭上市公司仅伊泰股份一家,但在相近区域有开采项目的则包括兖州煤业、西山煤电及拟上市的大同煤业的母公司同煤集团。 对动力煤企业冲击较大 神华煤特点为低灰(8.0%左右)、特低硫(小于0.50%)、特低磷、特低氯和中高发热量(低位热值5600～6000Kcal/kg),其用户包括电力、冶金、建材等多个行业,主要作为动力煤出售,而基本没有冶金和化工的原料煤生产。 从神华动力煤与部分上市煤炭企业的商品煤性能比较可以看出,神华煤的低硫低灰优于几乎所有上市公司,这对电厂无疑具有较强的吸引力,但其缺点在于挥发分较高,不适合长时间储存,另外,发热量为中等。因此,仅从性能指标看,神华煤与其他优质动力煤各有长短。目前,神华煤最大的竞争优势在于其生产成本,由于生产工效在国内位居首位,加上产运销一体化的模式,使神华煤炭的生产成本远低于国有重点煤炭生产企业的平均水平。2003年原中央财政企业原选煤成本为128.04元/吨,而神东矿公司的煤炭完全成本仅为71.93元/吨。成本优势为神华煤在电煤价格谈判上留出了很大的余地,使其可以较为轻松地面对"煤电博弈"。 由于目前电煤仍供不足需,加之电煤价格的市场化改革仍在进行中,神华在电煤方面的成本优势还体现得并不明显。一旦电煤市场出现走平甚至下滑的趋势,神华的成本优势将直接转化为对其他电煤企业的压力。一般认为,由于优质动力煤资源的缺乏,动力煤市场疲软在
燃煤锅炉煤改气专项整治工作实施方案
2018年燃煤锅炉煤改气专项整治工作实施方案 谷城县燃煤锅炉煤改气专项整治工作 实施方案（送审稿） 为了贯彻落实国务院《大气污染防治行动计划》和省政府《关于大气污染防治实施意见》精神，积极完成襄阳市政府与谷城县政府签订的《大气污染防治目标责任书》任务，切实改善我县大气环境质量，削减大气污染物的排放，打造更加宜居的城市生活环境，结合我县实际，特制定本方案。 一、总体目标 以县城区、谷城经济开发区、石花镇为重点，深入推进燃煤锅炉煤改气（以下简称“煤改气”）工作，力争18年内全面完成城区范围内煤改气整治工作，使全县空气质量进一步改善。 二、实施范围 （一）县城区、经济开发区及石花镇等范围内的企业或单位10蒸吨/时以下燃煤锅炉。 （二）县城区天然气管道覆盖范围内的服务行业（如浴池燃煤锅炉）、机关企事业单位使用的燃煤锅炉、餐饮炉灶、茶水炉等。 三、主要任务 （一）加强新建、扩（改）建项目管理。认真落实清洁能源区管理要求，清洁能源区内新建、扩（改）建项目均不得安装、使用燃煤等高污染燃料锅炉或设备。（二）加快推进燃煤锅炉关停或改造。对县城区、经济开发区、石花镇镇区范围内的10蒸吨/时以下燃煤锅炉必须在18年底前完成煤改气改造任务；不得再使用煤炭、重油等高污染燃料。 （三）加快天然气管网建设。加快天然气等清洁能源基础设施建设，建成高效、可靠的天然气供气网络。 四、保障措施 （一）加强组织领导。为确保我县燃煤锅炉煤改气整治工作顺利实施，县政府成立谷城县燃煤锅炉煤改气整治工作领导小组，由县委常委、副县长冯玉强任组长，
县发改局、经信局、财政局、环保局、建设局、质监局、教育局、卫计局、开发区、城关镇、石花镇和谷城华润燃气有限公司等单位主要负责人为成员，负责实施和统筹推进全县煤改气整治工作。实行联席会议制度，定期召开联席会议，通报整治工作进展情况。安排布置阶段性整治任务，协调整治工作中出现的重大问题。 （二）明确职责，密切协作。县燃煤锅炉煤改气整治工作领导小组成员单位要认真履行本部门的工作职责。县建设局负责制定全县天然气发展规划，大力发展清洁能源、保障天然气供应充足。县经信局负责推进城区范围内工业企业落实技术改造、清洁能源替代计划。县发改局负责按政策申报有关项目以争取国家和省项目补助资金。县财政局负责落实煤改气工作奖补资金的筹措。县环保局负责燃煤锅炉煤改气整治工作领导小组办公室日常工作，协调和督导全县煤改气工作，组织相关单位对煤改气工作进行督促验收；加强对环保信访案件和“12369”热线举报案件的查处，对群众反映强烈的煤烟污染问题及时、彻底查办；禁止在县城区、开发区范围内审批使用燃煤等高污染燃料设施的项目。县建设局负责天然气管网规划和煤改气实施过程中天然气管网施工的统筹协调工作。县卫计局负责配合做好各医院的煤改气工作。县教育局负责配合做好各学校、幼儿园等教育机构的煤改气工作。县质监局负责对此次煤改气锅炉的改造、维修及使用环节加强安全监督检查，确保煤改气锅炉安全运行。县城区各浴池燃煤锅炉改造任务由各房屋租赁单位负责督办落实。谷城华润燃气有限公司要加强气量调度工作，保证企业稳定用气和正常生产，免费对企业的燃气设施进行定期或不定期安全检查，提供安全用气知识培训。 （三）强化政策扶持。县财政、发改、环保等相关部门在节能减排扶持资金项目申报上优先争取国家、省、市项目资金补贴。县财政根据节能减排工作进展情况，对实施煤改气的工业企业予以奖励。县财政补贴和奖励标准为：对新上燃气锅炉的企业在18年12月31日前实施煤改气的，按新上燃气锅炉吨位补贴30000元/蒸吨；18年6月30日期间实施煤改气的，按新上燃气锅炉吨位补贴20000元/蒸吨；18年7月1日至18年12月31日期间实施煤改气的，按新上燃气锅炉吨位补贴10000元/蒸吨。企业煤改气工作完成后，经验收合格，由企业持验收报告向政府提出申请，经县政府批准后予以拨付。
锅炉改造方案(省煤器)
陕西延长石油兴化化工有限公司 3*160T/H煤粉锅炉脱硝技改EPC工程 省煤器 改造专项方案 编制: 审核: 批准: 江苏靖安工业设备安装有限公司 2015年04月15日
目录 一、工程概况 (1) 二、施工执行规范标准 (3) 三、施工准备及交底 (4) 四、省煤器改造施工技术措施 (7) 五、确保安全生产、文明施工的技术组织措施 (14)
一.工程概况 1.1 工程概况 工程名称：陕西延长石油兴化化工有限公司3*160T/H煤粉锅炉脱硝技改EPC工程省煤器改造工程 建设单位：陕西延长石油兴化化工有限公司 设计单位：无锡东马锅炉有限公司 监理单位：陕西方诚石油化工建设监理有限责任公司 施工单位：江苏靖安工业设备安装有限公司（专业承包） 质量目标：确保优良，改造后设备完好和投运率达到100%。 安全目标：杜绝重大设备毁坏、人身伤害、火灾事故发生 1.2改造主要内容 省煤器部分 1）上部省煤器部位炉墙及护板的拆除； 2）上部省煤器集箱与蛇形管排连接处管道的切割、打磨； 3）上部省煤器集箱抬升与就位； 4）原省煤器蛇形管拆卸及与增加部分管束对口、焊接、无损检测； 5）焊接完成省煤器管束吊装就位、找正、与联箱焊接； 6) 水压试验； 7）管路恢复； 1.3设备概况 陕西延长石油兴化化工有限公司3台160T/H煤粉锅炉，内部编号为：1#、2#、3#锅炉。锅炉自投产以来未进行改造，运行状况良好。 上级省煤器是由57片蛇形管束并排布置，集箱位于炉右侧，蛇形管束单管型号为D38*4.5。 1.4改造原由 3台锅炉进入设备运行阶段以来，锅炉排烟温度偏高，设备经济性显著降低，为了达到设备管理和整治要求，响应国家“节能减排”政策号召，提高锅炉整体效率，提高设备经济性，拟对该三台煤粉锅炉进行SCR脱硝技改，故需对省煤器及部件进行相关改造，以达到技改要求。
锅炉结渣与积灰的原因
锅炉受热面结渣的影响因素 锅炉的结渣问题是燃煤电厂普遍存在的问题。所谓“结渣”，是指熔灰在锅炉受热壁面上的积聚，其本质为锅炉中高温烟气携带处于熔融或部分熔融状态下的未燃尽煤粉颗粒，遇到低温的壁面冷却、凝固而形成沉积物的过程。锅炉结渣是一个非常复杂的过程，涉及因素很多，它不仅与燃用煤种的成分和物理、化学特性有关，而且还与锅炉的设计参数有关(如燃烧器的布置方式、炉膛热负荷、炉内空气动力结构、炉膛出口烟温、过热器的布置位置、各部分的烟气流速和烟温、炉膛负压等)，同时还受锅炉运行工况的影响(如负荷的变化、过量空气系数、煤粉细度、炉膛燃烧温度的控制、配风方式以及炉内燃烧空气动力场的控制等)。这些因素总的来说可以分为两大类，一为先天因素，如燃用煤种的特性和锅炉的设计参数；二为后天因素，如锅炉的运行工况。因此，在分析解决锅炉的结渣问题时就需要从这两个方面来考虑，以此判断导致锅炉结渣的主要因素。 1煤质特性对锅炉结渣的影响 实际煤质与设计煤质偏差很大是造成炉膛结渣的主要原因之一, 灰的熔融特性是判断燃烧过程中是否发生结渣的一个重要依据, 不同煤质的灰具有不同的成分和熔融特性。另外, 灰分中碱性和酸性两类氧化物含量之比即碱酸比偏高, 那么这种煤质容易发生结渣。 1.1 煤灰熔融温度 在煤灰熔融性的四个特征温度中，一般以软化温度ST 作为集中代表。通常认为ST 为1 350℃，是一个分界点，高于1 350℃，锅炉不易结渣，软化温度ST 越高，结渣可能性越小。反之，ST 低于1 350℃，锅炉易于结渣，软化温度ST 越低，结渣可能性就越大，也就越严重。 煤灰熔融温度的高低，一般将煤灰分为易熔、中等熔融、难熔、不熔四种，其熔融温度范围大致为：易熔灰，ST 值低于1 160℃：中等熔融灰，ST 值在1 160℃～1 350℃范围内；难熔灰，ST 值在1 350℃~1 500℃范围内；不熔灰，ST 值高于15℃。 在考察煤灰熔融性时，还要尤其注意煤灰熔融性是在什么样气氛条件下的测值。由于煤灰中的铁在不同气氛下处于不同的价态，在氧化气氛中，铁呈三价，32O Fe 熔点为1 565℃。在还原性气氛中，铁呈金属状态，FeO 的熔点为1 535℃。而在弱还原性气氛中，铁呈二价，FeO 的熔点为1 420℃。 1.2 煤中含硫量和灰分含量 灰的结渣指数取决于从中碱性氧化物与酸性氧化物的比值及煤中含硫量。煤灰中碱性氧化物与酸性氧化物比值越小，煤中含硫量越低，则锅炉结渣指数值越小。煤灰碱性氧化物与酸性氧化物的比值稳定，结渣指数则由煤中含硫量决定。因此，煤中含硫量低，对避免锅炉结渣非常有利。煤中灰分含量太高，炉膛中从量很大，一旦结渣，自然渣量也就很大，结渣的危害也就越大。同时，煤中灰分含量较高，意味着煤的热值较低，煤粉可能燃烧不完全，导致不完全燃烧，增加热损失，而在炉膛内容易产生还原性气体，促使灰熔融温度降低，有助于产生结渣或加剧结渣的严重程度，电厂煤粉锅炉也不宜燃用灰分含量过低，热值过高的
大型燃煤电厂锅炉运行现状分析报告
大型燃煤电厂锅炉运行现状分析 摘要：我国大型电厂锅炉迅速发展，其可靠性和经济性都达到了较好的水平。按不同煤种分析现有各类锅炉的运行状况，切圆燃烧锅炉曾相当突出的炉膛出口烟气能量不平衡问题已基本解决，且NOx的排放体积质量相对较低；墙式燃烧锅炉的NOx排放较高，并有一些锅炉存在炉结渣等问题；低挥发分煤锅炉运行的可靠性、经济性和NOx排放问题较突出。在锅炉的选型设计中，选用较低的炉膛容积热负荷和较高的火焰高度是适宜的，磨煤机的选型也必须留有足够的余量。 1 大型电厂锅炉的发展 我国电厂锅炉已进人大容量、高参数、多样化、高度自动化的发展新时期。到目前为止已投运的500-800MW机组已有近40台；300MW以上的超临界压力机组已有12台投入正常运行；900MW的超临界压力机组也在建设中。对于炉型，既有通常采用的“∏”型布置锅炉，也有大型塔式布置锅炉；既有四角切圆燃烧、墙式燃烧方式，也有“U”和“W”型下射火焰燃烧方式；既有固态除渣、液态除渣锅炉，也有倍受关注的循环流化床锅炉。燃用煤种从褐煤、烟煤、劣质烟煤、贫煤直到无烟煤一应俱全。作为煤粉燃烧锅炉机组不可缺少的磨煤机，特别是中速磨煤机，RP、HP、MPS、MBF等，均已普遍运行在锅炉辅机上，双进双出钢球磨煤机也打破了普通钢球磨煤机一统天下的局面。所有这些设备中，既有国产的、从国外直接引进的，也有采用引进国外技术国制造的。它们的运行可靠性、经济性及低污染排放等性能都较以前有了较大幅度提高。2001年765台100MW及以上火电机组的等效可用系数为90.64％，比2000年高0.34个百分点，比1996年高4.26个百分点；300MW及以上容量火电机组近5年的等效可用系数逐年增加，2001年达到了91.43％，比1996年高出8.92个百分点；600MW火电机组近5年的等效可用系数增长更显著。特别是从1996年以来新投产300MW火电机组投运后第1年的等效可用系数在逐年提高，2000年投产后第1年的等效可用系数达到94.63％，而1995年投产的14台平均为74.67％。大型锅炉的运行经济性普遍较高，除一些难燃的无烟煤锅炉外，锅炉效率基本上都在90％以上，某些烟煤锅炉的效率达到94％。在NOx排放控制方面也取得了进展，国产600MW机组锅炉的NOx排放质量浓度最低的在300mz／m3[O2含量m(O2)=6％]以下，远低于现行国家标准的规定值。 但也有一些大型锅炉机组仍不同程度地存在问题，如锅炉承压部件的“四管”爆漏时有
燃煤锅炉“煤改气”治理工作实施方案(最新)
燃煤锅炉“煤改气”治理工作实施方案 为深入推进我市大气污染综合治理，进一步减轻市区煤烟尘污染，改善大气环境质量，根据国家《大气污染防治行动计划》和《X 市X年大气污染综合治理工作行动方案》要求，结合实际，制定本方案。 一、工作任务 认真落实国家和省市大气污染综合治理工作要求，坚持统一部署、分级负责、齐抓共管、全面推进原则，进一步深化全市煤烟尘污染治理，扩大“煤改气”治理范围，确保在X年9月30日前全面完成247.89蒸吨以上燃煤锅炉“煤改气”治理工作任务，其中市区完成38.49蒸吨、三县完成209.4蒸吨以上“煤改气”治理任务。 （一）县区政府负责完成辖区内的燃煤锅炉“煤改气”治理任务。其中：X区27.6蒸吨（其中“煤改气”27蒸吨，“煤改电”0.6蒸吨），X区8.35蒸吨，X区2.54蒸吨，X县32.9蒸吨，X县156蒸吨，X县20.5蒸吨。（具体治理名录见附件1） （二）治理对象主要为市区禁煤区和三县建成区及天然气管网覆盖区域内的所有燃煤锅炉及居民分户燃煤火炉。包括工业企业使用的燃煤锅炉、工业窑炉、单位（含家属楼院）使用的采暖锅炉、家属楼院使用的小煤炉和各类洗浴、茶浴炉等。根据本年度天然气管网铺设实际情况，各地区要及时调整“煤改气”治理单位，力争在天然气管网覆盖区域内全面消除燃煤锅炉。
二、工作措施 （一）明确部门职责，实行分工协作 由市政府统一领导，市环保局牵头组织、协调和督导相关地区和部门落实各自治理责任；市民宗委配合县区政府协调推动宗教场所的“煤改气”治理工作；市经信委配合县区政府、环保部门做好企业“煤改气”的治理工作，同时要加强销售煤炭品质的管控；市财政局积极筹措并及时保障“煤改气”治理补助资金需要；市城管、市场监督管理部门根据治理工作需要和行业管理职责，配合县区政府相关部门做好“煤改气”治理和联合执法工作；X中油燃气公司和三县燃气公司要做好“煤改气”相应准备工作，加强施工力量，按时保质实施治理工程。同时，组织实施“煤改气”的管网配套及三方协调供气等工作；县区政府为辖区“煤改气”治理的实施主体，具体负责组织实施本辖区内的所有单位的“煤改气”治理工作。各部门、单位要充分发挥职责作用，共同参与配合，明确各工作职责，形成“上下联动、左右互动、齐抓共管”的协调推进机制，确保治理目标如期实现。 （二）强化治理措施，营造工作氛围 1．已下达治理任务中的行政事业单位未向中油燃气公司递交申请和签订施工合同的，县区政府要督促其加快工作进度，确保按期落实治理任务；已下达治理任务中的企业、服务行业未向中油燃气公司递交申请和签订施工合同的，各县区政府要对燃煤锅炉实施查封，并在新闻媒体予以曝光；已下达治理任务中的贫困小区、家属院和宗教寺院未向中油燃气公司递交申请和签订施工合同的，各县区政府、市
燃煤锅炉改造燃生物质锅炉施工方案
编号：AQ-BH-03206 ( 管理资料) 单位：_____________________ 审批：_____________________ 日期：_____________________ WORD文档/ A4打印/ 可编辑 燃煤锅炉改造燃生物质锅炉施 工方案 Construction scheme of transforming coal fired boiler into biomass fired boiler
燃煤锅炉改造燃生物质锅炉施工方 案 说明：施工方案是根据一个施工项目制定的实施方案;是根据项目确定的，有些项目简单、工期短就不需要 制订复杂的方案。 朔黄铁路发展有限责任公司机辆分公司现况为两台燃煤热水锅炉改造。遵照甲方意见具体为：将现有产品改成生物质燃料锅炉。 二、锅炉情况 朔黄铁路发展有限责任公司机辆分公司黄骅港折返段锅炉房为一台2.8MW(4T)热水锅炉，朔黄铁路发展有限责任公司机辆分公司西柏坡机务整备所锅炉房(回舍火车站）为一台0.35MW(0.5T)热水锅炉。 三、生物质燃料的特点 生物质燃料是可再生的能源，具产量巨大、分布广泛、低硫、低氮、生长快、二氧化碳排放低的特点。 生物质燃料燃烧主要由下面几个条件控制：
(1)一定的温度； (2)一定量的空气(氧气)； (3)燃料与空气(氧气)的混合程度； (4)燃料中的可燃物与空气中的氧气进行剧烈的化学反应时间。 生物质燃料的着火温度为250—400~C，比煤低(煤的着火温度为400～500~C)，其温度的提高由点火热供给。生物质燃料的燃烧过程是其可燃成分与空气中的氧剧烈化合并放出热量的过程，因而氧气的供给量决定燃烧反应的过程。通过对供氧量的控制，可以很好地控制其燃烧反应。现运行的生活及工业锅炉的结构若不加改造直接使用生物质颗粒燃料，锅炉将出现严重冒黑烟、效率低、有粉尘污染等现象。因此，燃用生物质燃料锅炉需要进行改造，以减少一氧化碳和烟尘的排放及热量的流失。 四、锅炉改造方案 朔黄铁路发展有限责任公司原有一台燃煤热水锅炉，燃料为二类烟煤，在燃烧过程中产生污染物排放，对大气造成一定的污染，同时燃料的利用率不高。为了响应国家节能减排和大气污染防止号
锅炉结渣原因分析及解决措施
衡丰发电有限责任公司＃1炉结渣 原因分析及解决措施 Cause Analysis and Solution to Slagging in Boiler No.1 of Hengfeng Power Generation Co. Ltd. 张万德1，刘永刚1，刘文献1，胡兰海2 (1.河北省电力研究院，河北石家庄050021； 2.衡丰发电有限责任公司，河北衡水053000) 摘要：介绍了衡丰发电有限责任公司#1炉炉膛结渣、掉大块渣造成锅炉灭火的情况，阐述了该炉防止结渣已采取的措施及达到的效果，分析了炉膛结渣的原因，探讨了解决炉膛结渣的措施。 关键词：结渣；卫燃带；空气动力场；火焰温度水平 Abstract:This paper introduces the slagging situation of combustor of Boiler No.1 of Hengfeng Power Generation Co. Ltd.,and the dropped large slag causes boiler fire extinguished,relates measures adopted and its effects to protectthe boiler from slagging. Keywords:slagging；refractory zone；air dynamic field；flame temperature level 衡丰发电有限责任公司#1炉是由北京巴布科克·威尔科克斯有限公司（Babcock & Wilcox） 设计制造的亚临界参数、单汽包、自然循环、固态排渣煤粉锅炉。采用钢球磨中间储仓式热风送粉系统，前后墙各3层共24个EI-DRB型旋流燃烧器对冲燃烧方式。锅炉设计煤种和校核煤种均为山西阳泉无烟煤+晋中贫瘦煤。自1995-12投产以来，该炉膛始终存在较严重的结渣问题，特别是在锅炉降负荷时，由于炉膛温度变化较大，大块渣容易脱落，低负荷时锅炉燃烧稳定性较差，大块渣掉落引起炉膛负压较大波动，造成锅炉灭火事故。 1 结渣情况 2001年掉大块渣灭火4次，2002年3次。2003年以前，针对该问题采取了一些防止措施，主要有：控制来煤质量，进行燃烧调整，治理锅炉底部漏风，合理控制炉内过剩空气系数，做好锅炉定期吹灰，停运部分燃烧器等。通过采取以上措施，炉膛结渣现象有所减轻。2003-02-03#1炉大修期间，针对结渣问题对燃烧设备进行了检修，并进行了炉内空气动力场试验，机组投运8个月以来未发生锅炉炉膛掉大块渣灭火事故，仅发生掉小块渣现象2次。这说明通过检修，#1 炉炉膛结渣状况明显减轻。
煤的特性
煤炭指标定义 1、全水和内水 全水是煤的外在水分和内在水分之和。外在水分：在一定条件下煤样与周围空气湿度达到平衡时所失去的水分；内在水分：在一定条件下煤样与周围空气湿度达到平衡时所保持的水分。这两个指标对计算低位热值，影响很大，尤其是全水，1个全水影响低位热值大约60大卡。 2、灰分 煤在彻底燃烧后所剩下的残渣称为灰分。煤中灰分增加，发热量降低、排渣量增加，煤容易结渣；一般灰分每增加2%，发热量降低100kcz1/kg左右。 3、全硫 煤炭的硫含量。 4、挥发分 煤中有机质的可挥发的热分解产物。其中除含有氮、氢、甲烷、一氧化碳、二氧化碳和硫化氢等气体外，还有一些复杂的有机化合物。实验中将煤样在隔绝空气条件下高温加热，从煤中有机质分解出来的液体和气体的总量中减去水分，就得出挥发分。 5、固定碳 煤的固定碳是指煤在隔绝空气的条件下有机物质高温分解后剩下的残余物质减去其灰分后的产物，主要成分是碳元素。根据固定碳含量可以判断煤的煤化程度，进行煤的分类。固定碳含量越高，挥发分越低，煤化程度越高。固定碳含量高，煤的发热量也越高。 6、热值 7、灰渣特性 将煤灰与糊精混合塑成三角锥体，放在高温炉中加热，根据灰锥形态变化确定。 DT（变形温度）：灰锥尖端开始变圆或弯曲时的温度； ST（软化温度）：灰锥弯曲至锥尖触及托板或灰锥变成球形时的温度； HT (半球温度)：灰锥形变至似半球形，即高约等于底长一半时的的温度； FT（熔化温度、流动温度）。灰锥熔化展开高度在1.5mm以下薄层时的温度。 煤灰是多种矿物质组成的混合物,这种混合物并没有一个固定的熔点,而仅有一个熔化温度的范围.开始熔化的温度远比其中任一组分纯净矿物质熔点为低.这些组分在一定温度下还会形成一种共熔体,这种共熔体在熔化状态时,有熔解煤灰中其他高熔点物质的性能,从而改变了熔体的成及其熔化温度. 煤灰的熔融性和煤灰的利用取决于煤灰的组成. 8、硬度（可磨系数） 煤的耐磨性、软硬程度，是指煤样破碎成粉的相对难以程度，是指煤能低抗外来机械作用的能力。用HGI表示。
锅炉煤改气的设计策略
锅炉煤改气的设计策略 摘要：通过对比燃气锅炉与燃煤锅炉在节能环保和运行方面的优势，分析燃煤 锅炉房“煤改气”工程的必要性，并在技术方面提出建议和注意事项。为了加强环 境治理，确保现有资源的平衡，随着陕北、新疆、渤海等各大油、气田开发出大 量天然气供给各城市，为了有效利用能源，控制大气污染，将燃煤锅炉更换为燃 气锅炉势在必行。但由于经济财力等客观原因所限，能将原有燃煤锅炉改造为燃 气燃油锅炉的计划一直难以实现。实际上一般工业锅炉均配有良好的水质处理设备，在正常使用情况下，其工作寿命可达数十年以上，所以将锅炉“煤改气”是一 种既节省资金又工期短，见效快，切实可行的好办法。 关键词：燃煤锅炉燃气锅炉节能环保 针对现阶段电力行业是否应积极推行“煤改气”政策，发达地区的“煤改气”经 验是否应在全国推广等问题，各方观点不一。有专家认为，天然气无论是在运输 的过程中还是在燃烧发电的过程中，都能够体现出比煤炭更大的“清洁优势”，推 行“煤改气”政策是有效治理雾霾的重要途径之一。但也有专家认为，从全局来看，当前主要任务是要把有限的资金用在治理那些对环境影响更大的污染源上，使资 金的使用更有环境效益。更有专家认为，“煤改气”应该缓行，现有的经济水平难 以长期支撑成本较高的天然气发电，企业靠政府补贴也不是长久之计，我国应立 足国情和现实，将煤炭清洁化利用、治理“散煤燃烧”作为治霾的首要着力点。 一、“煤改气”问题的背景 且不评论各方观点孰是孰非，但当我们再次思考“煤改气”问题时，一些现实 情况已不容忽视。 首先，“煤改气”造成发电企业的成本压力大增。我国一次能源结构具有“富煤、贫油、少气”的特征，天然气成本较高，且供应能力有限，用天然气取代煤炭发电，导致发电企业的燃料成本增加；另外，除去初次改造设备的支出以外，后期使用 上的新增成本也不少。 其次，虽然有政府财政补贴，但资金落实不到位的情况还时有发生。我国各 地的财政基础不同，部分经济相对落后的地区对企业的配套补贴难以落实，导致 企业对“煤改气”信心不足，推行效果大打折扣。 再次，由于天然气发电越发越亏的高成本压力，有些地区甚至出现了用燃煤 发电替代燃气发电的“反替代”现象，这与“煤改气”和“城市气化”的初衷背道而驰。 最后，目前，我国大部分已建和在建项目的天然气发电机核心技术多由国外 控制，美国GE、德国西门子、日本三菱“三大巨头”几乎垄断了中国市场，导致我 国天然气发电设备的购置费和维修费相对高昂。 因此，面对日益趋严的环保标准和如此艰难的“煤改气”工程，发电企业也在 另辟蹊径，进行着一场特殊的“煤电保卫战”。近来，就有某些发电企业主动提出 了燃煤电厂“近零排放”（或称“超低排放”、“超清洁排放”、“达到燃机标准水平”等）的概念。当我们认真分析其动因时，就会发现：除环保方面的社会责任外，有的 是为了获得企业当前或未来发展中新的煤电项目的审批，有的是为了防止现有煤 电机组被“煤改气”从而付出比“近零排放”更高的成本代价，有的是为了种种原因 与地方政府达成某种协议，等等。那么，为了碧水蓝天，当前我们究竟是要在全 国大力推行“煤改气”政策，还是要积极推广燃煤发电“近零排放”经验呢？事实上，无论是“煤改气”还是“近零排放”，都应遵循社会总成本最低的经济学原理，这才 是治理雾霾的理论依据。必须综合考虑经济效益、环境效益和社会效益，任何不
造成锅炉结渣的原因及预防措施
编号：AQ-JS-09194 ( 安全技术) 单位：_____________________ 审批：_____________________ 日期：_____________________ WORD文档/ A4打印/ 可编辑 造成锅炉结渣的原因及预防措 施 Causes of boiler slagging and preventive measures
造成锅炉结渣的原因及预防措施 使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科 学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。 (1)锅炉结渣，也叫结焦，指灰渣在高温下粘结于受热面、炉墙、炉排之上并越积越多的现象。 燃煤锅炉结渣是个普遍性的问题，层燃炉，沸腾炉，煤粉炉都有可能结渣，由于煤粉炉炉膛温度较高，煤粉燃烧后的细灰呈飞腾状态，因而更易在受热面上结渣。 结渣使受热面吸热量减少，降低锅炉的出力和效率；局部水冷壁管结渣会影响和破坏水循环，甚至造成水循环故障；结渣会造成过热蒸汽温度的变化，使过热器金属超温；严重的结渣会妨碍燃烧设备的正常运行，甚至造成被迫停炉。 (2)造成结渣的原因是： ①煤的灰渣熔点低；②燃烧设备设计不合理；③运行操作不当。 (3)发现锅炉结渣要及时清除，进行“打焦”，打焦应在负荷较低，燃烧稳定时进行。打焦人员应注意防护和安全。
(4)预防结渣的措施： ①在设计上，要控制炉膛燃烧热负荷，在炉膛中布置足够受热面，控制炉膛出口温度使之不超过灰渣变形温度；合理设计炉膛形状，正确设置燃烧器，在燃烧器结构性能设计中充分考虑结渣问题；控制水冷壁间距不要太大，把炉膛出口处受热面管间距拉开，作成“垂彩管”；炉排两侧装设防焦联箱等。 ②在运行中，要避免超负荷运行，控制火焰中心位置，避免火焰偏斜和火焰冲墙，合理控制炉膛过量空气系数和减少漏风。 ③对沸腾炉和层燃炉，要控制送煤量，均匀送煤，及时调整料层和煤层厚度。 这里填写您的公司名字 Fill In Your Business Name Here
火电厂煤粉燃烧系统
火电厂煤粉燃烧系统 火力发电厂简称火电厂，是利用煤、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂，它的基本生产过程是：燃料在锅炉中燃烧加热水生成蒸汽，将燃料的化学能转变成热能，蒸汽压力推动汽轮机旋转，热能转换成机械能，然后汽轮机带动发电机旋转，将机械能转变成电能。今天我的课题是煤粉燃烧系统。 一、煤粉的制备及预热 用火车或汽车、轮船等将煤运至电厂的煤场后，经初步筛选处理，用输煤皮带送到锅炉的原煤仓。煤从原煤仓落入煤斗，由给煤机送入磨煤机磨成煤粉，并经空气预热器来的一次风干燥并带至粗粉分离器。在粗粉分离器中将不合格的粗粉分离返回磨煤机再行磨制，合格的细煤粉被一次风带入旋风分离器，使煤粉与空气分离后进入煤粉仓。 二、煤粉气流的着火和燃烧 (一)煤粉气流的着火 煤粉空气混合物经燃烧器以射流方式被喷入炉膛后，经过湍流扩散和回流，卷吸周围的高温烟气，同时又受到炉膛四周高温火焰的辐射，被迅速加热，热量到达一定温度后就开始着火。有实验表明，煤粉气流的着火温度要比煤的着火温度高一些。因此，煤粉空气混合物较难着火，这是煤粉燃烧的特点之一。 在锅炉燃烧中，希望煤粉气流离开燃烧器喷口不远处就能稳定地着火，如果着火过早可能使燃烧器喷口因过热被烧坏，也易使喷口附近结渣；如果着火太迟，就会推迟整个燃烧过程，使煤粉来不及烧完就离开炉膛，增大机械不完全燃烧损失。另外着火推迟还会使火焰中心上移，造成炉膛出口处的受热面结渣。 煤粉气流着火后就开始燃烧，形成火炬，着火以前是吸热阶段，需要从周围介质中吸收一定的热量来提高煤粉气流的温度，着火以后才是放热过程。将煤粉气流加热到着火温度所需的热量称为着火热。它包括加热煤粉及空气（一次风），并使煤粉中水分加热、蒸发、过热所需热量。 (二)煤粉燃烧的三个阶段 煤粉同空气以射流的方式经喷燃器喷入炉膛，在悬浮状态下燃烧，从燃烧器出口，煤粉的燃烧过程大致可分为以下三个阶段： 1．着火前的准备阶段 煤粉气流喷人炉内至着火这一阶段为着火前的准备阶段。着火前的准备阶段是吸热阶段。在此阶段内，煤粉气流被烟气不断加热，温度逐渐升高。煤粉受热后，首先是水分蒸发，接着干燥的煤粉进行热分解并析出挥发分。挥发分析出的数量和成分取决于煤的特性、加热温度和速度。着火前煤粉只发生缓慢氧化，氧浓度和飞灰含碳量的变化不大。一般认为，从煤粉中析出的挥发分先着火燃烧。挥发分燃烧放出的热量又加热炭粒，炭粒温度迅速升高，当炭粒加热至一定温度并有氧补充到炭粒表面时，炭粒着火燃烧。 2．燃烧阶段 煤粉着火以后进入燃烧阶段。燃烧阶段是一个强烈的放热阶段。煤粉颗粒的着火燃烧，首先从局部开始，然后迅速扩展到整个表面。煤粉气流一旦着火燃烧，
锅炉煤改气方案说明
锅炉煤改气方案 燃煤锅炉在实际使用运行中，热效率低，能源浪费大，排尘浓度大，煤的含硫量高，对大气污染严重。尤其是近年来，能源供需和环境污染的矛盾日益突出。而燃气锅炉的热效率高，对大气污染又低，有很好的环保性能。发达国家的燃气锅炉占有相当大的比重，俄罗斯占60%，美国占98%，日本占99%，发展燃气锅炉是大势所趋。因此，我国越来越多的大中城市制定了相应的强制性法规，限制燃煤锅炉的使用，例如北京、上海、西安等地不再批准建设新的燃煤锅炉房，原有的锅炉房一律改造为燃气锅炉。根据新的环保法，对产生大气污染的设备要实行监管，严格限定污染物的排放量，实施“碧水蓝天工程”，推荐使用清洁燃料或天然气，各级政府会采取相应措施，推行燃煤全面及燃气化改造。天然气是目前世界上一种最清洁的燃料，它燃烧充分，产生的灰份、含硫量和含氮量比燃煤低的多。同时，气体燃料通过管道输送，可极大的减小劳动强度，改善劳动条件，降低运行成本。 一、改造技术方案 1、燃煤锅炉改成燃气锅炉注意要点
1）燃烧器的选型和布置与炉膛型式关系密切，应使炉内火焰的充满度好，不形成气流死角；避免相临燃烧器的火焰相互干扰；低负荷时保持火焰在炉膛中心位置，避免火焰中心偏离炉膛对称中心；未燃尽的燃气空气混合物不应接触受热面，以免形成气体不完全燃烧；高温火焰要避免高速冲刷受热面，以免受热面强度过高使管壁过热等。燃烧器的布置还要考虑燃气管道和风道的布置合理，操作、检修和维修方便。 2）燃气锅炉炉膛出口烟气温度不会受积灰和高温腐蚀等限制，一般允许在1300℃左右的较高范围。 3）一般燃煤锅炉改造成燃气锅炉后，由于受热面和积灰明显减轻，传热条件改善，不完全热损失也可控制得较小，所以锅炉效率可提高约5%-10%。 2、技术方案总的构思 ①炉膛设计考虑天然气燃烧的火焰直径（φ1500mm）和火焰长度（4500mm），使炉膛空间与火焰的充满度达到最佳。炉膛容积热负荷设计为≤100×104cal/m3h ②考虑到天然气主要成份为CH4，其燃烧后产生的H2O，蒸汽份额较大，故其辐射能力较强，炉膛受热可适当增加，以充分利用其辐射传热，提高热效率，降低钢材消耗，确保锅炉出力，并可能提高锅炉出力。
燃煤锅炉改造方案
燃煤锅炉改造方案 篇一:燃煤锅炉改造为燃气锅炉维修改造方案(3399字) 一、工程概况:根据现场检查及单位人员介绍，冬季采暖锅炉运行基本正常，炉体基本完好。炉体上部仪表阀门完好，但能否使用则需现场测试方知。因此对炉子进行改造的可行性较高。 1.1、锅炉本体参数 改造成燃气城市煤气后锅炉主要参数为: 1.2、锅炉现状: 1.2.1锅炉外观钢板磨损. 1.2.2锅炉进出管口锈蚀严重。 1.2.3已安装就位. 1.2.4炉内有无结污垢、有无氧化现象及有无渗漏等，打开后方 知。 1.2.5烟道及防爆门部分没有安装. 1.2.6烟室内基本完好，只要稍加改动。 1.2.7烟囱已安装但需取掉二分之一。 1.2.8安全阀已安装. 1.2.9锅炉上仪表基本完整. 1.2.10锅炉附图纸全无. 1.3、燃烧系统 1.3.1炉排完整但无用。 1.3.2控制柜一台外观良好，内部元器件表面完整。但由于线路的改变需改装。
二、业主要求:由于以下原因: 2.1、该锅炉为采暖锅炉，由燃煤改造为燃气; 2.2、安装在现有锅炉房，距办公区较近。 2.3、使用年限较长(10年左右)及环保原因;因此业主要求如下: 2.1、确保检修过程的安全; 2.2、确保检修改造后的锅炉本体基本达到或超过原锅炉的使用水平和安全水平; 2.3、保证的使用年限为5---8年以上(见合同); 三、施工作业程序:根据设备现状和业主的要求，本公司骋请具 有锅炉2.45MP资格的安装队伍，安排的施工作业程序如下: 3.1、锅炉本体维修 3.1.1检查各安全附件; 3.1.2拆除炉门,烟室等; 3.1.3检查损坏情况. 3.1.4打开人孔,手孔清洗锅炉内部. 3.1.5检查锅炉内部结垢及腐蚀情况,以决定化学清洗剂浓度、数 量. 3.1.6装药浸泡8-----9小时. 3.1.7机器运转6-- --8小时. 3.1.8中和;清洗;安装密封垫片. 3.1.9检查安装密封垫片. 3.1.10检测浇灌的耐火混凝土及密封石棉垫. 3.2、燃烧机安装 3.2.1清理内部。
火电厂煤粉锅炉出渣系统改造
火电厂煤粉锅炉出渣系统改造 摘要：近年来，我国对电能的需求不断增加，火电厂建设越来越多。本文主要 针对阳泉煤业（集团）股份有限公司发供电分公司第三热电厂一期锅炉原有湿式 排渣系统运行中存在锅炉底部捞渣机周边积水积渣严重、排渣系统水耗大、捞渣 机爬升段溢渣、运输车辆抛洒等问题，经过对同类型电厂调研后，将湿式排渣系 统改造为干式排渣系统，使问题得到了解决，不仅满足了生产运行要求，而且达 到了环保要求。 关键词：排渣系统；干式排渣机；刮板输渣机 引言 正常运行中，锅炉燃烧产生的高温灰渣直接落入捞渣机水封槽内，被冷却炸 裂后沉到水封槽底部，随同刮板链条沿槽底先水平移动，经过爬坡导轮组后向上 倾斜移动并逐渐抬高，沥去大部分冷却水后排到刮板输渣机，输送至渣仓进行二 次脱水后装车外运。 1锅炉出渣工艺流程 工艺流程为：燃料煤经锅炉燃烧后，产生的烟气经过除尘器及其喷淋系统后 变为洁净烟气，然后通过引风机经烟囱排到室外大气中。锅炉燃烧后产生的灰渣 通过出渣系统并经过冲渣、冲灰系统排入沉渣灰池，通过沉渣灰池产生的水可进 行重复使用，用于除尘器喷淋及冲灰渣。 2锅炉低氮燃烧存在的问题及原因分析 ①煤粉不完全燃烧增加。低氮燃烧技术核心就是低温燃烧、低氧燃烧、分级 燃烧，低氧燃烧不仅烟气氧含量低，燃料层的氧含量也要低，一次风量要低，磨 煤机出来一次风率为25%。炉膛主燃烧区过量空气系数为0.9，造成主燃烧区煤 粉不完全燃烧增加。②燃烧器上部结焦严重。低氮燃烧系统投用后，炉膛结焦呈粘结性，不易打掉，主要集中在燃烧器的上方。结焦严重时，燃烧器上方像戴个 大“帽子”，影响上层二次风及燃气正常喷入炉膛。结焦后，炉膛出口温度升高， 影响锅炉的正常生产。③燃烧区域呈还原性气氛，易结焦。低氮燃烧是降低燃烧区域氧含量，减少氮氧化物生成，一般燃烧区域氧含量控制在0.9%以下，处于缺 氧富燃料状态。低氮燃烧的投用分3步，第一投用ROFA风系统，抽出30%的二 次风喷入燃烧器上方的燃尽区，降低燃烧器区域的氧含量。第二控制各二次风门 挡板开度在10%左右，降低二次风的输送量。第三降低一次风量，进一步降低燃 烧区域氧含量，致使燃烧区域处于缺氧状态，呈还原性气氛。低氮燃烧能有效控 制氮氧化物的生成，但是，为锅炉结焦提供了条件。在还原性气氛下，粉煤灰中 氧化铁很容易被还原成氧化亚铁，而氧化亚铁的变形温度低，只有1000℃。所以，在还原性气氛下，炉膛内很容易结焦。④点火枪燃气量偏大，加剧燃烧器上方结焦。点火枪燃气流量偏大，点火枪燃气压力50kPa以上，大于设计要求10～ 40kPa，点火枪火焰长度达到1m多。由于燃气易着火，热值高，燃气着火快，抢 走相邻煤粉层空气，加剧燃烧器C层煤粉上部还原性气氛，而且燃气热值高，着 火周围温度较高，很容易达到灰分的变形温度，所以，造成燃烧器的上方严重结焦。 3项目简介 阳泉煤业（集团）股份有限公司发供电分公司第三热电厂一期3台锅炉均为 高温高压、露天布置、单炉膛、煤粉悬浮燃烧、固态排渣、自然循环汽包锅炉， 制造厂家为东方锅炉厂，型号为DG150/9.8—1，额定主蒸汽压力9.8MPa、主蒸