桥梁工程水文计算

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一座桥梁计算书(完整版)

计算跨径：38.88m。
立面及平面图
图表1
（二）设计荷载
汽—20，挂—100，人群荷载3.5kN/m，两侧人行道、栏杆重量分别为3.6 kN/m和1.52 kN/m。
2.1.2材料及工艺
本桥为预应力钢筋混凝土T型梁桥，锥形锚具；
混凝土：主梁采用40号混凝土，人行道、栏杆及桥面铺装用20号混凝土；
预应力钢筋：冶金部TB—64标准的5㎜碳素钢丝，每束32根。
Inthisdesign,The checking calculation of strength of main girder was preceded not only in prestressed statement but also in using statement, deflection,precamber and the assessment of reinforcing steel bar were checked too.
二、大地构造
桥地区正位于走向北东、倾向北西二界沟断裂上，此断裂南西至营口，北东至沈阳40公里，走向北东、倾向北西的抚顺－营口断裂相交。这兩断裂均属郯城－庐江大断裂带系统。二界沟断裂最后一次活动时期为白垩纪。
三、地层及岩性
桥址区地层，上部为第四纪厚6－11米的圆砾层，d>2mm为70－80％；d>20mm为32－37％，为卵石层。但通过桥位附近采砾场，从河底下6－7米深挖采处的砂砾中最大可达25－35cm，个别甚至达40cm左右。从实际使用地址资料出发，d>80-100mm颗粒，一般未予计入百分含量内，且无代表性。
系数
桥下平均流速Vm＝
断面平均流速V0=
m
桥下壅水高度
波浪高度hb1％＝0.4728mVW=15m/s

关于铁路跨河桥梁工程防洪评价常见问题分析

关于铁路跨河桥梁工程防洪评价常见问题分析摘要：由于各个行业之间的差别，桥梁设计部门不一定能全面触及有关水利方面的规划、设计、水情、工情等。

跨河桥梁建设对河道的影响，主要体现在河道管理范围内设置的桥墩束窄了河道过水断面，水流过桥墩时需克服桥墩阻力，造成局部能量的损失，从而在桥墩前形成一定水位壅高和水头损失，增加了防洪压力，基于此，本文对防洪评价工作中常见若干问题以及铁路跨河桥梁工程防洪评价的措施进行了分析。

关键词：铁路跨河桥梁；防洪；评价铁路建设和水利建设都是基础性的民生工程，铁路建设中跨河桥梁工程要考虑水流阻力、堤防安全、防汛通道等影响因素，同时涉及铁路工程投资和水利工程安全及维护费用，因此防洪评价十分重要。

铁路跨河桥梁工程防洪评价目的是就工程建设可能对工程所在地堤防、建筑物的防洪影响进行分析评价，并提出相应的措施和建议。

评价工作主要从桥梁工程建设前后河势及水位变化情况上着手分析工程建设对相应河道行洪及周边河岸(堤) 安全的影响，并从有利于防洪安全、满足河道正常行洪的角度，对桥梁工程的建设规模、型式、高程控制等提出合理建议和补救意见，提出减少或消除其不利影响的措施。

1 防洪评价工作中常见若干问题1.1防洪评价工作开展滞后防洪评价分析工作需在桥梁工程开展可行性研究阶段开展并在可行性研究报告报交通主管部门批准前报省水利厅许可批准，但一些桥梁工程项目在已经完成了工程可行性研究阶段的立项批复工作后才开展项目的防洪评价工作，忽视了防洪评价结论对项目建设方案可能改变影响的风险，对推进项目前期工作开展形成了被动局面，例如某扩建工程防洪评价报告在大桥扩建工程即将进入施工图评审阶段才完成项目防洪评价报告上报要求许可批准。

1.2忽视防洪评价工作对项目建设方案论证和比选的重要作用一些桥梁工程项目，没有充分考虑防洪评价分析的重要结论和建议，如设计阻水比偏大，超过了一般的设计控制参考值，或者左右两幅交通桥的桥墩不合理的错孔布置，造成初选的建设方案阻水严重或者严重影响了河床稳定，最终影响了方案的选定，耗费了工作时间和投入，影响了项目的各项工作顺利推进。

公路桥工程水文勘测设计规范

公路桥工程水文勘测设计规范篇一：公路桥涵通用规范3 设计要求3.1 桥涵布置3.1.1 桥梁应根据公路功能、地基、通行能力及抗洪能力要求，结合水文、地质、通航、环境等条件进行综合设计。

特大、大桥桥位应选择河道顺直稳定、河床地质良好、河槽能通过大部分设计流量的河段。

桥位不宜选择在河汊、沙洲、古河道、急弯、汇合口、港口作业区及易形成流冰、流木阻塞的河段以及断层、岩溶、滑坡、泥石流等不良地质的河段。

3.1.2 当桥址处有二个及二个以上的稳定河槽，或滩地流量占设计流量比例较大，且水流不易引入同一座桥时，可在各河槽、滩地、河汊上分别设桥，不宜用长大导流堤强行集中水流。

平坦、草原、漫流地区，可按分片泄洪布置桥涵。

天然河道不宜改移或裁弯取直。

3.1.3 桥梁纵轴线宜与洪水主流流向正交。

对通航河流上的桥梁，其墩台沿水流方向的轴线应与最高通航水位时的主流方向一致。

当斜交不能避免时，交角不宜大于5°；当交角大于5°时，宜增加通航孔净宽。

3.1.4 桥涵水文、水力的计算应符合《公路工程地质勘察规范》（JTJ064）和《公路工程水文勘测设计规范》（JTGC30）的规定。

3.1.5 通航海轮桥梁的桥孔布置及净高应满足《通航海轮桥梁通航标准》（JTJ311）的规定。

通航内河桥梁的桥孔布置及净高应满足《内河通航标准》（GB 50139）的规定，并应充分考虑河床演变和不同通航水位航迹线的变化。

3.1.6 为保证桥位附近水流顺畅，河槽河岸不发生严重变形，必要时可在桥梁上下游修建调治构造物。

调治构造物的形式及其布置应根据河流性质、地形、地质、河滩水流情况以及通航要求、桥头引道、水利设施等因素综合考虑确定。

非淹没式调治构造物的顶面，应高出桥涵设计洪水频率的水位至少0.25，必要时尚应考虑雍水高、波浪爬高、斜水流局部冲高、河床淤积等影响。

允许淹没的调治构造物的顶面应高出常水位。

单边河滩流量不超过总流量的15%或双边河滩流量不超过25%时，可不设导流堤。

兰州中立黄河大桥水文分析

兰州中立黄河大桥水文分析提要：通过对中立黄河大桥的水文计算，分析了大型水库群下游桥址处复杂的流量水位计算问题，供今后大型水库群下游桥梁水文分析参考。

关键词：兰州；中立黄河大桥；水文分析1流域概况中立黄河大桥位于兰州市中部，黄委会兰州水文站（中山铁桥处）下游约2.70km处，桥址以上控制流域面积约为222 560km2，桥址距入海口约为3 348km。

径流主要来源于上游流域内的降雨和冰雪融水，年径流量的分配随降雨和气温的变化而异。

自1968年以来，桥址上游黄河干流相继建成了龙羊峡、刘家峡、盐锅峡、八盘峡水库，已经形成了梯级调蓄，特别是刘家峡的建成和截流，对下游河段洪峰流量的削减作用尤为明显，桥址上游的主要来水受到了刘家峡水库的控制。

汛期一般为6-9月，个别年份略有提前或推迟。

6-10月年径流量约占全年平均值的62%，9月份水量最丰，月平均流量达1 732m3/s。

枯水期为12-3月份，径流量约为年平均值的17.30%，2-3月份平均流量为506 m3/s。

流域内植被较差，水土流失较为严重。

2设计流量分析2.1兰州水文站1968年以来的实测洪水资料统计法兰州水文站距桥址仅2.70km，中间无较大支流汇入，其流量完全可以代表桥址处的流量。

兰州水文站1937年建站，积累了较长系列的观测资料。

1968年刘家峡水库建成后，下泄洪水受到水库的控制，自1968年以来兰州水文站20年的实测资料，在一定程度上真实地反应了上游水库调蓄后本河段洪水的情况和规律。

其缺陷是资料系列较短，延伸到设计频率时，未直接反应出相同频率下刘家峡水库控制下泄流量因素的影响。

1968年以来兰州站实测资料统计成果见表1。

Q1%=6 508m3/s2.2待定系数法本方法利用1969-1988年水库截流后下游水文站的实测洪峰资料，以上诠站为主要来水，以兰州站实测对应流量作为干流及区间的复合流量，逐年统计分析出区间入流形成桥址流量的比例系数K值，即K=(Q兰州-Q上诠)/∑Q支流则桥址处百年流量为：Q1%桥址= Q1%上诠+K∑Q1%支流式中：Q1%上诠——上诠站百年一遇流量统计值，Q1%上诠=6 080m3/s；∑Q1%支流——区间大支流百年流量之和，∑Q1%支流=3960m3/s。

水文计算算例

左滩过水面积ω1=0(㎡)
河槽过水面积ω2=(㎡)
右滩过水面积ω3=0(㎡)
全断面过水面积ωs=ω1+ω2+ω3=(㎡)
左滩水面宽度 B1=0(m)
河槽水面宽度 B2=74(m)
右滩水面宽度 B3=0(m)
计算水力半径
计算公式
R=ω/B
式中：ω为过水面积(㎡)
B 为水面宽度(m)
河槽水力半径 R2=ω2/B2=74=(m)
根据几何方法计算得：
左滩过水面积ω1=0(㎡)
河槽过水面积ω2=(㎡)
右滩过水面积ω3=0(㎡)
全断面过水面积ωs=ω1+ω2+ω3=(㎡)
左滩水面宽度 B1=0(m)
河槽水面宽度 B2=71(m)
右滩水面宽度 B3=0(m)
计算水力半径
计算公式
R=ω/B
式中：ω为过水面积(㎡)
B 为水面宽度(m)
—设计流量；根据计算， = (m³/s)
—天然河槽流量：根据计算， = (m³/s)
—天然状态下河滩部分流量， =0
所以， = (m³/s)
—计算断面天然河槽宽度， B=
—桥下断面天然河槽宽度， B=
—计算断面桥下河槽最大水深， hmax=
—单宽流量集中系数：
—设计水位下，桥墩阻水总面积与桥下过水面积的比值；对于天然宽线河槽，近似用一个墩宽中心距离之比；
—桥梁压缩系数： μ=
所以
=
即 =，扣除原来水深，实际冲刷深度为。
2桥墩的局部冲刷计算
1用65-2修正式计算河槽中桥墩的局部冲刷：
式中：
—桥墩局部冲刷深度，从一般冲刷后床面算起；
—墩型系数；查表6-3-1得： =1

采用流域比拟法计算桥梁洪水设计流量

我国《公路工程水文勘测设计规范》[1 ] 第 5 . 2 . 2 条
规定 ,当桥位水文计算断面的汇水面积与相邻水文站
的汇水面积之差小于水文站汇水面积的 20 % ,不大于 1 000 km2 、汇水区的暴雨分布较均匀、区间无分洪和滞
洪时 ,可按下式将水文站的实测最大洪水流量转换为
水文计算断面的洪水流量 ,该方法一般称为流域面积
取用 ,一般为 015～018 ,或查《公路工程水文勘测设计
指南》。
经多年的勘测设计实践表明 ,该式计算结果具有
很高的精度 ,能满足桥涵设计的要求。但在实际操作
过程中往往有很多1 000 km2 以下的流域中的桥位水
文断面的汇水面积大于相邻水文站的汇水面积的
20 % ,如果再套用上式精度就会有所降低。针对这种
在外业期间对各流域进行现场调查 ,分别确定径流条 km2 不等[3 ] 。现采用流域比拟法推算的各桥位水文断
件及其系数 C 值 (查 C 值表) ;在外业期间分别计算各面设计频率 (100 年一遇) 流量列入表 1 内 (其中流域
各种参数 ,称之为流域比拟法。
收稿日期 : 2008201210 ; 修回日期 :2008204220 作者简介 : 黄美兰 (1965 — ) ,女 ,山东莱阳人 ,高级工程师。
1 流域比拟法的基本概念
流量的大小主要取决于流域面积的大小 ,但流域
内的其他因素也能起到重要作用。如果拟求桥位水文
断面上下游或相邻流域有水文站的情况下 ,可利用地
区经验公式中的所有参数 (即影响流量大小的其他因
素) 与水文断面附近的相应参数相比拟 ,建立相关的方
程式 ,即可推算各桥位水文断面的流量。例如 ,黑龙江

桥梁基础知识

一：基础知识
一：基础知识
制作、埋设护筒
一：基础知识
埋设护筒
一：基础知识
正反循环成孔，现在是在护筒上拉十字线，是使钻机的钻头对准桩的中心线，等钻机对准后往护筒里放水，采用泥浆护壁进行钻孔
一：基础知识
一：基础知识
钢筋笼制作１
一：基础知识
一：基础知识
起吊
一：基础知识
对准孔位
1.8m
0.5m
河道顺直，流速较慢，无流冰现象，河床多为细沙及卵石，河床稳定。 1.5m 0.5m 156
155.5
砌石需外运，其他建筑材料充裕，建议采用钢混结构 1-2×1m钢筋混凝土箱涵
1、桥涵外业调查记录
Q2
K0+100
90 6 6 35.04
原有桥梁调查记录
XXX河 1990 3-10 钢筋混凝土空心板
一：基础知识
翼墙
翼墙
耳墙耳墙
一：基础知识
2 锥坡、护坡
定义：锥坡:指在桥梁或涵洞与路堤衔接处，为保持路堤稳定而在桥梁两端或洞口两端构筑的锥形填土及其表面的石砌防护体。护坡：指桥台前面为防止土体滑落而构筑的土体及其表面的石砌防护体。
一：基础知识
锥坡
锥坡
护坡护坡锥坡
一：基础知识
3 桥台及基础
3、原有桥涵调查：
目的：原有构造物是否满足设计使用要求。方法：（1）调查旧桥涵过水能力，孔径、高度，基础有无冲刷，冲刷深度。（2）对原有结构物进行水文验算，结构安全验算。（3）原有桥涵细部测量：中心桩号，角度，桥台背墙前缘桩号，中线左右桥宽，桥净宽，护拦、人行道宽度。桥面标高、基础顶面、墩台盖梁顶面标高。（4）如果没有竣工图，还要进行结构细部尺寸测量。（5）结构使用状态调查：按《公路桥涵养护规范》JTG H11—2011要求内容进行调查，并进行桥梁使用状态评定。

水利工程常用计算公式

水利专业常用计算公式、枢纽建筑物计算1、进水闸进水流量计算： Q=B 0Ss m （ 2gH o 3） 1/2式中：m —堰流流量系数e —堰流侧收缩系数2、明渠恒定均匀流的基本公式如下：流速公式： u = C .. Ri 流量公式 Q = Au = AC Ri 流量模数K = A C , R式中：C —谢才系数，对于平方摩阻区宜按曼宁公式确定，即C = !R 1/6nR —水力半径（m ）; i —渠道纵坡；2A —过水断面面积（m ）;n —曼宁粗糙系数，其值按 SL 18确定。

3、水电站引水渠道中的水流为缓流。

水面线以a1型壅水曲线和b1型落水曲线最为常见。

求解明渠恒定缓变流水面曲线，宜采用逐段试算法，对棱柱体和非棱柱渠道均可应用。

逐段试算法的基本公式为式中：△ x ---- 流段长度（m ）;g -------- 重力加速度（m/s2 ）；h 1、h 2 ---------------- 分别为流段上游和下游断面的水深（m ）；v 1、V 2 --------------- 分别为流段上游和下游断面的平均流速（ m/s ）; a 1、a 2――分别为流段上游和下游断面的动能修正系数；i △ x=av 22gi-i f2g(222 2、 1 . +.- 17h f 1 n 1 v 1 丄n 八2—|f1 〒 i f 2 或if —=—T -------------- 2 V或iA2 R 4/3 I R1R4/3R 2 丿式中：h f——△ x段的水头损失（m；n 1、n2――分别为上、下游断面的曼宁粗糙系数，当壁面条件相同时，则R 1、R a――分别为上、下游断面的水力半径（m）;A 1、A分别为上、下游断面的过水断面面积（m2）;4、各项水头损失的计算如下：（1）沿程水头损失的计算公式为n1=n2=n ;i x 'n f v f“PR73n 2V2RT（2）渐变段的水头损失，当断面渐缩变化时，水头损失计算公式为:/ 2 2 、V 2V1hs= hc+hf =fc ———+ i f LQ 2g丿5、前池虹吸式进水口的设计公式（1）吼道断面的宽高比：b o/h o=1.5 — 2.5 ;（2）吼道中心半径与吼道高之比：r0/h 0=1.5 — 2.5 ;（3）进口断面面积与吼道断面面积之比：A/A°=2 — 2.5 ;（4）吼道断面面积与压力管道面积之比：A0/A M=1—1.65 ;（5）吼道断面底部高程（b点）在前池正常水位以上的超高值：△z=0.1m（6）进口断面河吼道断面间的水平距离与其高度之比：l/P=0.7 —0.9 ;6、最大负压值出现在吼道断面定点a处，a点的最大负压值按下式确定：h B、a -—厂h°•0亠二h w2g式中：/—前池内正常水位与最低水位之间的高差（m；h0 —吼道断面咼度（m）;二h w —从进水口断面至吼道断面间的水头损失（m ；p / —因法向加速度所产生的附加压强水头（m。

水利工程常用计算公式

精心整理水利专业常用计算公式一、枢纽建筑物计算1、进水闸进水流量计算：Q=B 0δεm （2gH 03）1/2式中：m —堰流流量系数 ε—堰流侧收缩系数最为常见。

求解明渠恒定缓变流水面曲线，宜采用逐段试算法，对棱柱体和非棱柱渠道均可应用。

逐段试算法的基本公式为△x=f21112222i -i 2g v a h 2g v a h ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+式中：△x ——流段长度（m ）；g ——重力加速度（m/s2）；h 1、h 2——分别为流段上游和下游断面的水深（m ）； v 1、v 2——分别为流段上游和下游断面的平均流速（m/s ）； a 1、a 2——分别为流段上游和下游断面的动能修正系数； f i ——流段的平均水里坡降，一般可采用⎪⎭⎫ ⎝⎛+=-2f 1f -f i i 21i 或⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=∆=3/4222224/312121f f v n R v n 21x h i R n 1=n 2 0.2m ；（6）进口断面河吼道断面间的水平距离与其高度之比：l/P=0.7—0.9； 6、最大负压值出现在吼道断面定点a 处，a 点的最大负压值按下式确定：式中：Z —前池内正常水位与最低水位之间的高差（m ）；h 0—吼道断面高度（m ）；∑wh—从进水口断面至吼道断面间的水头损失（m ）；γ/p *—因法向加速度所产生的附加压强水头（m ）。

附加压强水头按下式计算：式中：0γ—吼道断面中心半径（m ）计算结果，须满足下列条件：式中： h a —计算断面处的大气压强水柱高（m ）； H v —水的气化压强水柱高（m ）最小淹没深度S ，可按下式估算：式中：0γF —吼道断面的水流弗劳德数，000gh /V F =γ。

B —坝址处的河谷宽度(相当于坝顶的部仪)，m 。

L —蓄水后库区延伸长度(回水长度)，km(公里)。

H —最大坝前水深，m 。

K —按库尾蓄水断面与坝址蓄水断面之比采用的系数： l:lO 时，K=32；1:5时，K=27（2）根据淹没面积初估： V=HA/KV—水库总库容，104·m3(万立米)。

基于HECRAS软件模型的桥梁壅水计算简析

ｎ
式中:Ｋ ———流量模数ꎻ
ｎ ———糙率系数ꎻ
Ａ ———分区面积ꎻ
Ｒ ———水力半径ꎮ
动能校正系数 α 计算公式如下:
α
＝
Ａ２ｔＫ３ｔ
éëêê
Ｋ３ｌｏｂ
Ａ２ｌｏｂ
流量加权系数计算公式如下:
Ｌ＝ＬｌｏｂＱｌｏｂ＋ＬｃｈＱｃｈ＋ＬｒｏｂＱｒｏｂＱｌｏｂ＋Ｑｃｈ＋Ｑｒｏｂ
式中:Ｌｌｏｂ、Ｑｌｏｂ ———左岸滩地距离和流量ꎻ
Ｌｃｈ、Ｑｃｈ ———主河道距离及流量ꎻ
Ｌｒｏｂ、Ｑｒｏｂ ———右岸滩地距离及流量ꎮ
摩阻坡度Ｓｆ计算公式如下: Ｑ＝ＫＳ１ｆ / ２Ｋ＝１�� ４８６ＡＲ２/ ３
该桥梁跨河部分设计尺寸统计见下表１ꎮ
表１
桥梁跨河部分设计高程及尺寸
桥墩号６＃７＃８＃９＃１０＃１１＃１２＃１３＃１４＃１５＃１６＃１７＃１８＃
桥面高程( ｍ) ３９９�� １５４００�� ０７４００�� ９９４０１�� ８６４０２�� ５５４０３�� ０６４０３�� ４４０３�� ５６４０３�� ５４４０３�� ２７４０２�� ７２４０１�� ８９４０１�� ０９
求解一维能量方程式ꎮ 该模型不仅根据糙率的纵
横向分布考虑主河道和滩地的流量分配ꎬ还考虑
了糙率随水位的变化ꎬ并且还结合各种形状涉水
建筑物的阻水基理分析阻水情况和能量损失ꎮ
其基本能量方程式表示如下:
Ｚ２
＋
Ｙ２
＋
α２Ｖ２２２ｇ

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2、水文计算基本资料：桥位于此稳定河段，设计流量31%5500/SQQms，设计水位457.00SHm，河槽流速3.11/scvm，河槽流量3CQ=4722m/s，河槽宽度

cB159.98m，河槽平均水深ch9.49m，天然桥下平均流速03.00/Mvms,断面平均流速=2.61m/s，水面宽度B=180m，河岸凹凸岸曲率半径的平均值R=430m，桥下河槽最大水深12.39mchm。

2.1桥孔长度根据我国公路桥梁最小桥孔净长度Lj公式计算。该桥在稳定河段，查表知K=0.84，n=0.90。有明显的河槽宽度Bc，则有： n0.90jsccL=K (Q/Q)B=0.84(55004722)159.98=154.16m

换算成平面半径R=1500的圆曲线上最小桥孔净长度为154.23m。

2.2桥孔布置图根据河床断面形态，将左岸桥台桩号布置在K52+325.00。取4孔40m预应力混凝土T形梁为上部结构；钻孔灌注桩双柱式桥墩，桩径为1.6m，墩径取1.4m；各墩位置和桩号如图1所示；右桥台桩号为K52+485.00；该桥孔布置方案的桥孔净长度为155.80m大于桥孔净长度154.23m，故此桥孔布置方案是合理的。

2.3桥面最低高程河槽弗汝德系数Fr= 223.119.809.49=0.104ccvgh＜1.0。即，设计流量为缓流。桥前出现壅水而不出现桥墩迎水面的急流冲击高度。 2.3.1桥前壅水高度Z和桥下壅水高度Zq 冲刷前桥下流速'm=55003.72/1609.4931.49.49QsmsAj 天然桥下平均流速vom=3.00m/s 自然淤积孔隙率n为0.4，则天然空隙比e取0.67，查表知d50=3mm 冲刷前桥下流速：m=0.250.2550'3.723.29'3.7210.5(1)10.53(1)3.11mmcvvdvm/s

系数Kn=mom22==6.433.29-1-13.00 Ky=0.50.50.533.290.10.19.8mvg 桥前最大壅水高度：Z=22226.430.53()(3.293.00)0.32229.8momKnKyvvgm 桥下壅水高度取洪水和河床条件为一般情况，则：Zq=12Z=0.16m 2.3.2浪高h2

计算风速为21.53m/s，浪程内平均水深取河床平均水深8.60m，汛期顺风向到达

桥位断面形成的最大水面风距为1450m。浪高计算如下：229.800.0211421.53wgv

247.3009wvg

229.8145030.6553321.53wgDv 229.808.600.181817821.53wghv

2h

=0.450.7220.7220.00180.13th0.7th0.13th0.7=wwwwgDvghvghvgv 0.39m。

因2h/h=0.39/8.60=0.047＜0.1，应取KF=2.42，则波浪高度：h2=KF2h=2.42×0.39=0.94m 按《公路工程水文勘测设计规范》，静水面以上浪高取2/3的波浪高度计0.66h2；

另外，波浪在墩前被阻挡时，墩前波浪高度将雍高，近似取雍高值为0.2h2，这样，静水面以上的波浪高度为波浪全高的0.86倍，即0.86h2=0.86×0.94=0.81m。 2.3.3波浪坡面爬高和河岸凹岸超高

桥头路堤和导流堤顶面高程应计入波浪坡面爬高，按式he=KKvR02h计算。桥位在河湾内，桥面最低高程应计入两岸超高的一半，即0.5hw。

hw= 222.611800.299.80430.00vBgRm 凹岸对水流中线的超高为 0.5hw = 0.15 m

按设计洪水通过要求的桥面最低高程 Hmin=Hs+0jhhh= Hs+0.5Z +0.86h2+0.5hw+jh+Dh =457.00+0.16+0.81+0.15+0.5+2.70=461.32m

按Ⅵ-（1）级航道航道通航标准，要求的桥面最低高程 Ⅵ-（1）级航道最高通航水位的重现期为5年，对应最高通航水位，由p=1/5的流量即Q20%，计算相应的水位H20%求得H20%=455.00；通航净空高度为6.00m；通航净宽为30m。 Hmin=Htn+HM+Dh=455.00+6.00+2.70=463.70m 以上计算结果表明，通航要求控制桥面高程，桥面最低高程确定为463.70m。 2.4此冲刷为非粘性土河床冲刷，桥下断面一般冲刷后水深

按一般冲刷64-2简化公式计算

hp= 0.660.90221.0411cmcBQAhQB

0.660.905500159.981.041.3312.3919.85472210.02700.97159.98m 按一般冲刷64-1公式计算 3/521/6mc

hAQ

hLEdh



3/51/61.33550012.3919.240.97154.160.4639.49m



2.5桥墩局部冲刷深度hb 桥墩为双柱墩，墩柱直径1.40m，查墩形系数表K=1.0，0.242.2

0.0023

0.3750.49Kdd计算墩宽B1=1.40m。

65-2公式行近水流19.85phm；= 1/62/31/62/30.46319.854.05/pEdhms 起动流速0.50.500.280.70.2830.70.54dm/s，起冲流速0.550.55'00.120.50.1230.50.24dm/s，  0，为动床冲刷。0.54'

0.600.150.600.150

104.050.241.00.491.4019.852.700.54nbphKKBhm





65-2修正公式

行近水流19.85phm；4.05/ms

起动流速0.140.5700.7210296.0510pphhddd =0.140.570.7219.851019.85290.0036.05101.02/0.0030.003ms 起冲流速0.0530.053'00130.6450.6451.020.69/1.40dmsB K

=1.0，B1=1.40m；9.352.23lg9.352.23lg0.00301.020.00584.05dn

hb的回归值 K=0.46

'0.600.150.06801'000.46npbHhKBhd



 0.00790.600.150.0684.050.690.461.01.4019.850.0031.331.020.69m





hb的上限值 K=0.60

'0.600.150.06801'000.60npbShKBhd





0.00790.600.150.0684.050.690.601.01.2019.850.0031.741.020.69m





根据输沙平衡原理，当流速大于0很多时，将出现冲刷坑内输沙平衡，冲刷不再增加。例中，4.05/ms大约为0=0.54m/s的8倍，冲刷深度还以0.54次方的指数函数增大，与实桥资料分布趋势不同。取bSh值较为适宜。

2.6桥墩的最低冲刷线高程 minspbH=H-H-H=457.00-19.85-1.74=435.41m 2.7桥台冲刷根据地形图桥位断面左右岸均有河滩，阻挡河滩水流长度各为LD=10m，阻水较多冲刷较深。按交通部科技攻关公式计算：桥台形式采用带竖直前墙和上下游锥坡，两岸河滩受阻水流弗汝徳系数：220.99

0.0679.801.49Frgh



两岸分别阻水面积：214.9zDALhm 桥台冲刷深度：0.200.501.95szAhFrACC0.200.50

1.950.06714.91.00.903.95m