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车库顶板承载力计算书2(最终版)
一、计算书1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算基本计算参数：混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3：4，则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。
每组与楼面的接触面积为0.6m×0.3m，前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和5.6m。
车体荷载简化图如图1所示。
图1 车体荷载平面简化图根据现场实际情况考虑泵车从250mm的板上通过；顶板混凝土强度等级为C35，根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。
其抗压强度设计值f c=16.7Pa，抗拉强度设计值f t=1.57MPa。
为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。
1.1对板的抗剪强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8.1m×5.2m。
当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。
如下图图2所示：图2 泵车通过楼板受力简化图其中泵车轮胎面积为0.6 m×0.3m，当泵车前轮行驶至板的某跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为8.1m，其70KN/m=233.33KN/m,根据所建模型，整个板剪力图如局部线荷载为3.0图3：图3 泵车通过楼板剪力图其中所受最大剪力为61.25KN。
对于混凝土板而言，其板厚为250mm,保护层a s=30mm, f t=1.57MPa, h0=h-a s=250-30=220mm。
抗剪配筋验算公式：0.7f t bh0=0.7×1.57×600×220=145.07KN>61.25KN。
因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。
因此，板的抗剪承载力满足要求。
1.2对板的抗弯强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8.1m×5.2m。
车库顶板堆载方案
车库顶板堆载方案本项目现场场地紧缺，所以钢筋、模板、木方、钢管等材料均需放置在车库顶板上，为保证结构安全，编制此方案。
一、编制依据：1施工图纸、施工组织设计2《建筑结构荷载规范》GB50009-20123建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20114混凝土结构设计规范GB50010-20125钢管脚手架扣件GB15831-2006二、工程概况：建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：三、设计数据地下室顶板：350MM 400MM主梁450*550MM 450*600MM间距小跨7800MM 大跨8100顶板回填土平均1500MM施工活荷载：4KN/㎡消防车道设计荷载：20KN/㎡人防设计等效荷载：核5级130 KN/㎡，核6级70 KN/㎡。
为了安全车库堆载按平时设计值计算。
1 设计承载能力计算：查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附表A 中得：粘土自重18KN/㎡2 车库顶板平均覆土1.5米，每平方米荷载：18KN/㎡*1.5M=27KN/㎡3 车库顶板可承受荷载为（非消防车道）：27+4=31 KN/㎡4 车库顶板可承受荷载为（消防车道）：27+20=47 KN/㎡四、材料堆放场地荷载验算：1钢筋堆场的堆载验算1-1直条钢筋堆载验算：（1）每捆钢筋的重量25-30KN，取30KN。
（2）一捆钢筋平放时底面积：取0.5M宽*9M=4.5㎡（3）车库受到的压力：30KN/4.5㎡=6.6 KN/㎡（4）验算：直条钢筋荷载为6.6KN/㎡小于车库顶板可承载荷载31 KN/㎡，符合顶板承载要求，为保证结构安全高度不应超过3捆钢筋。
1-2钢筋堆放场区加固：钢筋堆放场地能满足车库顶板可承荷载，但是为保证结构安全项目部对材料场地下车库顶板进行加固处理，加固采用直径48*3.2钢管，钢管的立杆间距纵向均为900MM，且设置至少2道水平杆横杆步距不大于1.6米，扫地杆距地不大于200MM。
D1车库顶板荷载计算书
D1车库顶板荷载计算书车库顶板荷载计算书一、行车荷载计算1.结构设计参数根据设计要求，车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，消防车道按照覆土厚度1.2m设计。
非消防车道处活荷载为5.0kN/m2，消防车道处活荷载考虑覆土扩散和板跨度折减后为20.3kN/m2.2.荷载计算回填土自重为20KN/m³，消防车道处混凝土及装修层自重为20KN/m³。
进入车库顶板的车辆占地面积考虑2.5m×6m=15㎡，静荷载转化为动荷载系数考虑1.2.1）非消防车道设计荷载：静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡活荷载q2 = 5 kN/㎡因此非消防车道允许活荷载：q=34/1.2+5=33.3 kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入非消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=33.3×15=499.5 kN___49.95吨2）消防车道设计荷载：静荷载：q1 = 20×1.2+20×0.8（路面硬化及做法）=40kN/㎡活荷载q2 = 20.3kN/㎡消防车道宽度4m，覆土扩散和板跨度折减考虑系数为4/6，因此消防车道允许活荷载：q=40/1.2+20.3/（4/6）=46.83kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=46.83×15=705.45kN___70.245吨3）结论因此，根据上述，按非消防车道部位考虑，折减系数考虑0.8.因此车库顶板在底部不支撑回顶的情况下，允许上车的重量为49.95×0.8=39.96吨。
结合现场施工情况，现场规划行车道路上车车库需考虑回顶。
二、材料荷载计算书1.设计参数车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，回填土自重为20KN/m³。
2.荷载计算静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡=3400kg/m2.钢管重量为48×3.5重4.03kg/m，每平米堆载钢管数量为20.每平米钢管重量为20×4.03=80.6kg/m2.每平米钢管堆载高度为3400/80.6×48=2m。
人防车库顶板承载力计算
人防车库顶板承载力计算
塔吊拆除时，拟采用25T 汽车吊，汽车吊行驶状态总重量25.2T，最大起重量25T，QTZ40塔吊大臂自重2.5吨，人防车库顶板配筋C12@150双层双向，板厚250mm，井字梁间距 2.6m×2.8m，顶板等效静荷载标准值70KN/m2，活荷载5KN/m2，消防通道活载20KN/m2，采用等效荷载计算顶板承载力。
吊车自重 25.2T
大臂自重 2.5T
吊车腿受力点扩展面积 1.5m×1.5m
等效荷载计算：（按2倍安全系数计算）
（25.2+2.5）×9.8×2÷4÷（1.5×1.5）=60.32KN/m2<75KN/m2
顶板承载力满足要求。
单块矩形板裂缝及挠度计算：
一、设计规范：
《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002）
《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）
二、计算参数：
混凝土强度等级：C40 钢筋级别：HRB400
泊松比：0.2
边界条件：[上边] 固端; [下边] 固端; [左边] 固端; [右边] 固端
板长：2.80m，板宽：2.60m；板厚：250mm
均布恒荷载标准值：70.00kN/m2 均布活荷载标准值：5.00kN/m2 三、计算结果：
跨中挠度：0.988mm。
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人防车库顶板承载力计算
塔吊拆除时，拟采用25T 汽车吊，汽车吊行驶状态总重量25.2T，最大起重量25T，QTZ40塔吊大臂自重2.5吨，人防车库顶板配筋C12@150双层双向，板厚250mm，井字梁间距 2.6m×2.8m，顶板等效静荷载标准值70KN/m2，活荷载5KN/m2，消防通道活载20KN/m2，采用等效荷载计算顶板承载力。
吊车自重 25.2T
大臂自重 2.5T
吊车腿受力点扩展面积 1.5m×1.5m
等效荷载计算：（按2倍安全系数计算）
（25.2+2.5）×9.8×2÷4÷（1.5×1.5）=60.32KN/m2<75KN/m2
顶板承载力满足要求。
单块矩形板裂缝及挠度计算：
一、设计规范：
《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002）
《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）
二、计算参数：
混凝土强度等级：C40 钢筋级别：HRB400
泊松比：0.2
边界条件：[上边] 固端; [下边] 固端; [左边] 固端; [右边] 固端
板长：2.80m，板宽：2.60m；板厚：250mm
均布恒荷载标准值：70.00kN/m2 均布活荷载标准值：5.00kN/m2 三、计算结果：
跨中挠度：0.988mm。
车库顶板承载力计算书2(最终版)
当整个泵车的所有轮胎位于长跨板位置时，并且前轮荷载处于两 支座跨屮位置时，此时的板的抗弯受力处于最不利位置，以此进行混 凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图5：
图5泵车通过楼板受力简化图
其中泵车轮胎面积为0.6 m×0.3m,当泵车前轮行驶至板的跨中
中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN,梁宽1为8. Im,其
局部线荷载为—KN∕m=233. 33KN∕m,根据所建模型，整个板剪力图如
图3：
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图3泵车通过楼板剪力图
其中所受最人剪力为61. 25KNO
3.混凝土泵车浇筑混凝土时的承载力验算
基本计算参数：
混凝土泵车自重为34t,考虑到浇筑混凝土时泵管内有3m3混凝 ±,混凝上容重P =2500Kg∕m3,其质量m=P ×V=2500×3 Kg=7500 Kg=7.5t,整个泵车浇筑混凝土时的质量为m=34t+7.5t二41.5t~42t°
考虑到浇筑混凝上时四个支座支撑，每个支座的荷载为10.5t,即为105KN,考虑到浇筑混凝土时，所浇筑的一侧的支座受力较大， 根据经验，考虑到25OKNO浇筑混凝土时泵车的支座大小为0.6m× 0. 6mo
1.1对板的抗剪强度进行验算：
根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板
进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8. lm×5. 2mo
人防地库顶板计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.25；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):95.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):350.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 80×1.82/6 = 43.2 cm3；I = 80×1.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
人防车库顶板承载力计算
人防车库顶板承载力计算人防车库的顶板承载力计算是非常重要的，因为它直接关系到车库的使用安全以及车库的设计和建造。
以下是对人防车库顶板承载力计算的详细介绍。
1.背景介绍人防车库作为一种功能性建筑，主要用于存储和保护车辆。
它的顶板是承受车辆和人员负荷的主要结构部分，因此其承载能力的计算至关重要。
通常情况下，人防车库的顶板采用混凝土结构，根据国家相关标准对其进行设计和建造。
2.顶板承载力计算的基本原理人防车库的顶板承载能力计算是基于结构力学原理进行的。
在设计过程中，需要确定承载力计算的各种参数，包括荷载系数、材料性质、支座条件、结构形式等。
2.1荷载系数人防车库的顶板需要承受各种荷载，如雨水荷载、雪荷载、车辆荷载等。
这些荷载需要根据实际情况确定其数值，通常由相关标准提供。
2.2材料性质人防车库的顶板一般采用混凝土材料，其强度和性质需要在设计过程中考虑。
混凝土的强度是决定承载能力的重要因素之一2.3支座条件人防车库的顶板需要有合适的支座条件，以保证其力学性能和承载能力。
一般情况下，人防车库的顶板支座在外墙上设置，支座条件是依据设计规范来确定的。
2.4结构形式人防车库的顶板的结构形式多种多样，包括平板、梁板、板梁等。
结构形式直接影响到顶板的承载能力。
3.顶板承载力计算的步骤3.1确定荷载系数根据实际情况确定人防车库顶板所承受的荷载系数，包括雨水荷载、雪荷载、车辆荷载等。
荷载系数可以参考相关设计规范。
3.2确定材料性质3.3确定支座条件3.4确定结构形式根据实际情况选择适当的结构形式，例如平板、梁板、板梁等。
根据以上参数和基本原理，进行人防车库顶板的承载力计算。
具体计算步骤包括确定荷载大小、计算材料的强度、计算支座条件下的承载能力等。
4.参考设计规范在进行人防车库顶板承载力计算的过程中，需要参考相关的设计规范。
不同地区的设计规范可能存在差异，因此需要根据实际情况选择适用的规范进行计算。
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人防车库顶板承载力计算
塔吊拆除时，拟采用 25T 汽车吊，汽车吊行驶状态总重量25.2T ，最大起重
量25T，QTZ40塔吊大臂自重2.5 吨，人防车库顶板配筋C12@150双层双向，板厚 250mm，井字梁间距 2.6m×2.8m，顶板等效静荷载标准值 70KN/m2，活荷载
5KN/m2，消防通道活载20KN/m2，采用等效荷载计算顶板承载力。
吊车自重25.2T
大臂自重 2.5T
吊车腿受力点扩展面积 1.5m ×1.5m
等效荷载计算：（按 2 倍安全系数计算）
（25.2+2.5 ）× 9.8 ×2÷4÷（ 1.5 × 1.5 ）=60.32KN/m2<75KN/m2
顶板承载力满足要求。
单块矩形板裂缝及挠度计算：
一、设计规范：
《建筑结构荷载规范》（ GB50009— 2002）
《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）
二、计算参数：
混凝土强度等级： C40钢筋级别：HRB400
泊松比： 0.2
1
边界条件：[ 上边 ]固端; [下边]固端; [左边]固端; [右边]固端
板长： 2.80m，板宽： 2.60m；板厚： 250mm
均布恒荷载标准值： 70.00kN/m2均布活荷载标准值： 5.00kN/m2
三、计算结果：
X 向跨中Y 向跨中上边缘下边缘左边缘右边缘计算内力 (kN ·m/m) 14.10 16.18 37.92 37.92 35.73 35.73
计算面积 (mm2) 534 534 534 534 534 534 直径 (mm) 12 12 12 12 12 12
间距 (mm) 150 150 150 150 150 150
实际面积 (mm2) 754 754 754 754 754 754
实际配筋率0.30% 0.30% 0.30% 0.30% 0.30% 0.30%
裂缝宽度 (mm) 0.020 0.023 0.136 0.136 0.119 0.119 跨中挠度： 0.988mm
2。