IC罐设计计算
IC反应器
1.设计说明
IC反应器，即内循环厌氧反应器，相似由2层UASB反应器串联而成。
其由上下两个反应室组成。
在处理高浓度有机废水时，其进水负荷可提高至35～50kgCOD/(m3·d)。
与UASB反应器相比，在获得相同处理速率的条件下，IC反应器具有更高的进水容积负荷率和污泥负荷率，IC反应器的平均升流速度可达处理同类废水UASB反应器的20倍左右。
下为某工程的设计实例：供参考（编者注）
设计参数
（1） 参数选取
设计参数选取如下：第一反应室的容积负荷N
V1
＝35kgCOD/(m3·d)，：第二反
应室的容积负荷N
V2
＝12kgCOD/(m3·d)；污泥产率0.03kgMLSS/kgCOD；产气率0.35m3/kgCOD
（2） 设计水质
设 计 参 数
COD
cr BOD
5
SS
进水水质/ (mg/L) 24074 12513 1890
去除率/ % 85 90 30
出水水质/ (mg/L) 3611 1251 1323
（3） 设计水量
Q＝3000m3/d＝125m3/h=0.035m3/s
2.反应器所需容积及主要尺寸的确定
（1） 有效容积 本设计采用进水负荷率法，按中温消化（35～37℃）、污泥为颗粒污泥等情况进行计算。
V＝
v e
N C
C
Q)
(
式中 V－反应器有效容积，m3；
Q－废水的设计流量，m3/d；
N v －容积负荷率，kgCOD/（m 3·d）； C 0－进水COD 浓度，kg/m 3； C e －出水COD 浓度，kg/m 3。
IC 反应器的第一反应室去除总COD 的80％左右，第二反应室去除总COD
的20％。
第一反应室的有效容积 V 1＝
v
e N C C Q ％80)(0⨯-＝3580)611.3074.24(3600％
⨯-⨯＝1684m 3
第二反应室的有效容积 V 1＝
v
e N C C Q ％20)(0⨯-＝3520)611.3074.24(3600％
⨯-⨯＝1228m 3
IC 反应器的总有效容积为V＝1684＋1228＝2912m 3，这里取3000m 3 本设计设置两个相同的IC 反应器， 则每个反应器容积为V’＝3000/2＝1500m 3 （2） IC 反应器几何尺寸
本设计的IC 反应器的高径比为2.5
V＝AH＝42H D π＝45.23
D π
则D＝3
/1)5.24(
π
V ＝8.2m，取9m， H＝2.5×9＝22.5m，取23m。
每个IC 反应器总容积负荷率： N V ＝
V C C Q e )(0-＝1250
2)
611.3074.24(3600⨯-⨯＝30.5[kgCOD/(m 3·d)] IC 反应器的底面积A＝42D π＝4914.32
⨯＝63.6m 2，则
第二反应室高 H 2＝
A V 2＝6
.632/1228＝9.65m，取9.5m 第一反应室的高度 H 1＝H－H 2＝23－10＝13.5m （3） IC 反应器的循环量
进水在反应器中的总停留时间为t HRT ＝
Q
V ＝
2
/1501206
＝16h 设第二反应室内液体升流速度为4m/h，则需要循环泵的循环量为256m 3/h。
第一反应室内液体升流速度一般为10～20m/h，主要由厌氧反应产生的气流推动的液流循环所带动。
第一反应室产生的沼气量为 Q 沼气＝Q（C 0－C e ）×0.8×0.35
＝3600/2×（24.074－3.611）×0.8×0.35＝10313×2＝20626m 3/d
每立方米沼气上升时携带1～2m 3左右的废水上升至反应器顶部，则回流废水量为10313～20620 m 3/d，即430～859 m 3/h，加上IC 反应器废水循环泵循环量256 m 3/h，则在第一反应室中总的上升水量达到了686～1115 m 3/h，上流速度可达10.79～17.53m/h，可见IC 反应器设计符合要求。
（4） IC 反应器第一反应室的气液固分离几何尺寸
① 沉淀区设计
三相分离器沉淀区固液分离是靠重力沉淀达到的，其设计的方法与普通二沉池设计相似，主要考虑沉淀面积和水深两相因素。
根据Stokes 公式：v s ＝
μ
ρρ18)(2
1p
s gd -
＝18
0071.01.0981)105.1(2⨯⨯⨯-＝3.83cm/s＝138.2m/h
μ
＝0.0071g/（cm·s）；颗粒污泥密度取1.05g/cm 3
第一反应室三相分离器设计示意图（见附图6-5）。
三相分离器单元结构设计图（见附图6-6）。
计算B－B ‘间的负荷可以确定相邻两上挡板间的距离。
B－B ‘间水流上升速度一般小于20m/h，则B－B ‘间的总面积S 为：
S＝
20Q ＝20
256＝12.8m 2 式中Q 为IC 反应器循环泵的流量。
设一个三相分离器单元宽为1800mm，则每个IC 器反应器内可安装5个
三相分离器单元。
设两上挡板间的间距b
1
＝450mm，三相分离器沉淀区斜壁倾斜度选50°，上挡板三角形与集气罩顶相距300mm，则
2（h
1/tg50°）＋b
1
＝1800
三相分离器上挡板高度：h
1
＝804.4mm
设两相邻下挡板间的间距b
2＝200mm；上下挡板间回流缝b
3
＝150mm，板
间缝隙液流速度为30m/h；气封与下挡板间的距离b
4
＝100mm；两下挡板间距
离（C－C‘）b
5
＝400mm，板间液流速度大于25m/h，则
b
2＋b
5
＋2（
50
2
tg
h
）＝1800
三相分离器下挡板高度：h
2
＝715mm
② 反应器顶部气液分离器的设计
IC顶部气液分离器的目的是分离气和固液，由于采用切线流状态，
上部分离器中气和固液分离较容易，这里设计直径为3m的气液分离
器，筒体高2m，下锥底角度65°，上顶高500mm。
3.IC反应器进水配水系统的设计
① 布水方式
采用切线进水的布水方式，布水器具有开闭功能，即泵循环时开口出
水，停止运行时自动封闭。
本工程拟每2～5m2设置一布水点，出口
水流速度2～5m/s。
拟设24个布水点，每个负荷面积为S
i ＝
24
6.
63
＝2.65m2。
② 配水系统形式
本工程采用无堵塞式进水分配系统（见附图6-7）。
为了配水均匀一般采用对称布置，各支管出水口向着池底，出水口池底约20cm，位于服务面积的中心点。
管口对准池底反射锥体，使射流向四周均匀散布于池底，出水口支管直径约20mm，每个出水口的服务面积为2～4m2。
单点配水面积S
i
＝2.65m2时，配水半径r＝0.92m。
取进水总管中流速为1.6m/s，则进水总管管径为：
D＝πv Q 2＝2×14
.36.136002
/150⨯＝0.128m＝128mm 配水口8个，配水口出水流速选为2.5m/s，则配水管管径
d＝πμ
n 36002
/1502⨯＝5.214.3836002/1502⨯⨯⨯＝36mm 4. 出水系统设计
出水渠宽取0.3m，工程设计4条出水渠。
设出水渠渠口附近流速为0.2m/s，则出水渠水深＝渠宽流速流量⨯＝2
.03.043600
/150⨯⨯＝0.145m
5. 排泥系统设计
取X’＝0.05kgVSS/kgCOD ，根据VSS/SS ＝0.8，则X ＝0.05/0.8＝0.06kgSS/kgCOD
产泥量为：△X＝XQS r ＝24074×0.85×0.06×3600×10-3＝4420kgMLSS/d 每日产泥量4420kgMLSS/d，污泥含水率P 为98％，因含水率>95％，去s ρ＝1000kg/m 3，则每个IC 反应器日产泥量为Q s ＝)1(P X
s -∆ρ＝)
981(10002/4420％-⨯＝
110.5m 3/d。
这里假设第一反应室污泥浓度为100gSS/L，第二反应室为20gSS/L，则IC 反应器中污泥总量为：
G＝100V 1＋20V 2＝100×1684＋30×1228＝205 240kgSS 因此，IC 反应器的污泥龄为205 240/4420＝46d
在离两级三相分离器下三角以下0.5m 处各设一排泥口，在反应器设放空管，口径为100mm。
6. 产气量计算
每日产气量：24074×0.85×0.35×3600×10-3＝25783.3m 3/d 每平方米沼气发电2kW·h，沼气用于发电，电量为： W＝25783.3×2＝51566.6 kW·h/d。
储罐设计计算
Ph
D H1 H ρ Rs Φ C2 C1
1200 Pa 7度 14 m 16 m 16 m
0.92 14 m 0.9 0 mm 0.3 mm
0.1 Ⅱ类第一组
2. 罐壁分段及假设壁厚： 罐壁尺寸
、材料及
从下至上 分段号
高度（m）
厚度 （mm）
1
1.5
12
2
3
10
3
3
8
4
4.5
6
5
6
7
材料
S30408 S30408 S30408 S30408
罐体总高
H'=H1+Hg
17.89 m
拱顶高度
Hg=Rs(1-COSθ)
1.89 m
7.2.2.空罐时，1.25倍试验压力产生的升举力之和：
N3=PtπD2/4
384845 N
罐体试验压力 7.2.3.储液 在最高液
7.3地脚螺栓计算：
Pt=1.25P N4=1.5PQπD2/4
2500.00 Pa 738841 N
壁连接处
R2=Rc/sinθ
13960.11 mm
到罐中心
5.2. 罐顶与罐壁连接 罐顶与罐壁连接处的有效截面积（按A.3.2）
A1 = D 2 ( P - 0.08th ) =
1.1tgq
614.75 mm2
注：此处的设计压力应为设计内压，不可等同于按液柱所确定的设计压力。
罐顶与罐壁连接处的有效截面积（按7.5.3）
Cz 一般取 0.4
α=
0.45
储液耦连振动基本周期 Tc=KcH（R/δ3）0.5= 0.1319782 s
储罐内半径 R=D/2
定压罐选型计算
室外管线较长时取较大
补水泵停泵 及电磁阀关闭压力P2 水膨胀时电磁阀开启压力P3
安全阀开启压力P4 11 Pa 容积调节特性系数β 0.313 气压罐最高工作压力P4，不得超过系统内设备的允许工作压力。 (3)计算罐体总容积VZ及补水泵流量Gb、扬程 罐体总容积VZ 补水泵流量Gb 补水泵扬程Hb
欢迎大家使用，希望大家提出不足之处 以待改进，还有更多软件上传 QQ：466032638
定压罐选型计算
(1)计算罐体的调节容积Vt罐体的预充水量V1S Vt(m3) V1S(m3) 0.273 建筑面积F(m2) 34000 1.2 m Pa Pa Pa 0.055 单位水容量VC(L/m2) (2)确定给工作压力及容积调节特性系数β 空调系统最高点: 补水泵启动压力P1 1 6 9
空调水系统的单位水 空调方式 供冷时 供暖时
0.93 3.3 5
m3 m3/h m
空调水系统的单位水容量VC(L/m2建筑面积) 空调方式 供冷时 全空气系统 水、空气系统 0.40～0.55 0.70～1.30 1.20～1.90 0.70～1.30
热水锅炉 1.25～2.00 热交换器 0.40～0.55 室外管线ห้องสมุดไป่ตู้长时取较大值
储罐设计计算范文
储罐设计计算范文储罐尺寸计算：首先，我们需要确定储罐的容量。
容量的计算可以根据储罐的用途和需求来确定。
储罐的容量通常以体积单位表示，如立方米(m³)或升(l)。
容量的计算取决于需要储存的液体或气体的量。
一般来说，储罐的容量应超过所需的存储量，以便留出一定的余量。
其次，我们需要确定储罐的高度和直径。
高度一般根据可用的空间和需求来确定，可以根据容量和直径的关系来计算。
直径可以根据储罐的容量和高度来计算。
常用的储罐形状包括圆柱形和球形，在实际设计中可以选择适合的形状来满足需求。
储罐材质计算：选择合适的储罐材质是确保储罐安全性的重要因素。
储罐材质的选择应考虑到以下几个方面：1.储存物质的性质：根据储存物质的性质，如酸碱性、腐蚀性、温度等，选择对应材料来保证储罐的耐腐蚀性和耐高温性。
2.强度要求：根据储罐容量和设计压力，选择强度足够的材料来确保储罐的稳定性和安全性。
3.成本考虑：储罐材质的选择还应考虑到成本因素，选择不同材质之间成本和性能的平衡。
常见的储罐材质包括碳钢、不锈钢和聚乙烯等。
对于高温和腐蚀性介质，不锈钢、镍基合金和钛合金等材料可以被选择。
储罐强度计算：储罐的强度计算涉及到储罐的内部和外部压力、温度和储存物质的重量等因素。
以下是一些常用的强度计算公式：1.储罐内部压力计算公式：内部压力=液体高度*液体密度*重力加速度2.储罐外部压力计算公式：外部压力=大气压力+风载+地震效应3.储罐壁面最大应力计算：最大应力=（内部压力*半径）/厚度这些公式可以用来计算储罐在各种正常和异常工作条件下的强度，以确保储罐的安全稳定。
储罐的设计还应满足相关的标准和规范要求，如ASME Boiler and Pressure Vessel Code等。
储罐稳定性计算：储罐的稳定性是指储罐在受到外部荷载或其他不利因素作用下保持正常工作状态的能力。
以下是一些常用的稳定性计算方法：1.储罐的基础设计：储罐的基础应具有足够的强度和稳定性，能够承受储罐本身和储存物质的负荷。
罐体容积计算过程[整理版]
![罐体容积计算过程[整理版]](https://360docs-1393072327.cos.ap-beijing.myqcloud.com/fb55950d11a6f524ccbff121dd36a32d7375c784.webp)
罐体容积计算过程罐体描述：单V形结构，小封头尺寸Ø1810mm，V形最大截面高度3030mm，宽度2500mm，大封头直径Ø2060mm，筒体直线段（不含两端封头）长度8230mm；运输介质：粉煤灰；比重：1.0吨/立方米；罐体的容积计算：1、罐体额定容积=载质量（吨）/密度（吨/立方米）=30.3/1.0=30.3（立方米）2、罐体有效容积=罐体总容量=罐体额定容积x1.05=30.3x1.05=31.8（立方米）3、封头容积：封头为碟形封头，前封头底部面积同罐体前端截面积为2.51，后封头底部面积同罐体后端截面积为 3.25，前封头蝶形封头高为370mm，后封头蝶形封头高为420mm，根据“JB/T4746-2002钢制压力容器用封头”标准附录E---表E.1DHB蝶形封头内表面积、容积查询表中的参数，则封头体积V封头=V1+V5≈0.64+1.0=1.64（立方米）4、利用CAXA程序自带的工具软件可以直接查询出各截面的面积，即：截面1：S1=2.51 m2；截面2： S2=4.26 m2；截面3：S3=5.80 m2；截面4：S4=S2=4.26 m2；截面5： S5=3.25 m2；罐体按外形尺寸计算容积：V罐体=V1+V2+V3+V4+V5=V封头+V2+V3+V4 =1.64+(S1+S2)/2xH1+(S2+S3)/2xH2+(S3+S4)/2xH3+(S4+S5)/2xH4=1.64+(2.51+4.26)/2X1.379+(S 4.26+5.80)/2X2.655+(5.80+4.26)/2X3.319+(4.26+3.25)/2X0.876=39.65m3罐体计算容积x0.8= V总X0.8=39.65X0.8=31.72m³(立方米）＜罐体有效容积=31.8（立方米）罐体外形尺寸和各截面位置：S1=2.51 m2 S2= S4=4.26 m2。
大罐计算
mmmm1.56Kpa4.11Kpa 1.8264q=Kpa其中ωo=1.2kN/m 2，βz=1，μs=1罐壁的设计外压ωk =βz μs μz ωo =储存介质时设计厚度 t 11、罐壁计算：二、罐壁的计算及稳定性校核一、设计条件2、风载荷作用下罐壁的稳定校核：从下向上第1至第6圈采用316+16MnR，以上采用316+Q235-B 按照GB50341-2003，罐壁壁厚按下列公式计算：储存水时设计厚度 t 221t 1C C ][D)3.0H (9.4++-⨯=φσρt 1t 2C ][D)3.0H (9.4+-⨯=φσt [] 2.5min 16.48cr E t DP H D ⎛⎫=⨯⨯ ⎪⎝⎭∑=eiE H H 5.2min⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=ii ei tt h H []=⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯=5.2min 8.16D t H D P E cr =+=q P k o ω25.21.522罐壁需要另设加强圈因为：所以，应设两个中间加强圈 2.631Kpa11.10mm25 t h 罐顶板的有效厚度，mm 5.41915002672.8mm 360623000.9211.0292475.6mm 360625000.849第一个加强圈位置在距罐顶包边角钢的距离： 三、罐顶的计算及稳定性校核地面粗糙度按A类选取,罐高为16m,所以μz取［P cr ］＜P O第二个加强圈位置在距罐顶包边角钢的距离：因为第二个加强圈不在最薄壁板上，换算后距罐顶包边角钢的距离为4.28m（1）带肋球壳的许用外载荷：其中：t m 带肋球壳的折算厚度，mm 1、罐顶厚度的计算依据GB50341-2003规定，罐顶板的最小公称厚度（不包括腐蚀裕量）不应小于4.5mm，取带肋拱顶光面球壳的名义厚度 =6mm2、罐顶稳定性校核h 1 纬向肋宽度， mm b 1 纬向肋有效厚度， mm L 1S 纬向肋在径向的间距mm e 1 纬向肋与顶板在径向的组合截面形心到顶板中心的距离 mm R S 球壳的曲率半径，m E 设计温度下钢材的弹性模量 Mpat 1m 纬向肋与顶板组合截面的折算厚度，mmh 2 经向肋宽度， mm b 2 经向肋有效厚度， mm L 2S 经向肋在径向的间距mm e 1 经向肋与顶板在径向的组合截面形心到顶板中心的距离 mmn 1 纬向肋与顶板在径向的面积折算系数t 2m 经向肋与顶板组合截面的折算厚度，mm[]2300PP P cr <≤mH L E 915.1745.531311=⨯==mH L E 83.3745.532322=⨯==[]=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⎪⎭⎫⎝⎛=2120001.0m hmt t Rs tE P =++=33233142mh m m t t t t =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++=21132121111311242312e t n t t t h h L b h th h h h S m=+=Sh L t b h n 11111=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++=22232222222321242312e t n t t t h h L b h t h h h h S m1.0272.11Kpa0.91KpaG 1=1.1G 1'=36300KgG 2≈7860Kg G 3≈1500KgP L2 = 1.2Kpa0.185s0.014m 14.4m0.000435.315s1.0639.72MN0.40.345m=m 1F r =6528148Kg 0.60610772521Kg62.99MN·m18.38Mpa12.15MpaN 1≈ 1.15MN A 1=πDt= 1.257m 27.85m 33、罐壁底部的地震弯矩按下式计算：（1）地震作用下罐壁底部产生的最大轴向压应力计算：M 1=0.45Q 0H W =4、罐壁许用临界应力按下式计算：5、罐壁的抗震验算：式中： C Z 综合影响系数，取C Z =α地震影响系数，取α =m 产生地震作用的储液等效质量（Kg)F r 动液系数，由GB50341-2003附录D表D.3.4选取得F r =m 1 储罐内储液总量（Kg) 由GB50341-2003附录D表D.3.2查取K C =1.2储液晃动基本周期按右式计算：由GB50341-2003附录D表D.3.3查取K S =2、在水平地震力作用下，罐壁底部水平地震剪力按下式计算：Q 0=10-6C Z αY 1mg=1、基本自振周期的计算：1.1 储罐的储液耦连振动基本周期按右式计算：式中：δ 3 罐壁距底板1/3高度处的有效厚度，δ3= H W 油罐设计最高液位(m),按充装系数得：H W =D/H W =25/14.4=1.736P L1 为罐顶结构自重 Kpa罐顶重量G 1'≈33000Kg 考虑到顶板自身搭接以及顶上栏杆等附件，顶板重量增加10%四、储罐抗震验算：（按GB50341-2003)Z 1 底圈罐壁的断面系数(m 3),Z 1=0.785D 2t=式中：N 1 罐壁底部垂直载荷(N)，一般取罐体金属总重力的与储罐保温体重之和；（保温材料密度按250Kg/m 3计算)A 1 罐壁横截面积（m 2),n 2 经向肋与顶板在径向的面积折算系数罐顶保温层重量肋条重量 所以[P]>P L ,拱顶稳定性校核合格。
IC厌氧反应器设计计算
IC厌氧反应器设计计算
首先，反应器体积的计算可以通过污水产生量和停留时间来确定。
污水产生量可以通过单位时间内进料流量的浓度和进料流量来计算。
停留时间是指污水在反应器中停留的平均时间，一般根据有机物降解速率和生物负荷来确定。
可以使用以下公式计算反应器体积：
V=Q*t
其中，V为反应器体积，Q为进料流量，t为停留时间。
其次，生物负荷是指单位时间内单位体积反应器中的有机物降解量。
可以使用以下公式计算生物负荷：
BOD5=(Q*COD)/V
其中，BOD5为生物需氧量，Q为进料流量，COD为化学需氧量，V为反应器体积。
通过上述计算可以确定反应器体积，进一步可以计算反应器的尺寸和设计参数。
另外，为了提高IC厌氧反应器的效率，可以设计反应器系统，包括曝气系统和搅拌系统。
曝气系统可以通过增加曝气装置来提供氧气，促进微生物的生长和繁殖。
搅拌系统可以通过搅拌装置来搅拌污水，使其与微生物容易接触，提高降解效率。
在IC厌氧反应器设计中，还需要考虑污水的处理效果和排放标准。
为了达到国家排放标准，可以根据污水的特性和需求选择不同的IC厌氧反应器设计参数，例如反应器体积和停留时间等。
总之，IC厌氧反应器的设计计算是一个复杂的过程，需要考虑多个因素，并根据具体的需求进行优化设计。
通过合理的设计和计算，可以提高IC厌氧反应器的处理效率，达到理想的污水处理效果。
IC罐制作-南充化机
合同书甲方：玖龙纸业（重庆）有限公司合同编号：乙方：四川省南充化工机械厂兹有甲方工程建设需要，乙方有能力承接此工程，为明确工程内容和双方责任、权力和义务，根据《中华人民共和国合同法》，并经甲乙双方充分友好协商，订立本合同。
一、工程项目及概况工程名称：PM22、23污水处理工程中IC罐、厌氧污泥罐、冷凝水箱制安防腐工程。
工程地点：重庆市江津区珞璜镇。
承包范围：①IC罐(1座)、厌氧污泥罐(1座)及两罐环绕走道制作安装；②冷凝水箱制作安装(1只)；③IC罐、厌氧污泥罐的内外防腐。
○4IC罐等制安防腐工程含以上内容但不限于以上内容，具体见附件《技术协议》附后。
承包方式：包工、不包主材包辅材、包工期、包质量、包安全、包水电。
工程据实签证结算：一、IC罐等制安部分，按实际理论重量结算，具体为：①碳钢：单价2000元/T；②不锈钢304：单价3500元/T；③不锈钢316L：4000元/T；二、喷沙防腐，单价45元/平方米；三、脚手架等措施费用，包干60000元整。
四、水电税金10万元。
对甲方施工现场状况，乙方已经清楚明白，可以按要求进行施工，并充分考虑了可能发生的全部费用。
二、工程款支付方式1、合同签订生效后10天内支付合同工程总额的30%（按理论数据计算总额为77万元×30%=23.1万元）；2、待全部工程经竣工验收合格后付至工程总额的95%，留工程总额的5%为质保金，待质保期满无质量问题后支付；3、乙方应当在第一时间内支付工人工资，否则因拖欠工资引发的责任由乙方承担；甲方可以根据需要代发工人工资，相应款项从乙方工程款中扣除。
4、工程结算时乙方应开具本地工程建安发票，否则甲方可拒绝付款。
5、甲方每月按实际扣回水电费用。
三、工期要求：1、以甲方开出的《开工通知单》确认的日期为工期起始日，工期为70个日历日，工期每延期一天支付违约赔偿金RMB5000元。
2、如下情况之一，经甲方书面确认，工期相应顺延：①不可抗力因素（是指不能预见、不能避免并不能克服的客观情况）；②如因甲方原因造成无法验收。
内循环厌氧反应器(IC)设计计算书
反应器的几何尺寸为
直径 高度
5、核算反应器的总容积负荷（NV）
Nv=Q*（COD0-CODe）/V
6、计算各反应室的高度及总循环量 反应器的面积 第二反应室有效高度 第一反应室有效高度
内循环厌氧反应器（IC）设计计算书
代码
单位
项目数据
Q
m3/d
T
℃
无量纲
mg/L
mg/L
10000 37 7
6000 2000
mg/L
1800
mg/L
400
q1
80%
q2
20%
NV1 kg/（m3·d）
22
NV2 kg/（m3·d）
7
V1
m3
1527
V2
m3
1200
V
m3
2800
H
m
A
m2
D
m
D
m
H
m
24 116.67
12 12 24
NV
kg/m3
15
符合规范
A
m2
m
m
113 11 13.00
反应器内水力停留时间
第二反应室混合液上升流速
计算项目：
计算参数
1、设计参数
进水流量
进水温度
进水pH值
COD0 SS0 2、出水水质
CODe
SSe
3、容积计算
第一反应室去除总COD
第二反应室去除总COD
第一反应室容积负荷率
第二反应室容积负荷率
第一反应室有效容积
第二反应室有效容积
总有效容积
4、反应器的几何尺寸
设定反应器的高度
反应器的面积
引水罐的设计计算
引水罐的设计计算1.容量计算：引水罐的容量需要根据实际需要来确定。
首先要确定需要储存的水量，这取决于用水的需求和供水的周期。
其次要考虑到供水的稳定性，即避免在需水高峰期供水不足。
一般来说，可以根据每天用水量和供水周期来确定水箱的容量。
容量计算公式如下：容量=每天用水量*供水周期2.尺寸选择：水箱的尺寸与容量密切相关。
为了节省空间，应选择合适的水箱高度和底面积。
要考虑到水箱的稳定性和结构强度。
一般来说，水箱的高度不宜超过宽度的两倍，水箱的深度不宜超过高度的两倍。
在尺寸选择中还需要考虑到安装条件和周围环境的限制。
3.结构选择：引水罐的结构有多种形式可供选择，包括圆形、方形和长方形。
常用的是长方形的结构，因为它可以借助周围的建筑物来提高结构稳定性。
圆形结构在一些情况下也可以选择，因为它具有较大的容积和较好的结构强度。
方形结构一般用于较小的水箱。
结构选择需要考虑到水箱的容积、空间限制、安装条件和周围环境等因素。
4.管道和阀门尺寸及布置：在引水罐设计中，还需要考虑到管道和阀门的尺寸及布置。
首先需要根据用水需求和供水周期来确定管道的尺寸。
一般来说，直径较大的管道可以提供更大的水流量，但也会增加系统的成本。
因此，需要权衡流量需求和成本，选择合适的管道尺寸。
同时要合理布置阀门，以便控制水流。
5.安全设计：在引水罐的设计中还要考虑到安全因素。
水箱需要具备足够的结构强度，以承受水压和外部环境的作用。
还需要考虑到防水和防渗漏的设计。
此外，还要注意水箱的材料选择，尽量选用耐腐蚀、具备较长使用寿命的材料。
综上所述，引水罐的设计计算主要包括容量计算、尺寸选择、结构选择、管道和阀门尺寸及布置以及安全设计。
在进行设计计算时需要考虑到用水需求、供水周期、空间限制、安装条件、成本和安全因素等多个方面。
只有综合考虑这些因素，才能设计出满足实际需求的高效引水罐。
压力容器罐体厚度计算书
大圆弧B点
90.7
大小圆弧C点
-139
A点焊接接头组合应力
MPa
壳体应力校核结论
应力类别
各类应力计算值MPa
应力许用值
薄膜应力
小圆弧区A点
12.6
125
MPa
大圆弧区B点
9.09
125
大小圆弧区C点
10.5
125
壳体最大组合应力
128.2
146.9
外加强件最大组合应力
-685
170.7
A点焊接接头组合应力
9.09
大小圆弧区
C点
10.5
内壁
弯曲应力
小圆弧区A点
116
MPa
大圆弧区B点
-98.6
大小圆弧区C点
24.8
内壁
组合应力
小圆弧区A点
128
MPa
大圆弧区B点
-89.5
大小圆弧区C点
35.2
外壁
弯曲应力
小圆弧区A点
-698
MPa
大圆弧区B点
81.7
大小圆弧区
C点
-149
外壁
组合应力
小圆弧A点
-685
焊接头系数1
1.00
大
圆弧区
孔径d2
mm
孔中心距Lh1
加强件
材料钢号
16Mn
型式
扁钢
间距Ls
260
mm
规格
-50x4
侧板厚度及中间参数计算
壳体材料
屈服限
常温
235.0
MPa
外加强件
常温
275.0
MPa
设温
235.0