32m先张简支箱梁汇报
高速铁路32m后张法简支箱梁预应力施工技术及张拉伸长值研究
高速铁路32m后张法简支箱梁预应力施工技术及张拉伸长值研究随着经济的快速发展和城市化进程的加强，我国高速铁路的建设也在不断加快。
其中，高速铁路桥梁工程是不可或缺的关键部分。
为了确保高速铁路桥梁的建设质量和稳定性，施工技术也在不断创新。
本文将重点介绍高速铁路32m后张法简支箱梁预应力施工技术及张拉伸长值的研究。
一、高速铁路32m后张法简支箱梁预应力施工技术高速铁路32m后张法简支箱梁是一种较新的桥梁结构。
它由简支箱梁和简支墩组成，支座在简支墩上。
为了确保高速铁路桥梁结构的稳定性和安全性，预应力施工技术非常关键。
下面是高速铁路32m后张法简支箱梁预应力施工技术的具体步骤：1. 预埋束筋和鞍座的安装。
预埋束筋和鞍座是预应力施工的基础，必须安装牢固。
在设计施工图时，必须详细标明预埋束筋和鞍座的数量和位置。
2. 引拉钢束。
根据施工图，安装拉钩和张拉锚具，将外张钢束拉入开口中，并接好张拉锚具。
3. 张拉。
通过液压加压，将外张钢束巨力传递到简支箱梁和简支墩上。
为确保安全，施工人员必须对张拉力值进行严格控制。
4. 压浆。
完成张拉后，施工人员需用高强度灰浆将钢束间隙压实。
通过上述步骤，高速铁路32m后张法简支箱梁预应力施工技术得以实施，为后续的桥梁结构施工奠定了坚实的基础。
二、张拉伸长值研究张拉伸长值是指预应力钢束在张拉前和张拉后的长度差异。
研究张拉伸长值能够掌握预应力钢束在施工过程中的真实状态，进而对预应力施工技术进行优化和改进。
下面将介绍高速铁路32m后张法简支箱梁预应力施工中张拉伸长值的研究情况。
1. 影响因素高速铁路32m后张法简支箱梁预应力施工中，张拉伸长值受到多种因素的影响，包括钢束材质、钢束形状、钢束长度、张拉力度等。
其中，张拉力度是影响张拉伸长值最为重要的因素。
2. 研究方法为了研究高速铁路32m后张法简支箱梁预应力施工中张拉伸长值的影响因素，研究人员采用多种方法进行实验。
其中，关键是在钢束上安装测量仪，实时监测预应力钢束的长度变化情况。
合宁铁路客运专线32m双线简支箱梁先张法和后张法施工方案的经济比选
２ １ 经济 比较 的依 据 ． 按 照合 宁铁 路全 椒制 梁场 现有 制梁 场配 置 的制梁
化 评定 标 准） Ｂ Ｔ ８ ０ １ ２ ２ ．“ 台基 础 ” ， 裂 ） ／２ ２ ．— ８０ ８ 墩 Ｔ 中 对
缝 深度 和 长度没 有 给 出量 化 标 准 ， 只对 其 宽 度 给 出量 化标 准 ， 有些 结构 物宽 度没 有达 到劣 化标 准 ， 其长 而 但 度 、 度都 很长 、 深 ， 些 裂缝 深度 接 近 结 构 物 本 身 深 很 有 厚度 或贯 通 。所 以对 现 有 桥墩 、 的混 凝 土 开 裂 而 劣 台
韩 国 ２ ５ｍ先 张梁 为先 简 支后 连续 结 构 ， 简支 状 态 时跨 ’ ２ 先 张 与 后 张 工 法 的 经 济 比较
收疆 日期 ：０７０ —６ 修 回 日期 ：０７０—０ ２０ －８０ ； ２０ —９２
作 者 筒 介 ： 金 城 （９ｏ － ）男 ， 建 福 安 人 ， 程 师 。 陈 １５＿ ， 福 工
维普资讯
铁
道
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Ｆ ｂｕ ｒ ２ ０ ｅ ｒａ ｙ， ０ ８
Ｒａｌ ｙ Ｅｎ ｉ ｅ ｒｎ ｉｗａ ｇｎ ｅｉ ｇ
文章 编 号 ：０ ３１９ （０ ８ ０ ．０ ００ １０ ．９５ ２ ０ ）２０ ３ ． ４
合 宁铁 路 客 运 专 线 ３ ２ｉ 线 简 支 箱 梁 先 张 法 ｎ双 和 后 张 法 施 工 方 案 的 经 济 比 选
化 的评定 ， 要长 时 间多角度 的观测 ， 需 仅依 靠单 一指 标
无 法准确 判 断结构 物 的实 际状 态 ， 发 展 变化 及 对 行 其
车安全 的影 响 尚需加 强 观测 。
（ 责任 审编 主天威）
32m简支箱梁现浇支架、门洞检算书
京石客运专线工程XX标段（DK0+000～DK12+343）32m简支箱梁现浇支架、门洞检算编号：编制单位：XX太原铁建公司京石客运专线项目部编制人：审核人：批准人：XX太原铁建公司京石客运专线项目部二O 年月北京目录1、32m箱梁工程概况 (3)2、碗扣式支架搭设方案 (3)2.1支架搭建方案 (3)2.2支架简图 (3)3、支架检算项目 (3)4、载荷标准值计算与组合 (4)4.1载荷标准值计算 (4)4.2载荷组合 (4)5、支架载荷检算 (4)5.1底模木胶板强度及刚度： (4)5.2横向方木力学检算：（10×12cm） (5)5.3纵向方木力学检算：（14×15cm） (6)5.4满堂红立杆受力检验 (8)5.5地基荷载检算 (8)6、地基加固 (8)7、门洞支架检算过程 (8)7.1底板木胶板、横向方木检算 (9)7.1纵向I40a工字钢检算 (9)7.3满堂红墩柱检算 (9)7.4地基承载力检算 (10)8、检算结果 (10)32m简支箱梁现浇支架1、32m箱梁工程概况京石客运专线XX标，永定河特大桥1-29孔，桥梁上部结构为为预应力简支双线箱梁。
简支箱梁全长32.6米、顶板宽12米、底板宽5.5m，梁重840吨，拟采用满堂支架现浇。
2、碗扣式支架搭设方案2.1支架搭建方案箱梁中间部分：于梁底轮廓线 6.0米范围内，立杆按纵向步距0.9m、横向步距0.6m；于翼缘板部分按纵向步距0.9m、横向距0.9 m。
箱梁梁端部分：变截面范围内按立杆纵向步距0.6m横向步距0.6m。
腹板部位：两侧各增加一排立杆。
立杆竖向步距全部1.2米设置。
2.2支架简图见附图3、支架检算项目1、底模木胶板强度及刚度检算。
2、横向方木强度、刚度检算。
3、纵向方木强度、刚度检算。
4、满堂红立杆强度检算5、基础承载力检算4、载荷标准值计算与组合4.1载荷标准值计算（1）箱梁梁体自重（包括混凝土冲击荷载）：9000KN（2）施工人员和施工材料，机具行走运输和堆放荷载按1kN/m2考虑（按路桥施工计算手册取值）。
32m现浇简支箱梁门洞支架施工方案 -
目录1、编制说明 (1)1.1 编制依据 (1)1.2 编制原则 (1)2、工程概况 (2)3、编制目的 (2)4、方案总体概况 (3)5、方案详细结构 (6)5.1 门洞支架详细结构 (6)5.2 碗口支架详细结构 (9)6、主要施工方法及施工工艺 (10)6.1 地基处理 (10)6.2碗扣式支架搭设 (11)6.3支架的搭设要求 (11)6.4 支架预压 (13)6.5支架纵坡、预拱度调整 (15)6.6 支架拆除 (16)7、门洞支架安全防护方案 (16)附件：满堂碗扣支架计算书附图：支架设计图乌溪江特大桥150#～151#墩现浇简支梁支架施工方案1、编制说明1.1 编制依据⑴、《无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线、直曲线、现浇）》通用参考图，图号：通桥（2008）2322A-Ⅵ；⑵、《铁路混凝土工程施工质量验收标准》(TB10424—2010)；⑶、《高速铁路桥涵工程施工技术指南》铁建设（2010）241号；⑷、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》；⑸、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008；1.2 编制原则⑴、贯彻“建设世界一流高速铁路”指导思想的原则；⑵、坚持科学性、经济性、合理性与实用性相结合的原则；2、工程概况乌溪江特大桥位于浙江省衢州市境内，起止里程DK232+400～DK238+199，全桥长5799.560m，中心里程DK235+299.995。
根据杭长客专指导性施工组织设计，本桥第148、150～152孔简支箱梁采用支架现浇施工方法，其余简支箱梁采用预制、架设施工方法。
乌溪江特大桥第148、150～152孔简支箱梁均为32m跨，箱梁截面为等宽度、等高度简支箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面。
箱梁顶板宽为12m，底板宽度为5.5m，梁高3.05m；中间段顶板厚度为30cm，底板厚度为28cm，腹板厚45cm，梁端截面加强至顶板厚度为61cm，底板厚度为70cm，腹板厚105cm。
32m后张法预应力混凝土简支箱梁（双线）预制技术
32m后张法预应力混凝土简支箱梁（双线）预制技术32m后张法预应力混凝土简支箱梁（双线）预制技术摘要：论述客运专线32m双线单箱梁的预制、三次张拉施工、梁体养护、真空辅助压浆、裂纹控制等技术要点。
关键词：混凝土箱梁施工方法工艺要点技术控制一、前言武广客运专线是国家铁路网中长期规划中的重点工程，其设计要求严、技术指标要求高.在以桥代路的理念指导之下，桥梁工程总体比重加大，使得预应力混凝土大跨度箱梁得到广泛应用。
在实际施工中，对我们提出了新的技术课题和理念，我们将会在现场施工管理中不断探索和总结经验。
二、箱梁预制关键工序的施工方法1、混凝土工程（1）C50高性能混凝土配合比选定：根据箱梁生产工艺要求，混凝土浇筑后3天预张拉，4天脱模初张拉，10天进行终张拉。
试验室通过对多种满足设计要求的配合比进行试验检测，最终优选出一种进行报批。
（2）混凝土搅拌及输送：采用强制式搅拌机，搅拌时间不少于150s。
混凝土浇筑时采用混凝土输送泵泵送至制梁台座，通过布料杆进行混凝土浇筑。
（3）混凝土浇筑a、混凝土浇筑设备：每榀箱梁混凝土浇筑需四套设备同时进行，每套设备包括：一台布料杆和一台混凝土输送泵。
布料杆回转半径为13m，分别对称布置于制梁台座两侧。
b、混凝土布料：布料机下料时其软管要有2人控制。
浇筑底腹板混凝土时出料口不得正对预应力孔道，也不宜对着外模翼板。
布料杆移位时，下料口必须要有袋子包裹，以防混凝土撒落在顶板上形成干灰、夹渣。
混凝土浇筑厚度第一层以下倒角梗肋振捣后填满为宜，从第二层开始其厚度以30~40cm 为宜。
在第二层混凝土浇筑完后，若底板混凝土不足，则从内模顶板的预留孔溜槽下料进行底板浇筑，底板浇筑从中间向两端进行。
底板混凝土浇筑完毕后，再继续腹板混凝土浇筑。
腹板混凝土浇筑时应注意两侧不能悬殊过大，以防将内模挤偏。
当腹板混凝土浇筑完后，开始浇筑顶板混凝土。
顶板浇筑采用从一端向另一端浇筑的方式，两台布料杆采用“S”形逐步向前推进，每次下料宽度不超过2m。
铁路客运专线32m双线简支箱梁支架现浇工程
铁路客运专线32m双线简支箱梁支架现浇工程文章通过铁路客运专线32m双线简支箱梁支架现浇工程的施工的实践，详细地介绍了简支箱梁支架的安装及浇筑的施工工艺，详细分析了相关的技术措施。
标签：简支箱梁支架现浇工艺1 工程概况西沟中桥桥梁全长103.2米。
该桥基础设计为扩大基础，桥墩为实心墩，墩高7.5m～8.5m。
上部结构为：3-32m双线简支箱梁，箱梁设计全长32.6m，设计跨度为31.5m，宽度12.2m，线路中心梁高2.65m。
2 总体施工方案简支箱梁采用满堂支架施工，支架采用碗扣式支架，翼缘模板及外侧模板、端模、内膜采用定型钢模板，底模采用竹胶板。
3 施工工艺3.1 碗扣式脚手架施工3.1.1 施工准备。
支架搭设时结构工程师应按支架施工设计方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。
对进入现场的脚手架构配件，使用前应对其质量进行复检。
3.1.2 地基与基础处理。
支架地基基础必须按施工设计进行施工，按地基承载力要求进行验收。
桥梁明挖基础施工时基坑边缘或集水坑等局部出现“弹簧”现象的要及时清除，并回填合格的碎石类土或石料进行整平压实，用振动压路机进行辗压，保证地基稳定和承载力符合要求。
同时支架两侧（地基两侧）开挖纵向排水沟，避免雨水对地基的浸泡。
地基表面处理满足要求后浇筑40cm厚C20片石混凝土，并洒水覆盖养生。
3.1.3 测量放样。
依据设计资料，计算桥位中心线、边线，确定并放样中心线和边线并弹墨斗线。
3.1.4 脚手架搭设。
底板范围内采用60cm×60cm的间距，腹板范围内、梁端范围内采用60cm×30cm间距，施工时不大于该布距，悬臂范围内60cm×60cm，横杆步距统一为60cm；支架下设立杆可调底座，上设立杆可调托撑，上托和下托伸长量不大于25cm。
底层立杆应采取高度不同的立杆，且要交替布置，在高度方向每间隔1.2m设置一排纵、横向联接脚手钢管，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，在每4排竖向立杆和每6排横向立杆设置一道剪刀撑，最外面各一道，斜杆与地面的交角为45°～60°之间，且每步都应与立杆扣接，扣接点距碗扣节点不应大于15cm。
32m／900t级先张预应力混凝土箱梁整孔预制施工技术
田噩珏圈翟圜 圉 雹圈亚圈圆
豳亚翟嚣 匿 翻
团噩珏国霉幽
构 。台座总体布置见图 ２ 。 （ ） 台座基础 设计 。先张箱 梁 ２
预 应 力 的 张 拉 、混 凝 土 的 灌 筑 及 放
圈雹圈 翻
圈班翟嚣Ｅ圈圈
图 １ 曲线梁预应力筋布置 图（ 单位 ： ｍ） ｍ
［ 收稿 日期］２０ ０ ０ ７— ３—１ ９
地完成 。
研究 ，并完成 了 ３ 先张箱梁 的试 制和相关试验 工作 。该 项 孔
科研成果 已于 ２０ ０７年 １ 月通过铁道部评 审。
１２ 先 张 ２ ｍ客 运 专线 先 张 法简 支 双线 箱 梁 梁 宽
２ 主要 研 究成 果
２ １ ３ ｍ ９ ０ 级 先 张 法预 应 力 混 凝 土 箱 梁整 孔 预 制 技 术 ． ２ ／ ０ ｔ
１． ｍ ３０ 、梁高 ３ｍ、 重量 达 ７８ｔ ８ ；箱梁 采用 Ｃ０高性 能 混 ５
凝土 ，结构设计 寿命 为 １０年 。预 应力 筋 采用 钢绞 线 ，直 ０ 线筋设于箱梁底板 中 ，部 分钢绞 线在 梁端部 分采 用 Ｐ Ｃ管 Ｖ
予以隔离 ；折线筋 设 于箱梁 腹板 内，通 过导 向装 置分 两批 弯起 ，弯起角度 ８ 。预应力钢绞 线的布置见 图 １ 。 。
构成。张拉体系 由张拉横 梁 、传力 柱 、千斤 顶 、保 护支撑构
成 。台座基础 、传 力 柱采 用 钢筋 混
凝土结构，制梁模板由底模、 侧模 、
端模和 内模 构成 。侧 模和底 模采 用
固定式 ，并 按设 计要 求设置 梁体 预
留压缩量 、反拱 量 ；张拉 横 梁按 直 线预应力筋 及折 线预 应力 筋 的张拉 及放张要求 分 别设置 下横 梁及 上横 梁 ，张拉横 梁采 用可 移动 的钢箱 结
32m客运专线预制箱梁首件总结报告要点
32m预制箱梁首件总结汉十高铁云梦制梁场2标段连接线预应力小箱梁的质量工程管理，确保工程质量优质。
确保我标段内箱梁预制工程质量符合设计规范要求，我标段选定吴铺特大桥起点首榀梁作为我标段首件箱梁工程。
经过项目部精心组织，规范施工，箱梁首件施工已经结束，作为首件工程既是业主、监理办对我们施工方案、施工工艺流程的全面考查，又是为我们以后预制箱梁大规模施工提供了一个可行性方案。
为了更好做好下一步工作，现将首件预制箱梁施工过程以及出现的问题总结如下：一、首件工程概况为保证预制箱梁连续架设，32m预制箱梁首件定吴铺特大桥起点首榀梁。
中梁预制宽度2.4m，梁高1.6m。
顶板厚度：18cm；底板厚度：跨中18cm，支点附近25cm；腹板厚度：跨中111.6cm，支点附近25cm；悬臂端部厚度18cm，根部厚度25cm；中跨边梁及中梁在支点附近均设有堵头板，厚度8cm，边跨边梁及中梁在支点附近均设有端横梁，厚度25cm。
二、施工目标（一）质量目标工程零缺陷，施工过程零违纪；质量评分95分以上，一次交验合格率100%。
严格执行本工程质量责任合同，交工验收的各分项工程合格率达100%，满足项目创优规划。
（二）安全目标严格执行本工程安全生产合同，全面贯彻执行安全管理体系，做到安全生产无重大安全责任事故，一般事故频率不超过0.1%；安全防护设施符合规范标准要求，现场施工安全达标创优。
（三）环保目标遵守国家有关部门环境保护的法规及政策规定，降低对环境的污染，保护生态环境。
（四）首件目的通过首件工程技术经验，取得相关的技术参数，确定拟定的施工方案的可行性，全面客观分析影响工程质量各种原因，对各项工艺，技术和质量指标进行综合评价，从而得到更加科学、合理的施工工艺。
为后续批量生产箱梁建立质量控制目标和措施，避免技术、工艺等各种原因造成的各种隐患。
结合工程实际，来确定最优的施工工艺和施工组织。
三、首件工程施工准备（一）水、电及现场布置施工用水，施工用电：提前准备就绪预制场地设置时已考虑箱梁的安装及运输距离和顺序。
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试验箱梁的混凝土配合比前期已立项试验研究完成，共进 行了6个配合比的试验，根据灌筑工艺效果，确定编号为 X-04的配合比在正式批量制梁时使用，本次先张箱梁仍使 用该配合比。
试验箱梁混凝土配合比（kg/m3）
编号 水泥 矿渣粉 粉煤灰 砂
石 外加剂 水
X-04 262
140
68
742 1068 3.9
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3.4 水化热发展的变化趋势
3孔先张试验箱梁均进行了混凝土水化热温度随时间变化情况的测 试。在箱梁跨中和梁端截面按顶板、底板和腹板分三层，共布置24 个温度传感器，同时在箱内和梁外布置环境温度测点3个，根据测 试记录，各孔箱梁温度测试从第一盘混凝土灌筑开始，持续时间在 120～140小时左右。各部位水化热温度在混凝土开盘后30小时左右 后达到最高，各部位维持高温时间在12小时左右，随后缓慢下降。 3孔试验箱梁顶板最高温度分别为63.4℃、62.7℃和63.8℃；腹板 最高温度分别为60.5℃、60.8℃和60.7℃；底板最高温度分别为 58.4℃、46.8℃和43.1℃。箱梁的最高温度基本位于梁端截面顶板 与腹板结合部，该部位混凝土厚度在箱梁中最大。在混凝土水化热 升温和降温过程中，均为芯部温度高于表面温度，顶板、底板的芯 部温度与表面温度的温差始终在10℃以内， 总体来看，箱梁顶板混凝土水化热温度相对较高，腹板温度居中， 底板混凝土水化热温度相对较低。
13 (15) 23
7 (10)
14 (16) 17
(20) 300
8 (11)
9 (12) 1/4截面
24 18 (21)
25 19 (22)
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根据测试结果，传力柱跨中和1/4截面为全截面受压，最 大压应力分别为4.58MPa和4.24MPa；上部斜向端截面横向 局部最大拉应力为2.38MPa，下部端截面横向局部最大拉 应力为2.95MPa，局部拉应力均小于规范中有关C50混凝土 许用拉应力的规定；两侧传力柱总压缩量分别为3.91mm和 3.98mm，传力柱无旁弯现象。
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3.结构尺寸
为保持先张梁和后张梁的通用和互替，先张梁与同等 跨度后张梁的外形构造尺寸相同，跨度32m梁全长32.6m， 计算跨度31.5m，桥面板宽13.0m，跨中梁高2.8m，支点 部分梁高3.0m，横桥向支座中心矩为4.7m。
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合宁铁路客运专线跨度31.5m先张法预应力混凝土整孔简 支箱梁为国内首次试制，设计速度为250km/h，由于在先 张梁张拉台座、钢横梁、先张梁导向装置、大吨位张拉与 放张工艺等方面均缺乏成熟的经验，同时，为全面了解箱 梁结构的强度、刚度、整体性以及静力使用性能，合宁铁 路有限公司设立了“目标200～250公里客运专线铁路24m、 32m简支箱梁试制和试验研究”项目，通过整孔先张简支 箱梁的试制和试验，以达到验证设计、检验施工工艺、完 善技术条件等目的，为推广应用积累经验。
位置
顶板 腹板 底板
第一孔
跨中 -1.12 -7.36 -16.61
1/4截面 -0.77 -7.33 -17.00
第二孔
跨中 -1.62 -6.04 -15.09
1/4截面 -1.04 -6.30 -15.39
第三孔
跨中 -1.83 -8.08 -15.67
1/4截面 -1.33 -7.39 -15.08
设计时梁体温差按40℃计算，预应力筋温差应力损失为 80MPa，实测箱梁直线预应力筋温差损失小于设计值，折 线筋略大，折算总的温度应力损失约60 MPa，小于设计值。
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3.7 预应力效果、弹性上拱度和梁体压缩量
1、跨中截面预应力效果
根据实测结果，在预施应力作用下，箱梁跨中及1/4截面腹板应 力呈线性分布，折线、直线预应力束全部放张后，实测3孔试验箱梁 跨中截面下翼缘的平均预压应力分别为16.80MPa(第一孔曲线梁)、 15.19MPa和15.76MPa(第二、三孔直线梁)，与跨中设计计算值(含自 重影响)16.46 MPa(曲线梁)和16.06(直线梁)相比，相差2.07～－ 5.42％；跨中顶板的平均预压应力分别为1.12MPa、1.62MPa和 1.83MPa，试验箱梁全截面受压。
箱梁 编号
32Q036 32Q001 32Q002
梁体压缩量 (mm)
放张后全长(mm)
上缘
下缘
上缘
下缘
左 右 平均 左 右 平均 左
右
左
右
6
9 7.5 13 12 12.5 32600 32598 32602 32604
7
8 7.5 14 12 13.0 32600 32599 32600 32604
5
预应力筋布置 资料仅供参考
直线预应力筋：1×7-17.8-1860钢绞线 折线预应力筋：1×7-15.2-1860钢绞线 直线筋数量为直线梁162根、曲线梁168根，折线筋数量直、曲 线梁均为56根。折线筋通过预埋在台座上的8个导向装置分两批 弯起，弯起角度8度。
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资料仅供参考
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2、弹性上拱度 三孔试验箱梁(第一孔为曲线梁，第二、三孔为直线梁)
在放张阶段均进行了上拱度测试，根据实测结果，在预应 力作用下，3孔试验箱梁上拱值分别为15.0mm、13.0mm 和 15.5mm，箱梁跨中预应力产生的弹性上拱值（含自重影响） 与设计计算值15.78mm(曲线梁)和15.04mm(直线梁)基本一 致。
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(9) 传力柱应力状况； (10) 钢绞线的锚固传力长度； 静载试验： (1)设计荷载作用下箱梁的应力与变形； (2)先张箱梁开裂试验（2.0倍设计荷载）与重裂 试验； 长期测试： (1)运营后两年内的梁体徐变上拱及发展规律； (2)运营后两年内的混凝土徐变发展规律。
根据现场测试结果，3孔试验箱梁混凝土的入模温度在 27～32℃之间，第一孔最高为32℃，后两孔相对低一些， 灌筑时相应的环境温度在17～34℃之间。入模混凝土的坍 落度控制在160～180mm。3孔先张试验箱梁均采用撒水自 然养护，顶板覆盖棉麻布保湿，养护时间10天。
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3.2 混凝土强资料仅供 度参考 及弹性模量
梁号
直线筋 折线筋
第一孔 第二孔 第三孔 第一孔 第二孔 第三孔
单侧张拉时
两端对称张拉时
摩阻系数μ 设计值
摩阻损失 实测值(％)
换算至跨中摩 阻损失 设计值(％)
换算至跨中摩 阻损失 实测值(％)
1.54
0.77
0
3.75
0
1.89
1.84
0.92
5.07
2.57
2.5
7.79
3.43
3.97
6.82
3孔试验箱梁的梁体混凝土强度6天时为50.1～51.5MPa， 相应的弹性模量为34.7～35.9GPa，满足放张混凝土强度、 弹性模量应达到90％设计值的要求。
14天以后，梁体混凝土强度、弹性模量继续增长，但速度 相对缓慢。
强度(MPa) 弹性模量(GPa)
80
60
60 40
40
20
第一孔
20
第二孔
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11
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3.5 直线、折线钢绞线摩阻损失
试验中每孔箱梁共选择30根钢绞线，其中直线筋18根，分 别在各层的中部和两端，折线筋12根，两侧腹板各6根。
根据张拉过程中分级测得的预应力束主动端和被动端的荷 载，通过线性回归确定直线筋和折线筋钢绞线被动端和主动 端荷载的比值，并根据回归曲线的斜率，确定出直线筋和折 线筋的摩阻损失率。
4
/
/
17 14 15.5 32602 32607 32603 32597
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17
资料仅供参考
3.8 传力柱应力状况
在终张拉过程中，进行了传力柱应力状况的测试，测试包 括传力柱跨中、1/4截面、上部斜向端截面及下部端截面， 测点布置见下图。
1 (4) 1125
2 (5)
3 (6) 跨中截面
序 号
梁号
配合比 编号
施工日期
凝结时间
泌水率
初凝时间 终凝时间 (%)
01 32Q038 X-04 2006.8.22 7h10min 10h25min 0.0
02 32Z077 X-04 2006.9.6 7h45 min 9h35min 0.0
03 32Z080 X-04 2006.9.20 8h05min 11h15min 0.0
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16
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3、梁体压缩量
试验箱梁在放张后进行了梁体压缩量测试，在预应力作 用下，实测3孔箱梁上缘平均压缩量分别为7.5mm、7.5mm和 4.0mm，下缘平均压缩量分别为12.5mm、13.0mm和15.5mm，与 理论计算值(曲线梁：上缘7.2mm，下缘13.0mm；直线梁：上 缘7.1mm，下缘12.7mm)相比基本一致。实测3孔试验箱梁放张 后全长均符合产品质量检验要求，预留压缩量设置可行。
第三孔
第一孔 第二孔 第三孔
0
0 0
0
20
40
60
20
时 间(天) 40
60
时 间(天)
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9
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3.3 混凝土凝结时间、泌水率