型钢悬挑脚手架带联梁计算
悬挑脚手架施工方案及计算书
目录一、工程概况： (1)二、架体设计、搭设与拆除 (2)2。
1扣件式钢管脚手架搭设的基本要求 (2)2。
2外架结构构造 (2)2.3外架防护构造 (3)2.4脚手架的拆除时应符合下列规定： (3)三、脚手架材质要求 (4)3。
1钢管 (4)3。
2扣件 (4)3。
3脚手板 (4)3。
4连墙件 (4)3.5安全网 (5)四、外脚手架的验收、使用与保养 (5)五、安全管理 (6)六、计算书 (6)七、质量保证措施 (22)八、安全管理制度 (22)一、工程概况：本工程为博大·世纪华庭6#楼，位于焦作市山阳区焦东路北段东侧，工期为365天，要求2011年5月20日开工,2012年5月20日竣工交付使用.该工程由中国建筑技术集团设计, 建筑面积为8443.5M2。
地下是一层地下室，地上主体为18层.地下室层高3.6M，地上部位层高均为2。
9M，单元组合为一梯两户，地上部分均为住宅。
该工程剪力墙结构。
由于需要及时进行基础回填土，综合考虑了以往的施工经验，决定采用型钢悬挑脚手架。
本方案编制依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）以及本工程的施工图纸.二、架体设计、搭设与拆除2.1扣件式钢管脚手架搭设的基本要求横平竖直，整齐清晰图形一致,平竖通顺,连接牢固，受荷安全,有安全操作空间，不变形,不摇晃。
外架搭设时，严格按照规范对材质、搭设顺序的要求进行，遵守安全技术规程对外架搭设的安全操作要求，保证操作人员持证上岗，以确保外架搭设的质量和安全性。
2。
2外架结构构造本工程悬挑脚手架采用普通型钢悬挑脚手架.架体距离墙面400㎜,架体宽度1200㎜,立杆间距1500㎜，大横杆步距外侧1800㎜，内侧1800㎜。
悬挑脚手架阳角支撑计算式
悬挑脚手架阳角型钢计算书水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。
本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体700mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。
型钢采用14号工字钢，型钢支点距离建筑物角点1900mm。
型钢截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W = 102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。
阳角型钢示意图阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/m经过连续梁的计算得到5.365.17阳角型钢支撑梁剪力图(kN)2.425阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m)阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为15.479kN型钢固接处的支撑力为4.829kN型钢最大弯矩 M max =2.425kN.m图中距离|MP|=(1.900×1.900+0.000×0.000+1.900×0.000×1.414+2.900×2.900)1/2=3.467m图中角度 <MPQ=arcsin(2.900/3.467)=0.991图中角度 <OPQ=arctg(0.000/1.900)=0.000每根支撑杆的压力 T=15.479/2/sin(0.991)=9.253kN水平型钢的轴向力 N=2×9.253×cos0.991×cos0.000=10.142kN型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=2.425×106/(1.05×102000.0)+10.142×1000/2150.0=27.360N/mm2型钢计算强度小于215.0N/mm 2,满足要求!2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用14号工字钢,计算公式如下其中b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B 得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.929经过计算得到强度=2.43×106/(0.929×102000.00)=25.59N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!3、支杆的强度计算斜压支杆的轴力 R=9.253kN下面压杆以[14a号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中 N ——受压斜杆的轴心压力设计值，N = 9.25kN；——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.18；i ——计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.70cm；l ——受最大压力斜杆计算长度，l = 3.47m；A ——受压斜杆净截面面积，A =18.51cm2；——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 28.51 N/mm2；[f] ——受压斜杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 < [f],满足要求!斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=9.253kN；l w为斜撑支杆件的周长，取500.00mm；t为斜撑支杆的厚度，t=6.00mm；f t或f c为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 9252.96/(500.00×6.00) = 3.08N/mm2。
型钢悬挑外挑架计算书-出挑3550
型钢悬挑脚手架计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度19.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为1.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.1000kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2000，体型系数1.2480。
卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，建筑物外悬挑段长度3.55米，建筑物内锚固段长度4.75米，支承点到锚固中心点距离为4.35米。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=1.000×1.500/2=0.750kN/m荷载的计算值q=1.20×0.036+1.20×0.262+1.40×0.750=1.408kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=1.408×0.8002/8=0.113kN.mσ=γ0M/W = 1.000×0.113×106/4247.0=26.515N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.036+0.262+0.750=1.048kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.048×800.04/(384×2.06×105×101928.7)=0.266mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
会所悬挑脚手架阳角型钢计算书
悬挑脚手架阳角型钢计算书工程名称计算部位计算参数水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。
脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，计算中取其 1.414倍为集中力作用点。
型钢采用16号工字钢，型钢支点距离建筑物角点2000mm。
型钢截面惯性矩I =1130.00cm4，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面积A =26.10cm2计算简图材料特性型钢采用16号工字钢，型钢截面惯性矩I =1130.00cm4，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面积A =26.10cm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论型钢计算1.强度验算:f=M/1.05W+N/A=4.463×106/(1.05141000.000)+6.609×1000/2610.000=32.679N/mm2型钢计算强度小于215.0N/mm2满足要求2.稳定性验算:σ=4.46×106/(0.929×141000.00)=34.07N/mm2水平钢梁的稳定性计算σ<[f]满足要求支杆或拉绳计算1.拉绳强度计算选择拉钢丝绳的破断拉力要大于:8.000×5.448/0.850=51.278kN。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径11.0mm。
吊环计算 D=[5448.000×4/(3.1416×50×2)]1/2=9mm型钢与建筑物连接计算焊缝正应力强度: σ=6608.530/120.000=55.071N/mm2焊缝剪应力强度: f=11645.221/120.000=97.044N/mm2焊缝总强度为 176.876N/mm2满足要求施工单位计算人审核人。
悬挑脚手架作用下阳台梁承载力验算
悬挑脚手架作用下露台梁承载力验算依据本工程特色，型钢工具式悬挑脚手架分别在二层、八层、十四层、二十层构造悬挑，考虑到露台处脚手架外附带荷载较大，为保证构造传力靠谱，需对露台梁承载力进行验算。
联合构造图，以27-29 轴最大露台跨度为最不利受力计算，见图1、图 2。
图一图二依据外脚手架方案，立杆纵向间距，单立杆竖向力 P=20KN，则型钢作用于露台上，其受力简图以下：一、露台连系梁承载力验算露台连系梁截面为 200*550 ，混凝土强度等级为 C30，受力纵筋采纳 HRB400三级钢，箍筋采纳 HRB400三级钢。
2计算条件：荷载条件 :均布恒载标准值:m活载准永远值系数均布活载标准值:m支座弯矩调幅幅度梁容重:m3计算时考虑梁自重::% :考虑恒载分项系数:活载分项系数:活载调整系数:配筋条件 :抗震等级:不布防纵筋级别:HRB400混凝土等级:C30箍筋级别:HRB400配筋调整系数:上部纵筋保护层厚 :25mm面积合并率:%下部纵筋保护层厚 :25mm最大裂痕限值:挠度控制系数 C:200截面配筋方式:双筋3计算结果：单位说明 :弯矩 :剪2裂缝 :mm 力 :kN2挠度 :mm-----------------------------------------------------------------------梁号1:跨长= 600B×H = 200×550左中右弯矩 (-) :弯矩 (+) :剪力:上部 as:353535下部 as:353535上部纵筋 :220220220下部纵筋 :220220220箍筋 Asv:191191191上纵实配 :2E14(308)2E14(308)2E14(308)下纵实配 :2E14(308)2E14(308)2E14(308)箍筋实配 :2E6@250(226)2E6@250(226)2E6@250(226)腰筋实配 :6d8(302)6d8(302)6d8(302)上实配筋率 :%%%下实配筋率 :%%%箍筋配筋率 :%%%裂缝:挠度:最大裂痕 :<最大挠度 :<(600/200)本跨计算经过 .-----------------------------------------------------------------------梁号2:跨长= 1600B×H = 200×550左中右弯矩 (-) :弯矩 (+) :剪力:上部 as:353535下部 as:353535上部纵筋 :220220220下部纵筋 :220220220箍筋 Asv:191191191上纵实配 :2E14(308)2E14(308)2E14(308)下纵实配 :2E14(308)2E14(308)2E14(308)箍筋实配 :2E6@250(226)2E6@250(226)2E6@250(226)腰筋实配 :6d8(302)6d8(302)6d8(302)上实配筋率 :%%%下实配筋率 :%%%箍筋配筋率 :%%%裂缝:挠度:最大裂痕 :<最大挠度 :<(1600/200)本跨计算经过 .-----------------------------------------------------------------------梁号3:跨长 = 1600B×H = 200 × 550左中右弯矩 (-) :弯矩 (+) :剪力:上部 as:353535下部 as:353535上部纵筋 :220220220下部纵筋 :220220220箍筋 Asv:191191191上纵实配 :2E14(308)2E14(308)2E14(308)下纵实配 :2E14(308)2E14(308)2E14(308)箍筋实配 :2E6@250(226)2E6@250(226)2E6@250(226)腰筋实配 :6d8(302)6d8(302)6d8(302)上实配筋率 :%%%下实配筋率 :%%%箍筋配筋率 :%%%裂缝:挠度:最大裂痕 :<最大挠度 :<(1600/200)本跨计算经过 .-----------------------------------------------------------------------梁号4:跨长= 1300B×H = 200×550左中右弯矩 (-) :弯矩 (+) :剪力:上部 as:353535下部 as:353535上部纵筋 :220220220下部纵筋 :220220220箍筋 Asv:191191191上纵实配 :2E14(308)2E14(308)2E14(308)下纵实配 :2E14(308)2E14(308)2E14(308)箍筋实配 :2E6@250(226)2E6@250(226)2E6@250(226)腰筋实配 :6d8(302)6d8(302)6d8(302)上实配筋率 :%%%下实配筋率 :%%%箍筋配筋率 :%%%裂缝:挠度:最大裂痕 :<最大挠度 :<(1300/200)本跨计算经过 .-----------------------------------------------------------------------4全部简图：由此可知原构造设计梁安全二、露台悬挑梁承载力验算露台梁截面尺寸 200mm*550mm ，混凝土强度等级 C30，曲折抗拉强度设计值为 f cm=mm2，轴心抗压强度设计值 f c= N/mm 2，纵向受力钢筋为三级钢， f y=360N/mm2，f y＇=360N/mm 2，受拉钢筋为 3Φ20,受压钢筋为 2Φ16,箍筋为三级钢Φ 8@100。
多排悬挑钢管脚手架主梁计算书三排架体带联梁计算书(工况一)
多排悬挑钢管脚手架主梁计算书（一）依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.65米，建筑物内锚固段长度3.50米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.10m。
而拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1100mm。
水平钢梁自重荷载 q=1.20×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m由钢管脚手架自重及荷载计算，钢管立杆底部轴心力取5.1kN；根据联梁布置平面图，N1受力情况如下：得出N1=4.29kN；N2受力情况如下：得出N2=10.56kN。
悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)4.3900.373悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)0.1040.201悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=20.580kN,R2=0.208kN,R3=0.428kN最大弯矩 M max=4.390kN.m抗弯计算强度:f=M/1.05W+N/A=4.390×106/(1.05×141000.0)+5.031×1000/2610.0=31.581N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录B其值φb'=1.07-0.282/φb=0.929 经过计算得到强度σ=4.39×106/(0.929×141000.00)=33.52N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ < [f],满足要求!三、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算其中R Ui cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑脚手架计算书编者：一、参数信息:1.脚手架参数底层采用落地式脚手架；从第2层4.50m～22.5m，22.5～顶采用两次悬挑型钢脚手架；女儿墙顶标高为38.70m，双排脚手架搭设高度分别为18m、17.2 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.2米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为1 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件布置：竖向间距按层高 3.0米，水平间距按3跨4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；吉工注:1、《扣规》规定，立杆顶端宜高出女儿墙1米，高出檐口上皮1.5米；2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》（以下简称《标化》）要求：悬挑架每段容许搭设高度小于18m；现在已形成了悬挑脚手架的标准做法，即：立杆横距0.8m立杆纵距1.5m内立杆与墙面的间距0.2m连墙，竖向每层、水平小于6m3、《扣规》6.2.1条，第2款第3项，当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用1 根，我以前用2根；现在工地也只用一根；4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距，常见的为0.45m左右，这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙；5、“椒建规[2009]45号”，脚手架（一）严格执行钢管、扣件分色管理制度;（二）严禁不同受力性质的脚手架混搭；（三）脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。
（四）有地下室的建筑，考虑到地下室防水施工和土方回填，一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。
从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。
本案就是尊从上述第(四)条的做法;6、“台建规转[2003]17号” 按照省厅规定，严格界定钢管、扣件的使用范围。
悬挑式钢管脚手架计算规则
悬挑式钢管脚手架计算规则施工中常用的悬挑脚手架通常是指单双排钢管脚手架的底部通过型钢（工字钢或者槽钢）支撑架传递到主体结构的施工外用脚手架，包括型钢支撑架、扣件式钢管脚手架和连墙件等三部分。
从支撑的形式来讲，悬挑脚手架常见两种形式,一种是使用钢丝绳拉结水平钢梁与建筑物，如图1.22；另一种是将水平钢梁通过角钢或钢管支设到建筑物上，如图1。
23；在施工现场比较特殊的情况下,在保证计算结果可靠和底部支撑钢梁锚固长度足够的情况下，也有施工单位采用过没有任何保护的悬臂式钢梁支撑，但从安全角度讲不推荐使用。
图1。
22 采用钢丝绳悬挑脚手架施工图图1。
23 下支撑悬挑脚手架施工图图1.24 钢管两层悬挑施工图从钢梁的布置形式来讲，悬挑脚手架常见两种形式,一种带联梁型钢,每脚手架立杆下面是水平联梁，联梁下面以悬挑主梁型钢支撑；另一种是每脚手架立杆直接用悬挑主梁型钢支撑，如下图所示：图1。
25 悬挑脚手架两种形式示意图悬挑脚手架型钢最稳定安全的选择是工字钢，在工字钢上面按照双排脚手架排距焊接短钢筋头，然后将48mm钢管套在外面使基础牢靠。
但也有施工单位选择使用槽钢,脚手架立杆很难直接作用于槽钢腹板，基本上会作用于槽钢翼缘上,这样槽钢受力就很不合理,比较好的解决办法是在槽钢槽口内每隔立杆的纵距焊接短钢筋，形成矩形槽口受力,比较稳定的受力体系。
在北方一些施工企业,为了节约施工开支，也有使用钢管做悬挑梁，但存在很大的安全隐患，因为所有关键受力点都是扣件连接传递荷载，而市场上扣件质量非常不可靠,几乎没有合格的产品，对于两三个楼层的脚手架高度经过计算还勉强可以使用，对于比较高、荷载比较大的悬挑脚手架一定要慎重使用钢管做悬挑梁。
悬挑脚手架上部计算与落地式扣件钢管脚手架计算的前四项要求是一致的，即按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001)要求计算。
1、纵向和横向水平杆(大小横杆）等受弯构件的强度计算;2、扣件的抗滑承载力计算；3、立杆的稳定性计算；4、连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算。
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悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:双排脚手架，搭设高度16.2米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.40米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.65米，建筑物内锚固段长度4.00米。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用[16b号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.050/2=0.052kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.052=0.106kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.106+0.10×1.470)×1.2002=0.224kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.106+0.117×1.470)×1.2002=-0.263kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.263×106/4248.0=61.881N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.036+0.052=0.088kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.088+0.990×1.050)×1200.04/(100×2.06×105×101950.0)=1.085mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.200=0.043kN脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.050×1.200/2=0.063kN活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.200/2=1.260kN荷载的计算值 P=1.2×0.043+1.2×0.063+1.4×1.260=1.891kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.036)×1.0502/8+1.891×1.050/4=0.502kN.m=0.502×106/4248.0=118.217N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.036×1050.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.043+0.063+1.260=1.366kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1365.600×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×105×101950.0)=1.568mm最大挠度和V=V1+V2=1.595mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.036×1.050=0.037kN脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.050×1.200/2=0.063kN活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.200/2=1.260kN荷载的计算值 R=1.2×0.037+1.2×0.063+1.4×1.260=1.884kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0929N G1 = 0.093×16.200=1.505kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10N G2 = 0.100×4×1.200×(1.050+0.500)/2=0.372kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 N G3 = 0.170×1.200×4/2=0.408kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010N G4 = 0.010×1.200×16.200=0.194kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 2.480kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 N Q = 2.000×2×1.200×1.050/2=2.520kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.350U z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：U z = 1.250U s——风荷载体型系数：U s = 0.800经计算得到，风荷载标准值W k = 0.350×1.250×0.800 = 0.350kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.9×1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.480+0.9×1.4×2.520=6.151kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.480+1.4×2.520=6.503kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W = 0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；l a——立杆的纵距 (m)；h ——立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 M w=0.9×1.4×0.350×1.200×1.800×1.800/10=0.171kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=6.503kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A ——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为3118/16=195；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=6503/(0.19×397)=85.481N/mm2；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=6.151kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A ——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为3118/16=195；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.171kN.m；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=6151/(0.19×397)+171000/4248=121.207N/mm2；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N l = N lw + N o其中 N lw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：N lw = 1.4 × w k× A ww k——风荷载标准值，w k = 0.350kN/m2；A w——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，A w = 3.60×2.40 =8.640m2；N o——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N o = 3.000经计算得到 N lw = 4.234kN，连墙件轴向力计算值 N l = 7.234kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 N f1 = 0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 N f2 = 0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=50.00/1.60的结果查表得到=0.92；净截面面积Ac = 3.97cm2；毛截面面积 A = 26.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。