整体式单向板肋形楼盖设计(课程设计)
整体式单向板肋形楼盖设计
整体式单向板肋形楼盖设计一.设计资料1.楼层平面如图1所示，墙体厚度240mm,结构横向长L1=26.4m，结构纵向长L2=27m,楼梯位于该层平面的外部，不予考虑。
楼盖采用整体式单向板肋形结构。
2.该建筑位于非地震区。
3.建筑物安全级别为二级。
4.结构环境类别一类。
5.建筑材料等级:梁，板C25混凝土。
钢筋：板中钢筋，梁中钢筋，构造钢筋二级，梁中受力钢筋二级，箍筋一级。
6.荷载：钢筋混凝土重力密度为25kN/m3,楼面面层为水磨石20mm，自重为0.65kN/m2,梁板天花为混合砂浆抹灰15mm，重力密度为20kN/m3,楼面活荷载标准值2.5kN/m2。
7.结构平面布置及初估尺寸：板的支承长度为120mm,梁的支承长度为240mm，主梁的支承长度为240mm。
板厚：h=100mm次梁：高h=450mm，宽b=220mm，间距l1=3.0m。
主梁：高h=750mm，宽b=250mm，间距l2=6.6m。
柱：b*h=400mm*400mm，柱网尺寸为6.6m*9.0m。
8.使用要求：梁板的变形和裂缝宽度在本设计中均不考虑。
9.采用的规范：水工混凝土结构设计规范（SL/T191-96)建筑结构荷载规范（GBJ9-87)二.楼盖结构平面布置主梁跨度为9m,截面尺寸b*h=250mm*750mm次梁跨度为6m,截面尺寸b*h=220mm*450mm 板跨度2m, 厚h=80m三.板的设计(按塑性内力重分布计算内力)1.荷载恒载设计值:水磨石面层 1.05*0.65=0.683 kN/m2板自重 1.05*25*0.1=2.625 kN/m2板底抹灰 1.05*20*0.015=0.315 kN/m2合计g=3.623 kN/m2活载设计值: q=1.2*2.5=3.0 kN/m2P=g+q=3.623+3.0=6.623 kN/m22.计算简图3.内力计算板厚h=100mm, 次梁b*h=220 mm *450mm计算跨度: 边跨L01=L n+h/2=3000-120-220/2+100/2=2820mmL01= L n+a/2=3000-220/2-120+120/2=2830mm选其中较小者L01=2820mm中跨L02=L n=3000-220=2780mm跨度差(L01-L02)/L02=(2820-2780)/2780=1.4%<10%故按等跨连续板计算.板的弯矩计算表:4.配筋计算取a=25 , b=1000mm , h=100mm , h0=h-a=100-25=75mmf c=12.5N/mm2 , f y=210N/mm2b表中所选最小配筋面积A s=217mm2;验算最小配筋率ρ=A s/(bh0)=217/（1000*75）=0.29%>ρmin=0.15%满足要求.四．次梁的设计（按塑性内力重分布计算方法）1．荷载计算恒载板传递荷载 3.623*3=10.869 kN/m侧面抹灰 1.05*(450-100)*3*20*10-3*0.015=0.331 kN/m次梁自重 1.05*(450-100)*10-3*25*0.22=2.201 kN/m合计g=13.221kN/m活荷载q=3*3=9 kN/m总荷载p=g+q=13.221+9=22.221 kN/m2.计算简图计算跨度：边跨L n=6600-240/2-250/2=6355 mmL01=（6600-240/2-250/2）*1.025=6475 mmL01=L n+a/2=6355+240/2=6514 mm故取较小者L01=6475 mm中跨L02=6600-250=6350 mm3.内力计算跨度差（L01-L02）/L02*100%=（6475-6350）/6350*100%=1.97%<10% 按等跨连续梁计算。
整体式单向板肋形楼盖设计(课程设计)
整体式单向板肋形楼盖设计The design of monolithic ribbed floor slab摘要钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖是由板、次梁、主梁三部分组成，因此设计分别计算板、次梁、主梁的荷载作用以及承载力作用，并在符合设计规范要求的前提下，尽可能地使施工简单，达到最大经济效益进行配筋计算。
AbstractCast-in-place reinforced concrete one-way slab ribbed floor is composed of a plate,beam, girder is composed of three parts, therefore the design calculation of plate respectively, beam, beam loading effect and bearing capacity, and in accordance with design specifications and requirements of the premise, as far as possible to make the simple construction, achieve the maximum economic benefit calculation of reinforcing bars.一.设计资料某多层工业建筑楼盖平面如图（附图1）采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖1楼层平面L1=18m L2=30m 墙体厚度：370mm板搁置长度：120mm 次梁搁置长度：240mm 主梁搁置长度：240mm2.建筑位于非地震区3.结构安全级别为Ⅱ级4.结构环境类别为一类5.建筑材料等级混凝土：梁、板C25钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋Ⅰ级梁中受力筋Ⅱ级6.荷载：钢筋混凝土重力密度： 25kN/m3水磨石面层： 0.65kN/m2石灰砂浆抹面15mm： 17kN/m3楼面活荷载： 4kN/m2 / 6kN/m2（建议尺寸：柱=350mm×350mm）二.结构平面布置单向板肋形梁楼盖由板、次梁和主梁构成。
单向板肋梁楼盖课程设计
M
截面项目
边支座
第一支座左
第一支座右
第二支座左
第二支座右
dy
0.45
0.6
0.55
0.55
0.55
V
内力 计算表可参见下表，或自己 设计
3.配筋讦算◆次梁配筋列表计算，参考板的配筋。>正截面：跨中按T形截面计算，翼缘宽度按表4.4(P66)支座按矩形截面计算，相对受压区高度0.1≤ξ≤0.35>斜截面：按剪力计算箍筋和弯起筋数量。下列区段内应将计算所需的箍筋面积增大20%:对集中荷载，取支座边至最近一个集中荷载之间的区段；对均布荷载，取支座边至距支座边为1.05h₀的区段； 其中h₀ 为梁截面有 效高度
①
②
跨度 高跨比 (h/1) b/h主梁 5～8m 1 8 14次梁 4～6m 1 112 18 3 2单向多跨连续板 1.7～3.0m (工业楼板必须≥70mm)
1
·5 .板中构造钢筋◆分布钢筋：垂直于受力钢筋，其作用1)固定受力钢筋位置；2)抵抗温度收缩应力以) 分布荷载的作用外，3)承受一定数量的弯矩。《混凝土结构设计规范》 (GB50010—2010) 规定，单向板中单位长度上的分布钢 筋的截面面积不应小于单位长度上受力钢筋截面面积的0.15%。此外，分布钢筋的崔 面面积尚不宜小于该方向板截面面积的0.15%。分布钢筋应均匀布置于受力钢筋内侧 其间距不宜大于250mm, 直径不宜小于6mm, 在受力钢筋的弯折处也应布置分布钢筋。对无保温或隔热措施的外露结构，以及温度、收缩应力较大的现浇板区域内，其 分布钢筋还应适当加密，宜取为150～200mm, 并应在未配筋表面布置温度收缩钢筋。 板的上、下表面沿纵、横两个方向的配筋率均不宜小于0.1%。◆嵌入墙内的板面构造钢筋：由于砖墙的嵌固作用，板内产生负弯矩，使板面受拉开 裂。在板角部分，除因传递荷载使板在两个正交方向引起负弯矩外，由于温度收缩影 响产生的角部拉应力，也促使板角发生斜向裂缝。为避免这种裂缝的出现和开展，《混凝土结构设计规范》规定，对于嵌入承重墙内的现浇板，需配置间距不宜大于200mm, 直径不应小于8mm(包括弯起钢筋在内)的构造钢筋，其伸出墙边长度不应小于1₁/7。对两边嵌入墙内的板角部分，应双向配置上述构造钢筋，伸出墙面的长 应不小于11/4,1₁为板的短边长度。沿板的受力方向配置的上部构造钢筋，其截面面积不宜小于该方向跨中受力钢筋 截面面积的1/3;沿非受力方向配置的上部构造钢筋，可根据经验适当减小。
《混凝土结构设计》课程设计---整体式单向板肋梁楼盖
湖南农业大学东方科技学院课程设计说明书课程名称：《混凝土结构设计》课程设计题目名称：现浇单向板肋梁楼盖结构设计班级：2009级土木工程专业4班姓名：学号：指导教师：评定成绩：教师评语：指导老师签名：2011年月日现浇整体式单向板肋梁楼盖课程设计任务书1、设计资料（1）某工业用仓库，设计使用年限为50年，楼面使用活荷载为29kN/m。
（2）楼面面层为水磨石（底层20mm厚水泥砂浆，10mm厚面层），自重为2γ=，梁板天花用混合砂浆抹灰15mm。
0.65kN/m（3）材料选用a.混凝土强度等级采用C20、C25或C30。
b.钢筋采用受力纵筋HRB335或HRB400；其他钢筋均用HPB235。
（4）板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm。
（5）二楼楼面结构平面布置图如图所示（楼梯间在此平面外）。
（6）楼板厚度为80mm，次梁截面为200mm500mmb h⨯=⨯，主梁截面⨯=⨯（或400mm400mmb h⨯或⨯=⨯，柱的截面尺寸350mm350mm250mm700mmb h自定）。
2、设计内容和要求（1）板和次梁按考虑塑性内力重分布方法计算内力；主梁按弹性理论计算内力，并绘出弯矩包络图。
（2）绘制楼盖结构施工图1．楼面结构平面布置图（标注墙、柱定位轴线编号和梁、柱定位尺寸及构件编号）．（比例1：100～1：200）；2．板模板图及配筋平面图（标注板厚、板中钢筋的直径、间距、编号及其定位尺寸）（比例1：100～1：200）；3．次梁模板及配筋图（标注次梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）（比例1：50，剖面图比例1：15～1：30）；4、梁材料图、模板图及配筋图（按同一比例绘出主梁的弯矩包络图、抵抗弯矩图、模板图及配筋图），（标注主梁截面尺寸及几何尺寸、钢筋的直径、根数、编号及其定位尺寸）；（比例1：50，剖面图比例1：15～1：30）；5．在图中标明有关设计说明，如混凝上强度等级、钢筋的种类、混凝土保护层厚度等。
《整体式单向板肋梁楼盖设计》
《整体式单向板肋梁楼盖设计》课程设计主题：《钢筋混凝土结构》课程设计辅导资料内容：概述混凝土梁板结构主要是由板和梁组成的结构体系，其支承结构体系可为柱或墙体。
它是工业与民用房屋楼盖、屋盖、楼梯及雨篷等广泛采用的结构形式。
此外，它还应用于基础结构（肋梁式筏板基础）、桥梁结构及水工结构等。
因此，研究混凝土梁板结构的设计原理及其构造要求具有普遍意义。
混凝土整体式梁板结构中，若有梁有板称为梁板结构，以此种梁板结构作楼盖时亦称肋梁楼盖（a）。
若有板无梁则称为无梁楼盖或板柱结构（b）。
肋梁楼盖b）无梁楼盖这里我们做的课程设计涉及肋梁楼盖。
基本概念阐述：单向板和双向板的概念单向板——荷载由短向板带承受的四边支承板称为单向板，由单向板组成的梁板结构称为单向板梁板结构。
双向板——荷载由两个方向板带共同承受的四边支承板称为双向板。
由双向板组成的梁板结构称为双向板梁板结构。
《规范》规定：当21/3l l ≥，按单向板计算（荷载主要沿短边方向传递，可忽略荷载沿长边方向的传递）； 当21/2l l ≤，按双向板计算（荷载沿长边方向的传递不可忽略）。
当212/3l l <<时，宜按双向板计算 这里我们做的课程设计涉及单向板。
整体式单向板肋形楼盖课程设计具体内容楼盖设计的步骤：1) 结构布置：确定柱网尺寸，梁格间距。
2) 结构计算：确定计算简图，内力分析及组合，配筋计算。
3) 绘制施工图。
一、单向板肋形楼盖的结构布置单向板肋形楼盖由单向板、次梁和主梁组成。
*单向板肋梁楼盖结构平面布置方案主梁横向布置，次梁纵向布置（图1.3a ）；单向板肋梁楼盖结构布置及梁、板基本尺寸确定 板的计算（①荷载计算 ②内力计算 ③截面承载力计算） 次梁计算（①荷载计算 ②内力计算 ③截面承载力计算） 主梁计算（①荷载计算 ②内力计算 ③截面承载力计算 ④主梁吊筋计算） 绘制施工图课程设计流程图主梁纵向布置，次梁横向布置（图1.3b）；只布置次梁，不布置主梁（图1.3c）。
整体式单向板肋梁楼盖课程设计
整体式单向板肋梁楼盖结构设计班级：土木2012-03班姓名：***学号： ********教师：***某多层工厂建筑平面尺寸为30×21米，采用多层砖混结构，内框架承重体系，外墙厚370mm。
对其做如下柱网布置。
柱截面尺寸为400×400mm。
图1（一）设计资料1.楼面做法20mm水磨石面层；钢筋混凝土现浇板；15mm板底粉刷。
2.楼面活荷载楼面均布活荷载标准值：6.0kN/m2。
3.材料混凝土强度等级为C30；主梁、次梁、受力主筋采用HRB335，HRB400级，板及梁内其他钢筋采用HPB300级。
（二） 楼面梁格布置及截面尺寸1.梁格布置梁格的布置入图2所示。
主梁跨度为7m,次梁的跨度为6m ，板的边跨和中跨分别为2.33m 和2.34m 。
主梁沿横向布置，每跨主梁均承受两个次梁传来的集中力，梁的弯矩图较平缓，对梁工作有利。
图2 2.截面尺寸 (1)板：mm l h 75.6140247040==>,可取板厚为80mm 。
(2)次梁：截面高400~3336000)151~181()151~181(=⨯==l h mm ，取截面高h=500mm ，截面宽b=200mm 。
（3）主梁：截面高926~5297410)81~141()81~141(=⨯==l h mm ，取截面高h=600mm,截面宽b=300mm 。
（三）板的设计按考虑内力重分布方法进行。
1.荷载计算荷载计算见表1。
表1 荷载计算永久荷载分项系数2.1=γG ，楼面均布荷载标准值大于4.0kN/m 2,故其荷载分项系数3.1=γQ 。
则板上永久荷载设计值 2k 24.32.17.2g m N =⨯=活荷载设计值 2k 8.73.10.6q m N =⨯=板上总荷载设计值 2k 04.118.724.3q g m N =+=+2.设计简图此时3564.22<=<l y x ，宜按双向板设计，依规范可按单向板计算设计，之后在长边方向布置足够的构造钢筋。
单向板肋楼盖课程设计
单向板肋楼盖课程设计一、课程目标知识目标：1. 学生能理解单向板肋楼盖的结构特点，掌握其设计原理和计算方法。
2. 学生能掌握单向板肋楼盖施工图的识图与绘制，了解相关工程标准和规范。
3. 学生了解单向板肋楼盖在实际工程中的应用，掌握其优缺点及适用范围。
技能目标：1. 学生能够运用所学知识，独立完成单向板肋楼盖的设计计算。
2. 学生能够熟练操作相关绘图软件，完成单向板肋楼盖施工图的绘制。
3. 学生能够运用单向板肋楼盖的设计原理，解决实际工程问题。
情感态度价值观目标：1. 学生通过学习单向板肋楼盖的设计，培养严谨的科学态度和良好的工程意识。
2. 学生在团队协作中，提高沟通与协作能力，培养合作精神。
3. 学生关注建筑行业的发展，树立环保、节能、可持续发展的观念。
本课程针对高年级土木工程专业学生，结合学科特点和学生实际，注重理论知识与实践操作的结合。
通过本课程的学习，使学生具备单向板肋楼盖设计的基本能力，为将来从事相关工作打下坚实基础。
同时，课程注重培养学生的团队协作和工程意识，提高学生的综合素质。
课程目标具体、可衡量，便于教学设计和评估。
二、教学内容1. 单向板肋楼盖结构概述：介绍单向板肋楼盖的定义、结构特点、分类及适用范围，让学生对单向板肋楼盖有整体的认识。
教材章节：第二章 楼盖与屋盖结构2. 单向板肋楼盖设计原理：讲解单向板肋楼盖的设计方法、计算步骤和设计要点，使学生掌握单向板肋楼盖设计的基本原理。
教材章节：第三章 楼盖设计计算3. 单向板肋楼盖施工图绘制：介绍施工图的绘制方法、符号及标准，让学生学会阅读和绘制单向板肋楼盖施工图。
教材章节：第五章 建筑施工图4. 单向板肋楼盖工程案例：分析实际工程案例，让学生了解单向板肋楼盖在实际工程中的应用，提高学生解决实际问题的能力。
教材章节：第八章 工程案例分析5. 单向板肋楼盖设计软件应用：讲解相关设计软件的使用方法，培养学生运用软件进行单向板肋楼盖设计的能力。
单向板肋梁楼盖课程设计
单向板肋梁楼盖课程设计一、课程目标知识目标：1. 学生能理解单向板肋梁楼盖的基本结构特点及其在建筑中的作用。
2. 学生能掌握单向板肋梁楼盖的设计原理，包括荷载分析、内力计算和截面设计。
3. 学生能了解并运用相关建筑规范进行单向板肋梁楼盖的设计。
技能目标：1. 学生能够运用所学知识，独立完成单向板肋梁楼盖的荷载分析。
2. 学生能够运用内力计算方法，进行单向板肋梁楼盖的内力计算。
3. 学生能够根据计算结果，进行合理的截面设计，并绘制楼盖施工图。
情感态度价值观目标：1. 培养学生对建筑结构设计的兴趣，提高其专业认同感。
2. 培养学生的团队协作精神，使其在学习过程中善于沟通、互相帮助。
3. 强化学生的安全意识，使其在设计过程中充分考虑建筑的安全性、经济性和美观性。
课程性质：本课程为土木工程专业高年级的专业课程，旨在培养学生的实际工程设计能力。
学生特点：学生已具备一定的力学基础和建筑结构知识，具有一定的分析问题和解决问题的能力。
教学要求：结合实际工程案例，注重理论知识与实践操作相结合，提高学生的工程设计能力和创新能力。
在教学过程中，注重引导学生主动参与，鼓励学生提问和讨论，提高学生的自主学习能力。
通过本课程的学习，使学生能够独立完成单向板肋梁楼盖的设计任务，为未来从事相关工作奠定基础。
二、教学内容1. 单向板肋梁楼盖概述：介绍单向板肋梁楼盖的结构形式、优缺点及其在工程中的应用。
教材章节：第二章第二节2. 荷载分析：讲解单向板肋梁楼盖的荷载类型、荷载组合及荷载作用方式。
教材章节：第三章第一节3. 内力计算：阐述单向板肋梁楼盖的内力计算方法，包括弯矩、剪力和轴向力的计算。
教材章节：第四章第二节4. 截面设计：介绍单向板肋梁楼盖的截面设计原理，包括混凝土和钢筋的设计要求。
教材章节：第五章第三节5. 施工图绘制：讲解单向板肋梁楼盖施工图的绘制方法，包括平面图、立面图和节点详图。
教材章节：第六章第一节6. 工程案例分析：分析典型单向板肋梁楼盖工程案例，使学生更好地理解并应用所学知识。
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整体式单向板肋形楼盖设计The design of monolithic ribbed floor slab摘要钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖是由板、次梁、主梁三部分组成，因此设计分别计算板、次梁、主梁的荷载作用以及承载力作用，并在符合设计规范要求的前提下，尽可能地使施工简单，达到最大经济效益进行配筋计算。
AbstractCast-in-place reinforced concrete one-way slab ribbed floor is composed of a plate,beam, girder is composed of three parts, therefore the design calculation of plate respectively, beam, beam loading effect and bearing capacity, and in accordance with design specifications and requirements of the premise, as far as possible to make the simple construction, achieve the maximum economic benefit calculation of reinforcing bars.一.设计资料某多层工业建筑楼盖平面如图（附图1）采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖1楼层平面L1=18m L2=30m 墙体厚度：370mm板搁置长度：120mm 次梁搁置长度：240mm 主梁搁置长度：240mm2.建筑位于非地震区3.结构安全级别为Ⅱ级4.结构环境类别为一类5.建筑材料等级混凝土：梁、板C25钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋Ⅰ级梁中受力筋Ⅱ级6.荷载：钢筋混凝土重力密度： 25kN/m3水磨石面层： 0.65kN/m2石灰砂浆抹面15mm： 17kN/m3楼面活荷载： 4kN/m2 / 6kN/m2（建议尺寸：柱=350mm×350mm）二.结构平面布置单向板肋形梁楼盖由板、次梁和主梁构成。
为了增强房屋横向刚度，防止侧滑现象，采取主梁沿房屋横向布置，次梁沿房屋纵向布置方案。
横向布置4根主梁，纵向布置8根次梁。
次梁的间距决定板的跨度，主梁的间距决定次梁的跨度，柱网的尺寸决定主梁跨度,初估主梁的跨度为6000mm；次梁的跨度为6000mm；板的跨度为2000mm,布置图如下:图1 楼盖平面布置图Fig.1 Floor layout1.板厚的确定按刚度要求，板厚不宜小于其跨长的1/40，即h>=l/40=2000/40=50mm；按构造要求，工业建筑楼板的最小厚度为80mm，故取板厚h=80mm。
2.次梁尺寸的确定根据经验，多跨连续次梁的截面高度h=l/18～l/12=6000/18～6000/12=333.33～500mm，故取h=450mm；截面宽度b=h/3～h/2=450/3～450/2=150～225mm，故b=200mm。
3.主梁尺寸的确定根据经验，多跨连续主梁的截面高度h=l/15～l/10=6000/15～6000/10=400～600mm,故取h=500mm；截面宽度b=h/3～h/2=500/3～500/2=166.67～250,故取b=250mm。
4.各构件截面尺寸的初估板：板厚= 80 mm次梁：梁高 h= 450 mm；梁宽 b= 200 mm主梁：梁高 h = 500 mm；梁宽 b= 250 mm柱：b×h=350mm ×350mm三．板的设计1荷载计算水磨石面层： 0.65kN/㎡石灰砂浆抹面: 0.015×17=0.255kN/㎡板自重： 0.08×25=2.0kN/㎡恒荷载标准值：gk=0.65+0.255+2.0=2.905kN/㎡活荷载标准值：qk=6kN/㎡根据《建筑结构荷载规范》(GB500g-2001)的规定，γG =1.2 γQ=1.3则恒荷载设计值 g=γG gk=1.2×2.905=3.486kN/㎡活荷载设计值 q=γQ gk=1.3×6=7.8kN/㎡由于将板的中间支座简化为铰支座时无形中将弯矩算大了应调整荷载板的折算荷载g’=g+q/2=3.486+7.8×1/2=7.386kN/㎡g’+ q’=7.386+3.9=11.286kN/㎡2.计算跨度图2 板的布置简图Fig.2 Plate layout diagram按塑性方法计算内力值时,板的两端搁置在墩墙上,计算弯矩用的计算跨度l采用l0= ln+h/2与l= ln+a/2的较小值.取1m宽板作为计算单元，则：中间跨：l0=ln=2000-200=1800mm；边跨： l0= ln+h/2=2000-120-100+80/2=1820mml0= ln+a/2=2000-120-100+120/2=1840mm取两者中的较小值作为l0,则l=1820mm3.板的正截面抗弯配筋设计3.1做出板的计算简图图3 板的计算简图Fig.3 Plate Secondary beam calculation sketch由于边跨与中间跨的计算跨度相差(1820-1800)/1800×100%=1.1%＜10%,板可看做是以边墙和主梁为铰支座的多跨连续梁且跨度相差不超过10%,可采用等跨度的图表计算内力.3.2内力计算按考虑塑性变形内力重分布的方法计算连续板的内力,根据我国工程建设标准化协会标准CECS51:93《钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规程》所给出的均布荷载作用下的等跨连续板的弯矩M=αmp (g+q) l2,将计算结果绘下表:表2-1 板的弯矩计算Tab2-1 Calculation of plate bending moment根据水工钢筋混凝土结构课程设计任务书可知,混凝土的材料等级为C25,板=11.9N/ mm2,钢筋抗拉强度中钢筋为Ⅰ级,查附录表可知混凝土轴心抗压强度fc设计值f=210N/ mm2.结构环境类别为一类.则混凝土保护层厚度c=20mm.设计板y采用单层布置.则纵向受拉钢筋合力点至截面受拉边缘的距离=h-a=80-30=50mm,b=1m=1000mma=c+10=20+10=30mm.从而求得有效高度h=1.0.根据上述数据,作板的正截面承载力计算表.按DL/T5057-2009取α1表2-2 板的正截面承载力计算(电力标准α1 =1.0)Tab2-2 Plate calculation of bearing capacity of normal section（Electric power standardα1 =1.0)注:1.当单向连续板的周边与钢筋混凝土梁连接时,所考虑内拱的有利作用,除边跨和离端第二支座外,中间各跨的跨中和支座弯矩值可减少20%,即②～⑤轴间M1=M11=2.29×0.8=1.832kN*m, M c=-2.61×0.8=-2.088kN*m2.为了施工中钢筋不易被踩下,支座上部承受负弯矩的钢筋一般直径不宜少于8mm,受力钢筋的间距不宜大于200mm.表中ξmax =0.121小于ξb=0.614.配筋率验算ρ=A/bh=251/(1000*50)=0.502%＞ρmin=0.20% 满足要求由于板所受的剪力很小,仅混凝土即足以承担剪力,所以不进行受剪承载力计算,也不必配置腹筋。
4.绘制截面配筋图为了便于设计和施工采用分离式配筋,配筋图见附图Ⅰ四．次梁的设计1.荷载计算板传来的恒载:7.386×2=14.772kN/m次梁自重: 1.2×25×0.2×(0.45-0.08)=2.22kN/m次梁抹灰: 1.2×17×0.015×(0.45-0.08)×2=0.226kN/m恒荷载设计值:g=14.772+2.22+0.226=17.218kN/m活荷载设计值:q=3.9×2=7.8kN/m次梁的折算荷载g’=g+q/4=17.218+7.8/4=19.168kN/mq’=q*3/4=7.8×3/4=5.85kN/mg’+ q’=19.168+5.85=25.018kN/m2.计算跨度图4 次梁的布置简图Fig.4 Secondary beam layout diagram 中间跨l=6000-250=5750mm边跨l0=1.025 ln=1.025×(6000-240-125)=5775.875mml 0= ln+a/2=6000-240-125+240/2=5755mm取小值l=5755mm边跨和中间跨计算跨度相差(5.755-5.75)/5.7=0.0877＜10%.可按等跨连续梁计算.3.次梁的正截面抗弯配筋设计3.1作梁的计算简图图5 次梁的计算简图Fig.5 Secondary beam calculation sketch边跨和中间跨计算跨度相差(5.755-5.75)/5.7=0.0877%＜10%次梁可看做是以边墙和主梁为铰支座的多跨连续梁且跨度相差不超过10%,可采用等跨度的图表计算内力.3.2内力计算与板的计算原理相同,将计算结果列入下表中.表3-1 次梁的弯矩计算Tab3-1 Calculation of beam bending moment次梁跨中截面按T形截面计算翼缘计算宽度bf ’= l/3=5750/3=1917mmbf ’=b+ Sn=200+(2000-200)=2000mm一类环境,查表得c=30mm 一层钢筋 a=c+10=40mm h=h-a=450-40=410mmh f ’=80mm hf’/ h=80/410=0.195＞0.1则bf’=1917mm根据混凝土等级为C25, fc =11.9N/ mm2 .梁中受力筋Ⅱ级fy=300N/ mm2所以 fc bf’hf’(h- hf’/2)=11.9×1917×80×(410-80/2)=675.244kN*m＞75.327kN*m(51.697kN*m) 故各跨中截面属于第一类T形截面支座截面按矩形截面计算.表3-2 次梁正截面承载力计算Tab3-3 Calculation of bearing capacity of normal sectionmax bρ=A/bh=455.6/19.7×410=0.0580%＞ρmin=0.9%4.次梁的斜截面抗剪配筋计算.4.1内力计算表3-3 次梁的剪力计算Tab3-3 Secondary beam shear calculationh w /b= (h- hf’)/b=(410-80)/200=1.65＜4.0时,KV≤0.25 fc bh=0.25×11.9×200×410=243.95kN故构件截面尺寸符合要求。