同步发电机模型

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同步发电机建模

同步发电机建模
控制策略与优化算法
研究先进的控制策略和优化算法,以提高同步发电机的运行效率和稳定性。例如,采用滑模控制、自适应控制和强化学习等算法,实现发电机的快速响应、稳定运行和智能控制。
并网与分布式发电系统
研究同步发电机在并网和分布式发电系统中的应用,实现与可再生能源的高效集成。探讨分布式发电系统中的协同控制策略,以及在微电网和智能电网中发挥同步发电机的关键作用。
多物理场耦合建模
深入研究同步发电机的多物理场耦合建模,包括电气、机械、热和流体等多个方面。通过建立精确的数学模型,模拟发电机的动态行为和相互作用,为优化设计和控制提供理论支持。
同步发电机研究展望
THANKS
容量匹配
根据电力系统的需求和规模,合理配置同步发电机的容量,以满足电力系统的供电需求。
布局优化
根据电力系统的地理分布和负荷分布,优化同步发电机的布局,以提高电力系统的运行效率和可靠性。
技术升级
对老旧的同步发电机进行技术升级和改造,提高其运行效率和性能,降低对环境的影响。
在电力系统中的优化配置
延时符
Байду номын сангаас
励磁控制策略
总结词
并网控制是同步发电机并入电网的关键环节,需要确保发电机的频率、相位和电压幅值与电网一致。
详细描述
并网控制策略通过调节发电机的转速和励磁电流,使发电机的输出频率和相位与电网一致。在并网过程中,通常采用准同期并网方法,通过调节发电机的频率和相位来实现与电网的同步。
并网控制策略
VS
无功功率控制是同步发电机中用于平衡无功功率和维持电网电压稳定的重要手段。
稳态方程
02
稳态模型的核心是建立同步发电机的电压、电流和功率平衡方程。这些方程通常包括电机的电压方程、磁链方程、功率方程等,用于计算发电机的运行参数。

同步发电机五阶模型

同步发电机五阶模型

ia I cos ib I cos( 2 3) ic I cos( 2 3)
id I cos() iq I sin()
id23[iacosibcos(120)iccos(120)] iq23[iasinibsin(120)icsin(120)]
i013(iaibic)
平衡的三相系统,满足:ia + ib+ ic=0
Pm
1 pT
原动机数学模型
只记及高压蒸汽容积效应
Pm
1
pTCH
记及高压蒸汽和中间再热蒸汽容积效应
Pm1p TCH(1 1 pT RH)
记及高压、中间再热及低压蒸汽容积效应
P m 1 p T C H (f1 1 p 1 T R H (f2 1 p f3 T C O ))
典型调速器数学模型
负荷数学模型
电力系统综合负荷 动态负荷模型:综合负荷特性用微分方程形式
表达,以反映电力系统频率和电压快速变化时 的有功和无功特性。 静态负荷模型:负荷的有功和无功在系统频率 和电压缓慢变化时的特性用代数方程形式表达。
负荷数学模型
静态负荷模型 在一定频率和电压变化范围内,综合负荷的静 态模型
电力系统仿真
电力系统数字仿真原理
电力系统数字仿真原理
电力系统数学模型描述各个元件和全系统物理 量的变化规律,是电力系统数字仿真的基础。
数学模型和接口 元件和系统的初值 以及坐标变换
电力系统数字仿真原理
1、综合向量的坐标变换 2、同步发电机数学模型 3、励磁调节系统数学模型 4、原动机及调速系统数学模型 5、负荷数学模型 6、变压器数学模型 7、输电线路数学模型 8、常微分方程数值解法
可帮助提高电力系统的稳定极限。 特别是电力电子技术的发展,极大地改善了电

第三章 电力系统三项短路电流的使用计算

第三章 电力系统三项短路电流的使用计算
(3)短路电流使用计算步骤
近似计算2:
假设条件:
所有发电机的电势为1,相角为 0,即 E 10 不计电阻、电纳、变压器非标准变比。 不计负荷(空载状态)或负荷用等值电抗表示。 短路电路连接到内阻抗为零的恒定电势源上
起始次暂态电流和冲击电流的 实用计算
没有给出系统信息
X S*
IB IS
有阻尼绕组 jxd
jxd 无阻尼绕组
E
E
三、起始次暂态电流和冲击电流的实用计算 1. 起始次暂态电流的计算
•起始次暂态电流:短路电流周期分量(基频分量) 的初值。
•静止元件的次暂态参数与稳态参数相同。
•发电机:用次暂态电势 E 和次暂态电抗 X d
表示。
E G 0 U G 0 jX dIG 0
三、起始次暂态电流和冲击电流的实用计算 1. 起始次暂态电流的计算
(3)短路电流使用计算步骤
较精确计算步骤
绘制电力系统等值电路图 进行潮流计算 计算发电机电势 给定短路点,对短路点进行网络简化 计算短路点电流 由短路点电流推算非短路点电流、电压。
例题
三、起始次暂态电流和冲击电流的实用计算 1. 起始次暂态电流的计算
电力系统三相短路的实用计算
三、起始次暂态电流和冲击电流的实用计算 1. 起始次暂态电流的计算
(1)同步发电机的模型
ia
Eq xd
cos(t
0 )
Ed xq
sin(t
0 )
I cos(t 0-)
ia
Eq|0| xd
当cos(xtd
0
)xq(时Exqd|0|
Exqd|0I| )cos(x1td0E)qe|0|Ttd E(qE|0x|qd|0| ExE|dx0q|d|0|

同步发电机的数学模型

同步发电机的数学模型

气隙上一点的磁通=
d轴磁通在该点的投影+ q轴磁通在该点的投影
φd
φq
φb = φd cosθb + φq cos(θb + 90o )
= Faλd cosθa cos(θa −120o )
− Faλq sin θa cos(θa −120o + 90o)
=
−K( λd
+ 4
λq
+
λd
− λq 2
cos 2(θa
− ia
意义:a相绕组中流过电流ia, 其它绕组开路, 计算b相绕组的磁链ψb,除以电流-ia得到b相 绕组与a相绕组的之间的互感。
绕组间的互感与各绕组本身的几何形状及周 围磁路的情况有关。
“理想电机”转子转动时,定子a、b相绕组之间
的磁路的磁导发生周期性的变化。也是2θa的周
期函数,周期为π。
只有d轴、q轴方向上的磁导是常数分别为 λd 和λq
定子绕组之间的互感
Lab = Lba , Lbc = Lcb , Lca = Lac
以a相绕组与b相绕组之间的互感为例,其它类似。由
ψ b = −Lbaia − Lbbib − Lbcic + Lbf i f + LbDiD + LbQiQ
所以
ψb
L = ba
ib =ic =i f =iD =iQ =0

Lt
cos 2(θ a
+ 30o )
定子绕组之间的互感公式

Lba Lbc
= =
Lab Lcb
= −M s = −M s
− Lt − Lt
cos 2(θ a cos 2(θb
+ 30o ) + 30o )

第二章 同步发电机的数学模型及机端三相短路分析(第十六讲 三相短路分析及短路电流计算)_350507388

第二章 同步发电机的数学模型及机端三相短路分析(第十六讲 三相短路分析及短路电流计算)_350507388

第二章同步发电机的数学模型及机端三相短路分析(回顾)第十六讲三相短路分析及短路电流计算1问题1、什么是发电机的超暂态过程、暂态过程?2、超暂态电抗、暂态电抗、同步电抗?大小关系?3、哪些绕组短路瞬间磁链不突变?4、短路电流计算时如何等值?5、为什么要计算0时刻短路电流?6、短路容量?23§1 三相短路电流的变化规律一、短路电流的组成定子abc 绕组短路电流有哪些成分?交流(周期)分量直流(非周期)分量直流分量交流分量dq0绕组电流6短路电流计算机分析结果(i d 、i q 、i 0)i d 交流分量+直流分量i q 直流分量为0i 0=0分析中关心dq0 绕组的直流分量!用标幺派克方程分析三相短路1、只需要考虑d轴方向绕组?2、d绕组直流分量衰减有什么特点?为什么?716t E′22t ′E−t t ′′′′′E E E E E−−29X adX d X f X DX qX QX aq互感为0ad qf fX E X ψ′=各电势的物理含义?磁链不突变353、假设短路前发电机为空载?,即取10=≈U E 假定各发电机内电势相角相同,且均为0,即101=°∠≈E&4、在网络方面,忽略线路对地电容,变压器的励磁回路,在高压网络中忽略电阻。

线路1/2变压器1变压器2F41作业1、比较d轴超暂态电抗、暂态电抗及同步电抗的大小并从物理上解释之。

2、一台汽轮发电机其S r =15MVA,空载额定电压U r =6.3kV,在空载额定电压下发生机端三相突然短路。

已知其参数标幺值如下:s T s T s T X X X a d d d d d162.0,84.0,105.0,86.1,192.0,117.0==′=′′==′=′′设短路瞬间θa (0)=-60°。

(1)试写出三相短路电流的表达式;(2)绘出B相及C相的电流波形;(3)最大冲击电流发生在哪一相?图-3图-442。

永磁同步发电机的结构

永磁同步发电机的结构

永磁同步发电机的结构直驱式永磁发电机在结构上主要有轴向与盘式两种结构,轴向结构又分为内转子、外转子等;盘式结构又分为中间转子、中间定子、多盘式等;另外还有双凸极发电机与开关磁阻发电机。

一、内转子永磁同步发电机1.结构模型图6-9为内转子永磁同步风力发电机组的结构模型。

与普通交流电机一样,永磁同步发电机也由定子和转子两部分组成,定子、转子之间有空气隙,转子由多个永久磁铁构成。

图6-10为内转子永磁同步发电机的结构模型。

图6-9 内转子永磁同步风力发电机组的结构模型图6-10 内转子永磁同步发电机的结构模型2.定子结构永磁同步发电机的定子铁芯通常由0.5mm厚的硅钢片制成以减小铁耗,上面冲有均匀分布的槽,槽内放置三相对称绕组。

定子槽形通常采用与永磁同步电动机相同的半闭口槽,如图6-11所示。

为有效削弱齿谐波电动势和齿槽转矩,通常采用定子斜槽。

定子绕组通常由圆铜线绕制而成,为减少输出电压中的谐波含量,大多采用双层短距和星形接法,小功率电机中也有采用单层绕组的,特殊场合也采用正弦绕组。

3.转子结构由于永磁同步发电机不需要起动绕组,转子结构比异步启动永磁同步电动机简单,有较充足的空间放置永磁体。

转子通常由转子铁芯和永磁体组成。

转子铁芯既可以由硅钢片叠压而成,也可以是整块钢加工而成。

根据永磁体放置位置的不同,将转子磁极结构分为表面式和内置式两种。

表面式转子结构的永磁体固定在转子铁芯表面,结构简单,易于制造。

内置式转子结构的永磁体位于转子铁芯内部,不直接面对空气隙,转子铁芯对永磁体有一定的保护作用,转子磁路的不对称产生磁阻转矩,相对于表面式结构可以产生更强的气隙磁场,有助于提高电机的过载能力和功率密度,但转子内部漏磁较大,需要采取一定的隔磁措施,转子结构和加工工艺复杂,且永磁体用量多。

图6-11 典型永磁同步发电机的结构示意图1—定子铁芯;2—定子槽;3—转子铁芯;4—永磁体;5—轴二、外转子永磁同步发电机1.外转子永磁同步风力发电机组外转子永磁同步风力发电机的发电绕组在内定子上,绕组与普通三相交流发电机类似;转子在定子外侧,由多个永久磁铁与外磁轭构成,外转子与风轮轮毂安装成一体,一同旋转。

永磁同步电机的模型和方法ppt课件

永磁同步电机的模型和方法ppt课件
标系上表示出来。将α 、 β 、o坐标放在定子上, α 轴与A相轴
线重合, β轴超前α 轴90度,在α 、 β 、o坐标系中的电压电流,
可以直接从A 、B、C三相坐标系中的电压电流通过简单的线性
变换可以得到。一个旋转矢量从A 、B、C三相定子坐标系变换
到α 、 β 、o坐标系成为3/2变换,有
• 经过变换后得到α 、 β 、o坐标系的电压方
围。
• 力矩平衡方程式为:
• − =



+
• 从上述分析可以看出在d 、q、0坐标系下的
数学模型简单的多,方便控制
• 根据电机的数学模型,可以将永磁同步电
机简化为如图所示的d,q轴模型。永磁同
步电机的转矩方程表示发电机的电磁转矩
可以通过控制定子电流的d,q轴分量进行
控制。
程为:
• α 、 β 、o坐标系的磁链方程为:
• 其中:Ld、Lq分别是同步电机直轴交轴电感;
为永磁极产生的与定子绕组交链的磁链
在α 、 β 、o坐标系中,经过线性变换使A 、
B、C三相坐标系中的电机数学模型方程得到一定
简化。针对内永磁同步电机,因为转子的直、交
轴的不对称而具有凸极效应,因此在α 、 β 、o
永磁同步发电机控制策略
• 永磁同步发电机常用的矢量控制策略有:
(1)isd=0 控制;
• (2)最大转矩电流比控制:
• (3)单位功率因数控制;
• (4)最小损耗控制等。
• 每种控制策略都有其优缺点,于是针对永
磁同步电机不同控制目标下的矢量控制策
略进行比较分析。
• 2.1 id=0电流控制
• id=0的控制称为磁场定向控制,这种控制

同步电机原理和结构

同步电机原理和结构

6018.1同步电机原理和结构1 •同步发电机原理简述(1)结构模型:同步发电机和其它类型的旋转电机一样, 由固定的定子和可旋转的转子两大部分组成。

最常用的转场式同步电机的定子铁心的内圆均匀分布着定子槽,槽内嵌放着按一定规律排 列的三相对称交流绕组。

这种同步电机的定子又称为电枢,定子铁心和绕组又称为电枢铁 心和电枢绕组。

转子铁心上装有制成一定形状的成对磁极,磁极上绕有励磁绕组,通以直 流电流时,将会在电机的气隙中形成极性相间的分布磁场,称为励磁磁场(也称主磁场、转子磁场)。

除了转场式同步电机外, 还有转枢 式同步发电机,其磁极安装于定子上,而交流 绕组分布于转子表面的槽内,这种同步电机的 转子充当了电枢。

图 8-1-1给出了典型的转场 式同步发电机的结构模型。

图中用 AX 、BY , CZ 共3个在空间错开120°电角度分布的线 圈代表三相对称交流绕组。

(2 )工作原理同步电机电枢绕组是三相对称交流绕组,当 原动拖动转子旋转时,通入三相对称电流后,会产生高速旋转磁场,随轴一起旋转并顺次切割定子各相绕组(相当于绕组的导体反向切割励磁磁场),会在其中感应出大小和方向按周期性变化的交变电势,每相感应电势的有效值为, E o = 4.44fN ① f k w( 8-1-1 )式中f ――电源频率;①f ――每极平均磁通; N ——绕组总导体数;k w ---------------- 绕组系数;E 0是由励磁绕组产生的磁通 ①f 在电枢绕组中感应而得,称为 励磁电势(也称主电势、 空载电势、转子电势)。

由于三相电枢绕组在空间分布的对称性,决定了三相绕组中的感应 电势将在的时间上呈现出对称性,即在时间相位上相互错开 1/3周期。

通过绕组的出线端将三相感应电势引出后可以作为交流电源。

可见,同步发电机可以将原动机提供给转子的 旋转机械能转化为三相对称的交变电能。

感应电势的频率决定于同步电机的转速 n 和极对数p ,即同步电机图8-1-1 同步电机结构模型2供电品质考虑,由众多同步发电机并联构成的交流电网的频率应该是一个不变的值, 这就要求发电机的频率应该和电网的频率一致。

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电抗标幺值与电感标幺值相等,以后不加区分:
X* =
X ω L L = B = = L* X B ωB LB LB
3) 励磁绕组 f 的基值 励磁绕组电压、电流基值 u fB、i fB 应满足基值选取原则二和原则三的约束,现假定电压、电流基值已 选定,则根据原则一,可导出其它基值: � 励磁绕组容量基值: S fB = u fB i fB 励磁绕组阻抗基值: R fB = X fB = Z fB =
二.派克变换 经典派克变换:
⎡ Ad ⎤ ⎡ cos θ ⎢ A ⎥ = 2 ⎢ − sin θ ⎢ q⎥ 3⎢ ⎢ ⎢ ⎣ A0 ⎥ ⎦ ⎣ 12
写成紧凑形式:
cos(θ − 2π 3) cos(θ + 2π 3) ⎤ ⎡ Aa ⎤ ⎢ ⎥ − sin(θ − 2π 3) − sin(θ + 2π 3)⎥ ⎥ ⎢ Ab ⎥ ⎥ 12 12 ⎦⎢ ⎣ Ac ⎥ ⎦
可得: Ψ fB i fB = 再由 Ψ fB =
u fB ωB
, Ψ aB =
uaB 3 ,可得: u fB i fB = uaB iaB ,即 S fB = SaB 2 ωB
故要满足定子绕组与励磁绕组互感标幺值可逆需满足定子绕组与转子绕组的容量基值相等。 2) 各阻尼绕组基值的选取 同理可得,各阻尼绕组与定子绕组互感基值选为:
1) 定子绕组自感
Laa = Ls + Lt cos 2θ Lbb = Ls + Lt cos 2(θ − 120� ) Lcc = Ls + Lt cos 2(θ + 120� )
对于隐极机
Lt = 0
Laa = Lbb = Lcc = Ls
2) 定子绕组互感
Lab = Lba = −[ M s + Lt cos 2(θ + 30� )] Lbc = Lcb = −[ M s + Lt cos 2(θ − 90� )] Lca = Lac = −[ M s + Lt cos 2(θ + 150� )]
对隐极机 Lt = 0 3) 转子绕组自感
L ff = L f = const
LDD = LD = const Lgg = Lg = co nst LQQ = LQ = const
4) 转子绕组互感
d、q 正交, d、q 间互感为 0 L fg = Lgf = L fQ = LQf = LDg = LgD = LDQ = LQD = 0 d 轴上绕组间互感为常数: LDf = L fD = M fD q 轴上绕组间互感为常数: LgQ = LQg = M gQ
5) 定子与转子绕组间
Laf = L fa = M f cos θ Lbf = L fb = M f cos(θ − 120� ) Lcf = L fc = M f cos(θ + 120� ) LaD = LDa = M D cos θ LbD = LDb = M D cos(θ − 120� ) LcD = LDc = M D cos(θ + 120� ) Lag = Lga = − M g sin θ Lbg = Lgb = − M g sin(θ − 120� ) Lcg = Lgc = − M g sin(θ + 120� ) LaQ = LQa = − M Q sin θ LbQ = LQb = − M Q sin(θ − 120� ) LcQ = LQc = − M Q sin(θ + 120� )
2. 各绕组磁链方程
⎡ Ψ a ⎤ ⎡ Laa ⎢Ψ ⎥ ⎢L ⎢ b ⎥ ⎢ ba ⎢ Ψ c ⎥ ⎢ Lca ⎢ ⎥ ⎢ ⎢ Ψ f ⎥ = ⎢ L fa ⎢ Ψ D ⎥ ⎢ LDa ⎢ ⎥ ⎢ ⎢ Ψ g ⎥ ⎢ Lga ⎢Ψ ⎥ ⎢L ⎣ Q ⎦ ⎣ Qa
Lab Lbb Lcb L fb LDb Lgb LQb
Lac Lbc Lcc L fc LDc Lgc LQc
Laf Lbf Lcf L ff LDf Lgf LQf
LaD LbD LcD L fD LDD LgD LQD
L ag Lbg Lcg L fg LDg L gg LQg
L aQ ⎤ ⎡ −ia ⎤ ⎢ ⎥ LbQ ⎥ ⎥ ⎢ −ib ⎥ LcQ ⎥ ⎢ −ic ⎥ ⎥⎢ ⎥ L fQ ⎥ ⎢ i f ⎥ LDQ ⎥ ⎢ iD ⎥ ⎥⎢ ⎥ L gQ ⎥ ⎢ ig ⎥ ⎢ ⎥ LQQ ⎥ ⎦ ⎣ iQ ⎦

u fB i fB

励磁绕组自感基值: L fB =
X fB ωB u fB ωB

励磁绕组磁链基值: Ψ fB = L fB i fB =
4) 阻尼绕组 D、g、Q 的基值 各阻尼绕组的电流、电压基值也应满足原则二和原则三的约束。其它各变量的基值选取与励磁绕组完 全相同,只需将下标 f ,分别改为 D、g、Q 即可。 3. 确保标幺值互感可逆的约束: 1) 定子绕组和励磁绕组间的互感基值选取: 根据互感定义定子绕组与励磁绕组互感基值为:
0 0 L0 0 0 0 0
Mf 0 0 Lf M fD
0 0
MD 0 0 M fD LD
0 0
0 Mg 0 0 0
Lg M gQ
⎤ ⎥ ⎥ ⎡ −i ⎤ ⎥⎢ d⎥ ⎥ ⎢ −iq ⎥ 0 ⎥ ⎢ −i0 ⎥ ⎥⎢ ⎥ ⎥ ⎢ if ⎥ 0 ⎥⎢ i ⎥ ⎥⎢ D ⎥ ⎥ ig ⎥ M gQ ⎥ ⎢ ⎢ ⎥ ⎥ ⎣ iQ ⎦ ⎥ LQ ⎥ ⎦
故可得各绕组在 dq0 坐标下的
⎡ud ⎤ ⎡ rd ⎢u ⎥ ⎢ 0 ⎢ q⎥ ⎢ ⎢ u0 ⎥ ⎢ 0 ⎢ ⎥ ⎢ ⎢u f ⎥ = ⎢ 0 ⎢ 0 ⎥ ⎢0 ⎢ ⎥ ⎢ ⎢ 0 ⎥ ⎢0 ⎢ 0 ⎥ ⎢0 ⎣ ⎦ ⎣
0 rq 0 0 0 0 0
0 0 r0 0 rf 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 rD 0 0 0 0 rg 0
在 dq0 坐标下各绕组的磁链方程为:
⎡ Ld ⎢ 0 ⎡Ψd ⎤ ⎢ ⎢Ψ ⎥ ⎢ 0 ⎢ q ⎥ ⎢3 ⎢ Ψ0 ⎥ ⎢ M f ⎢ ⎥ ⎢2 Ψ f ⎢ ⎥ = ⎢3 ⎢Ψ D ⎥ ⎢ 2 M D ⎢ ⎥ ⎢ ⎢Ψg ⎥ ⎢ 0 ⎢Ψ ⎥ ⎢ ⎣ Q⎦ ⎢ ⎢ 0 ⎢ ⎣
0 Lq 0 0 0 3 Mg 2 3 MQ 2
LDaB =
3 3 3 LaDB , LgaB = LagB , LQaB = LaQB 2 2 2
各绕组容量基值: S aB = S DB = S gB = S QB 即:
3 uaB iaB = u DBiDB = u gBi gB = u QBiQB 2
3) 各绕组互感基值与自感基值的关系 � 励磁绕组与定子绕组自感互感关系
LafB =
Ψ aB Ψ aB iaB Ψ fB LaB L fB = = i fB iaB Ψ fB i fB L faB 3 LafB 2
即: LafB L faB = LaB L fB ,由 L faB = 可得: LafB =
2 LaB L fB 3 3 LaB L fB 2
L faB =

写成紧凑形式:
ห้องสมุดไป่ตู้
Aabc = P −1 Adq0
⎧ua = pΨ a − raia ⎪ 对式 ⎨ub = pΨ b − rb ib 两边同乘以变换阵 P 可得: ⎪u = pΨ − r i c c c ⎩ c ⎡ud ⎤ ⎡ rd ⎢u ⎥ = ⎢ 0 ⎢ q⎥ ⎢ ⎢ ⎣ u0 ⎥ ⎦ ⎢ ⎣0 0 rq 0 0 ⎤ ⎡ −id ⎤ ⎢ ⎥ 0⎥ ⎥ ⎢ −iq ⎥ + r0 ⎥ ⎦⎢ ⎣ −i0 ⎥ ⎦ ⎡Ψ d ⎤ ⎥ p⎢ ⎢Ψ q ⎥ ⎢ ⎣Ψ0 ⎥ ⎦
Adq 0 = PAabc
派克变换的逆变换形式:
cos θ − sin θ 1⎤ ⎡ Ad ⎤ ⎡ Aa ⎤ ⎡ ⎢ A ⎥ = 2 ⎢ cos(θ − 2π 3) − sin(θ − 2π 3) 1⎥ ⎢ A ⎥ ⎢ b⎥ 3⎢ ⎥⎢ q⎥ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥ cos( θ + 2 π 3) − sin( θ + 2 π 3) 1 ⎣ ⎦⎢ ⎣ A0 ⎥ ⎦ ⎣ Ac ⎦
Mf LafB
L fd * =
3 Mf M f =2 = = Ldf * 3 L afB LafB 2
确定了互感的基值,再按第一约束原则确定励磁绕组电压 u fB 和电流 i fB 的基值: 由 L faB =
Ψ fB
iaB
=
3 3 Ψ aB LafB = 2 2 i fB 3 Ψ aB iaB 2
LafB =
Ψ aB i fB

L faB =
Ψ fB
iaB
定子绕组 d 和励磁绕组 f 的有名值互感为:
Ldf = M f L fd =
3 Mf 2
要使标幺值互感可逆,需选: L faB =
3 LafB 2
这样,转子绕组与励磁绕组的标幺值为:
Ldf * =
Ldf LdfB L fd L faB
=
同步发电机模型
一. 同步发电机 abc 坐标下的有名值方程 1. 各绕组电压方程 定子各绕组电压方程:
⎧ua = pΨ a − raia ⎪ ⎨ub = pΨ b − rb ib ⎪u = pΨ − r i c c c ⎩ c
转子各绕组电压方程:
⎧u f = pΨ f + ra ia ⎪ ⎪uD = pΨ D + rDiD ≡ 0 ⎨ ⎪u g = pΨ g + rg ig ≡ 0 ⎪u = pΨ + r i ≡ 0 Q Q Q ⎩ Q
0 MQ 0
3 ⎧ ⎪ Ld = Ls + M s + 2 Lt = const ⎪ 3 ⎪ 式中: ⎨ Lq = Ls + M s − Lt = const 2 ⎪ ⎪ L0 = Ls − 2M s = const ⎪ ⎩
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