JBT4712.2-2007腿式支座强度计算(C型)
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容器支座及其选用
28
29
•选用时还应注意
卧式容器支座采用JB/T4712.1标准鞍座时，在满 足JB/T4712.1所规定的条件时，可免去对鞍座的 强度校核；否则应按JB/T4731－7.4进行强度校核。
卧式容器支座采用鞍座时，无论双、三或多鞍座， 都必须只有一个为固定支座，其余为滑动支座， 以减少圆筒体因热胀、冷缩或圆筒体及物料质量 引起的对支座产生的附加载荷。
垫板：与筒体相同 底板：Q235A 盖板：Q235A
43
支座的标记 JB/T4712.2-2007 支座 ① ② － ③ － ④ ① —— 型式 ② —— 号数 ③ —— 支承高度 H ④—— 垫板厚度（对于A、B、C型支座）
44
支座的选用
支腿设计条件（新标准已合并在适用范围内）
设计温度：200℃ 设计载荷：基本风压值800Pa 地震设防烈度：8度（Ⅱ类场地土） 重力载荷：
45
注意：
应在施工图中标注实际需要的支承高度H（安装高度）及垫板 厚度，地脚螺栓中心圆直径Db，
支腿支承在筒体上
DN、Hmax均有上限值
总重按垫板、底板及支腿（可变）分别计算，然后总和
中、小型直立容器常采用前三种， 高大的塔设备则广泛采用裙式支座。
32
1. 腿式支座（ JB/T4712.2-2007代JB/T4713-92）
适用范围：适用于安装在刚性基础上，且符合下列条件的容器： 公称直径DN400～1600 圆筒切线长度L与公称直径DN之比L/DN≤5 容器总高度:对于角钢与钢管支座，H1≤5000 对于H型钢支座，H1≤8000 设计温度：200℃ 地震设防烈度：8度 不适用于通过管线直接与产生脉动载荷的机器设备刚性连接的容器
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•选用时还应注意
卧式容器支座采用JB/T4712.1标准鞍座时，在满 足JB/T4712.1所规定的条件时，可免去对鞍座的 强度校核；否则应按JB/T4731－7.4进行强度校核。
卧式容器支座采用鞍座时，无论双、三或多鞍座， 都必须只有一个为固定支座，其余为滑动支座， 以减少圆筒体因热胀、冷缩或圆筒体及物料质量 引起的对支座产生的附加载荷。
垫板：与筒体相同 底板：Q235A 盖板：Q235A
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支座的标记 JB/T4712.2-2007 支座 ① ② － ③ － ④ ① —— 型式 ② —— 号数 ③ —— 支承高度 H ④—— 垫板厚度（对于A、B、C型支座）
44
支座的选用
支腿设计条件（新标准已合并在适用范围内）
设计温度：200℃ 设计载荷：基本风压值800Pa 地震设防烈度：8度（Ⅱ类场地土） 重力载荷：
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注意：
应在施工图中标注实际需要的支承高度H（安装高度）及垫板 厚度，地脚螺栓中心圆直径Db，
支腿支承在筒体上
DN、Hmax均有上限值
总重按垫板、底板及支腿（可变）分别计算，然后总和
中、小型直立容器常采用前三种， 高大的塔设备则广泛采用裙式支座。
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1. 腿式支座（ JB/T4712.2-2007代JB/T4713-92）
适用范围：适用于安装在刚性基础上，且符合下列条件的容器： 公称直径DN400～1600 圆筒切线长度L与公称直径DN之比L/DN≤5 容器总高度:对于角钢与钢管支座，H1≤5000 对于H型钢支座，H1≤8000 设计温度：200℃ 地震设防烈度：8度 不适用于通过管线直接与产生脉动载荷的机器设备刚性连接的容器
JBT4712.2-2007-腿式支座载荷计算(带公式)
0.8878 合格
1422.2 2
20.752 2 3
263.6 85.6 147
2019/8/12
腿式支座计算
共6页码 第5页
序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
σ bt ≤[σ bt]
2 地脚螺栓的剪切应力：
地脚螺栓的剪切应力： τ bt Mpa (FH-0.4W1)/(NnbtAbt) τ bt Mpa 当计算的值τ bt小于0时，其值填为0
2 6.70
16
1 支腿装配焊缝的弯曲应力：
每条装配焊缝的计算长度 hf1 ㎜ hf-10
钢管为2(hf-10)
350
焊缝的焊脚高度
tf1 ㎜
12
焊缝的抗弯截面模量
Z ㎜3 2(hf12/6)(tf1/20.5)
346482.3
支腿装配焊缝的弯曲应力 σ f Mpa RL1/Z
35.70
焊缝系数
φ
0.49
地脚螺栓的内径
d1 ㎜
地脚螺栓的腐蚀裕量 Cbt ㎜
地脚螺栓的螺距
tb ㎜
一个螺栓的有效截面积 Abt ㎜2 π /4(d1-Cbt-0.866tb/6)2
地脚螺栓的拉应力
σ bt Mpa 1/(NnbtAbt)(4FHHC/Db-W1)
碳钢地脚螺栓许用应力 [σ bt] Mpa 常温下
182.54 235 通过
L1
㎜
H+hf/2+50
数值
1.04 63 通过
360 2130
壳体外壁至支柱形心的距离 e ㎜ 对H型钢支柱
W/2+垫板厚
102
㎜ 对钢管支柱
20
㎜ 对角钢支柱
1422.2 2
20.752 2 3
263.6 85.6 147
2019/8/12
腿式支座计算
共6页码 第5页
序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
σ bt ≤[σ bt]
2 地脚螺栓的剪切应力：
地脚螺栓的剪切应力： τ bt Mpa (FH-0.4W1)/(NnbtAbt) τ bt Mpa 当计算的值τ bt小于0时，其值填为0
2 6.70
16
1 支腿装配焊缝的弯曲应力：
每条装配焊缝的计算长度 hf1 ㎜ hf-10
钢管为2(hf-10)
350
焊缝的焊脚高度
tf1 ㎜
12
焊缝的抗弯截面模量
Z ㎜3 2(hf12/6)(tf1/20.5)
346482.3
支腿装配焊缝的弯曲应力 σ f Mpa RL1/Z
35.70
焊缝系数
φ
0.49
地脚螺栓的内径
d1 ㎜
地脚螺栓的腐蚀裕量 Cbt ㎜
地脚螺栓的螺距
tb ㎜
一个螺栓的有效截面积 Abt ㎜2 π /4(d1-Cbt-0.866tb/6)2
地脚螺栓的拉应力
σ bt Mpa 1/(NnbtAbt)(4FHHC/Db-W1)
碳钢地脚螺栓许用应力 [σ bt] Mpa 常温下
182.54 235 通过
L1
㎜
H+hf/2+50
数值
1.04 63 通过
360 2130
壳体外壁至支柱形心的距离 e ㎜ 对H型钢支柱
W/2+垫板厚
102
㎜ 对钢管支柱
20
㎜ 对角钢支柱
JBT4712.4-2007支撑式支座计算校核
：
支承式支座强度校核（标准支座 JB/T4712.4-2007）
设备图号：XXXX
计算单位：四川科新机电股份有限公司
设备名称：
附录A例题
支座型号： B6
一、输入数据
符号意义及计算公式 p —设计压力 t —设计温度 DN —公称直径（标准规定DN800mm～DN4000mm） L —圆筒长度（上下封头切线间距离） D o —壳体外径（有保温层时取保温层外径） δ n — 封头名义厚度 δmin— 成形封头最小厚度 C2— 封头腐蚀裕量 δ e — 封头有效厚度 (δ e = δ min —C 2 ) g —重力加速度 m 0 —设备总质量 H 0 —容器总高度 (标准规定H0 ≤10m) 2S2或Dr（S2或Dr—支座底板中心线至容器中心线距离）
[Q ]—支座的许用载荷 n—支座数量 k —不均匀系数（安装3个支座时取 k=1，3个支座以上时取 k=0.83） 地面粗糙度类型（A、B、C、D共四类 ） H —水平力作用点至底板的距离(本程序限定H≤10m) fi —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取） q 0 —设置地区10米高度处的基本风压值 地震设防烈度(7度、8度、9度) 设计基本地震加速度[0.10(0.15)、0.20(0.30)、0.40] α — 地震影响系数 [0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32] [F ]— 椭圆形封头的允许垂直载荷
g ——
kN MPa kg mm
——
mm
数值 0.3 50 2800 5076 2824 12 11
1 10 9.8 35000 6500 1820 450 4 0.83 B 3568 1.00 550 7 0.15 0.12
225.2
170 10000 2000
支承式支座强度校核（标准支座 JB/T4712.4-2007）
设备图号：XXXX
计算单位：四川科新机电股份有限公司
设备名称：
附录A例题
支座型号： B6
一、输入数据
符号意义及计算公式 p —设计压力 t —设计温度 DN —公称直径（标准规定DN800mm～DN4000mm） L —圆筒长度（上下封头切线间距离） D o —壳体外径（有保温层时取保温层外径） δ n — 封头名义厚度 δmin— 成形封头最小厚度 C2— 封头腐蚀裕量 δ e — 封头有效厚度 (δ e = δ min —C 2 ) g —重力加速度 m 0 —设备总质量 H 0 —容器总高度 (标准规定H0 ≤10m) 2S2或Dr（S2或Dr—支座底板中心线至容器中心线距离）
[Q ]—支座的许用载荷 n—支座数量 k —不均匀系数（安装3个支座时取 k=1，3个支座以上时取 k=0.83） 地面粗糙度类型（A、B、C、D共四类 ） H —水平力作用点至底板的距离(本程序限定H≤10m) fi —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取） q 0 —设置地区10米高度处的基本风压值 地震设防烈度(7度、8度、9度) 设计基本地震加速度[0.10(0.15)、0.20(0.30)、0.40] α — 地震影响系数 [0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32] [F ]— 椭圆形封头的允许垂直载荷
g ——
kN MPa kg mm
——
mm
数值 0.3 50 2800 5076 2824 12 11
1 10 9.8 35000 6500 1820 450 4 0.83 B 3568 1.00 550 7 0.15 0.12
225.2
170 10000 2000
JBT4712.2-2007腿式支座强度计算(C型)
腿 式 支 座 的 强 度 计 算 设备名称： 容器公称直径 （mm） 容器外径 （mm） 筒体名义厚度（mm） 垫板名义厚度（mm） 壳体总长度（mm） 支承高度（mm） 封头直边高度（mm） 支柱中心圆直径（mm） 基础顶面至设备质心的高度（mm） 水平风载荷 10m高处基本风压（N/m²） 风压高度变化系数 水平风载荷 q0 fi Pw 地震作用标准值计算 设备重量 （kg） 设防烈度 设计基本地震加速度系数 重力加速度 （ m/s²） 地震影响系数 地震作用标准值 载荷的确定 支腿个数 垂直载荷（取设备最大操作重量） 壳体切线距（mm） H型钢高度（mm） H型钢翼板厚度（mm） 水平载荷(N) N W1 L W t2 FH g ɑe Pe m0 设计图号： 计算条件 DN D0 δ δ H h2 DB Hc
f 1 Z
支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力（MPa） 焊缝系数 支腿装配焊缝的弯曲应力验算：σ f<=[B] 支腿装配焊缝的剪切应力验算：τ 1<=[B] 支腿装配焊缝的当量应力验算：σ Z<=[B]
[B] ф
强 度 计 算
件 1300 1364 32 16 4600 1872 72 1585.36 4100
bt<=[τ bt] bt<=[σ bt]
nbt d1 Cbt tb Db Abt σ [σ τ [τ
bt bt]
bt bt]
基础板的强度计算 基础板长度（mm） 基础板宽度（mm） 支腿到基础板边缘的最大长度（mm） 支腿底板腐蚀裕度（mm） 混凝土许用耐压应力（MPa） 基础板许用应力（MPa） 基础上的压缩应力（MPa） 支腿基础板厚度（mm） 基础板上的压缩应力验算：σ
强度计算 12 390 6618.519472 430203.7657 14.47718128 5.040677539 16.90603644
f 1 Z
支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力（MPa） 焊缝系数 支腿装配焊缝的弯曲应力验算：σ f<=[B] 支腿装配焊缝的剪切应力验算：τ 1<=[B] 支腿装配焊缝的当量应力验算：σ Z<=[B]
[B] ф
强 度 计 算
件 1300 1364 32 16 4600 1872 72 1585.36 4100
bt<=[τ bt] bt<=[σ bt]
nbt d1 Cbt tb Db Abt σ [σ τ [τ
bt bt]
bt bt]
基础板的强度计算 基础板长度（mm） 基础板宽度（mm） 支腿到基础板边缘的最大长度（mm） 支腿底板腐蚀裕度（mm） 混凝土许用耐压应力（MPa） 基础板许用应力（MPa） 基础上的压缩应力（MPa） 支腿基础板厚度（mm） 基础板上的压缩应力验算：σ
强度计算 12 390 6618.519472 430203.7657 14.47718128 5.040677539 16.90603644
JBT4712.2-2007 腿式角钢支柱支座载荷计算--按Excel打印
λ
支腿的极限长细比
λ1
系数
ns
0.7H/i1
π2 E
0.6
ReL
由于λ ≤λ 1 则: 3 2 λ2 ＋2 3 .λ1
设备重要度系数 支腿的临界许用应力
支腿的临界许用应力
η [σ cr] Mpa
[σ cr] Mpa [σ cr] Mpa
1.2[1-0.4(λ /λ 1)2]ReL/(nsη ) 若λ ＞λ 1时, 则: 0.227ReL/(λ /λ 1)2
PW
N 1.2fiq0D0H0×10-6
1.0 350 828.3
地震影响系数
ae
7度: 0.08、 0.12 9度: 0.32
8度: 0.16、 0.24
0.08
设备操作质量 重力加速度 水平地震作用标准值 3 载荷的确定：
m0 kg 壳体+附件+内部介质+保温+平台梯子 1670
g m/s2
9.80665
D
查JB/T4712.2表2:D
563
角钢支腿中心圆直径
DB ㎜ D+2(δ2n+δa）
595
单根支腿垂直反力
FL1
N
4FHHc NDB
－
W1 N
弯矩的拉伸侧
844.5
单根支腿垂直反力
FL2
N
-4FHHc NDB
－
W1 N
弯矩的压缩侧 -11762.58
三、 支腿稳定及强度计算 1 支腿稳定计算 假定支腿与壳体的连接为固接，支腿端部为自由端， 单根支腿内产生的最大应力，发生在受压侧的支腿内。
τ bt ≤[τ bt]
W
㎜3
查型钢截面特性(软件)
JB 4712.2支腿计算
支腿材料的屈服强度 设备重要度系数
ReL = η=
235.4 Mpa 1
单根支腿的轴向水平截面惯性矩
IX-X = 46104917 mm4
单根支腿的径向水平截面惯性矩
IY-Y = 16007509 mm4
单根支腿的横截面面积
A=
假定支腿与壳体的链接为固接，支腿端部为自由端。单根支腿内产生的最大
6208 mm2
2
mm
235 Mpa
=
5.8 mm
tf1 =
12 mm
每条装配焊缝的计算长度
=330-10 焊缝的抗弯截面模量
=2*320^2*12/(6*SQRT(2)) 支腿装配焊缝的弯曲应力
=7250.4*2235/289630.9 焊缝的截面面积
=2*320*12/SQRT(2) 支腿装配焊缝的剪切应力
=ABS(-72808)/5430.6 设计温度下支腿材料的许用应力 支腿装配焊缝的当量应力
********************************************************************************************* **********************************************
☞ 水平风载荷
风压高度变化系数，按设备质心所处高度取
=SQRT(55.9^2+3*13.41^2) 焊缝系数 支腿装配焊缝的抗弯，抗剪许用应力
=1.5*105*0.49 支腿装配焊缝的弯曲应力验算：由于σf ≤ B，安全。 支腿装配焊缝的剪切应力验算：由于τ1 ≤ B，安全。 支腿装配焊缝的当量应力验算：由于σz ≤ B，安全。
= 320 mm
容器支座强度计算
座满足本体允许载荷要求）
座满足封头允许垂直载荷要求）
株洲三联压力容器制造有限责任公司
支承式支座（JB/T 4712.4-2007）实际承受载荷的近似计算
设备总重量m0 偏心载荷Ge
水平力作用点到底板高度H
kg N mm
（包括壳体及其附件，内部介质及保温层的重量）
不均匀系数k 支座数量n 支座安装尺寸D 偏心距Se
10m高度处的基本风压值q0
（安装3个支座时取k=1；安装3个以上时，取k=0.83）
#DIV/0! （当Q<[F]时，所选用支座满足封头的近似计算
温层的重量）
时，取k=0.83）
08(0.12)、0.16(0.24)、0.32)
0m、15m、20m时风压高度变化系数分别取1.00、1.14、1.25)
、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
栏为用户自填数值 栏表格自动生成结果 栏为显示结论
（对于B类地面粗糙度，设备质心所在高度为≤10m、15m、20m时风压高度变化系数分
（B类地面粗糙度指田野、乡村、丝林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇
0.0 N 0.0 N 0.0 N #DIV/0! kN kN kN 结论
注：
栏为用户自填数值 栏表格自动生成结果 栏为显示结论
#DIV/0! （当Q<[Q]时，所选用支座满足本体允许载荷要求）
mm mm N/㎡ mm mm
0.0 N （重力加速度g=9.8m/s*s)
地震影响系数a 容器外径Do 风压高度变化系数fi 容器总高度H0 水平力计算P 水平地震力Pe 水平风载荷Pw Pe+0.25Pw 支座承受的载荷Q 支座本体允许载荷[Q] EHA允许垂直载荷[F]
（对7、8、9度地震设防烈度分别取0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.3
JB4712-2007各种支座自动计算校核(附件含自动计算excel版本)
Cb= 2
7. 支腿装配焊缝的强度计算： 7.1 支腿装配焊缝的弯曲应力σf：σf=RL1/Z， M
式中： Z-焊缝的抗弯截面模量，mm^3；
σf= 35.71 Z= ########
校核
hf1-每条装配焊缝的计算长度，mm； hf1=hf-10 tf1-焊缝的焊角高度，mm； [B]-支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力，MPa； φ-焊缝系数，mm；（对于角焊缝受剪切时）
σf≤[B]
hf1= 350 tf1= 12.0 [B]= 77.18 φ= 0.49
安全
7.2 支腿装配焊缝的剪切应力σf：τ1=FL2/A1， M 式中： A1-焊缝的横截面积，mm^2；
校核
τ1≤[B]
ห้องสมุดไป่ตู้
τ1= 18.66 A1= 5939.70
安全
7.3 支腿装配焊缝的当量应力σz：
校核
σZ≤[B]
H0-容器壳体总长度（mm)；
PW= 8850.40 fi= 1
q0= 800 D0= 1428 H0= 6456
2. 水平地震作用标准值计算 Pe：
Pe=aem0g
ae-地震影响系数；
设防烈度
7
计基本地震加速 0.98
1.47
地震影响系数a 0.08
0.12
m0-设备操作质量；（kg）
8
1.96
2.94
0.16
0.24
Pe= 21024.79 ae= 0.16
9 3.92 0.32
m0= 13395
3. 载荷的确定：
3.1 水平载荷 FH（N）
—取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大
3.2 垂直载荷载荷 W1（N）—取设备最大操作重力
7. 支腿装配焊缝的强度计算： 7.1 支腿装配焊缝的弯曲应力σf：σf=RL1/Z， M
式中： Z-焊缝的抗弯截面模量，mm^3；
σf= 35.71 Z= ########
校核
hf1-每条装配焊缝的计算长度，mm； hf1=hf-10 tf1-焊缝的焊角高度，mm； [B]-支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力，MPa； φ-焊缝系数，mm；（对于角焊缝受剪切时）
σf≤[B]
hf1= 350 tf1= 12.0 [B]= 77.18 φ= 0.49
安全
7.2 支腿装配焊缝的剪切应力σf：τ1=FL2/A1， M 式中： A1-焊缝的横截面积，mm^2；
校核
τ1≤[B]
ห้องสมุดไป่ตู้
τ1= 18.66 A1= 5939.70
安全
7.3 支腿装配焊缝的当量应力σz：
校核
σZ≤[B]
H0-容器壳体总长度（mm)；
PW= 8850.40 fi= 1
q0= 800 D0= 1428 H0= 6456
2. 水平地震作用标准值计算 Pe：
Pe=aem0g
ae-地震影响系数；
设防烈度
7
计基本地震加速 0.98
1.47
地震影响系数a 0.08
0.12
m0-设备操作质量；（kg）
8
1.96
2.94
0.16
0.24
Pe= 21024.79 ae= 0.16
9 3.92 0.32
m0= 13395
3. 载荷的确定：
3.1 水平载荷 FH（N）
—取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大
3.2 垂直载荷载荷 W1（N）—取设备最大操作重力
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计算 113 67.8 0.420732798 安全
计算 400 160000 2122 100 59.77700093 235
安全
度计算 2 26 3 3.5 1585.36349 397.4252361 34.42386134 147 安全 2.182840749 117.6 安全
度计算 260 260 30 2 11.768 235 0.493518084 4.381219807 满足要求
c1<=[σ c1]
b1 b2 B Cb [σ σ δ
c1]
[σ ]
c1 b
支腿装配焊缝的强度计算 焊缝的焊脚高度（mm） 每条装配焊缝的计算长度（mm） 焊缝的横截面积（mm²） 焊缝抗弯截面模量（mm3） 支腿装配焊缝的弯曲应力（MPa） 支腿装配焊缝的剪切应力（MPa） 支腿装配焊缝的当量应力（MPa） τ σ tf1 hf1 A1 Z σ
b
[σ ]t [τ ] τ
[σ b]
支腿的弯曲应力验算：σ b<=[σ b] 地脚螺栓的强度计算 一个支腿的地脚螺栓数 地脚螺栓的内径（mm） 地脚螺栓腐蚀裕度（mm） 地脚螺栓螺距（mm） 地脚螺栓的中心圆直径（mm） 一个地脚螺栓的有效截面积（mm²） 地脚螺栓的拉应力（MPa） 地脚螺栓的许用拉应力（MPa） 地脚螺栓的拉应力验算：σ 地脚螺栓的剪切应力 地脚螺栓的许用剪切应力 地脚螺栓的剪应力验算：τ
腿 式 支 座 的 强 度 计 算 设备名称： 容器公称直径 （mm） 容器外径 （mm） 筒体名义厚度（mm） 垫板名义厚度（mm） 壳体总长度（mm） 支承高度（mm） 封头直边高度（mm） 支柱中心圆直径（mm） 基础顶面至设备质心的高度（mm） 水平风载荷 10m高处基本风压（N/m²） 风压高度变化系数 水平风载荷 q0 fi Pw 地震作用标准值计算 设备重量 （kg） 设防烈度 设计基本地震加速度系数 重力加速度 （ m/s²） 地震影响系数 地震作用标准值 载荷的确定 支腿个数 垂直载荷（取设备最大操作重量） 壳体切线距（mm） H型钢高度（mm） H型钢翼板厚度（mm） 水平载荷(N) N W1 L W t2 FH g ɑe Pe m0 设计图号： 计算条件 DN D0 δ δ H h2 DB Hc
2935.032 27361.82244 -33361.82244
强度计算 6976 206000 235.4 47170000 16010000 16010000 1 27.35340869 119.9788316 47.90627796 1.534651528 -4.782371337 180.240906 压杆稳定
bt<=[τ bt] bt<=[σ bt]
nbt d1 Cbt tb Db Abt σ [σ τ [τ
bt bt]
bt bt]
基础板的强度计算 基础板长度（mm） 基础板宽度（mm） 支腿到基础板边缘的最大长度（mm） 支腿底板腐蚀裕度（mm） 混凝土许用耐压应力（MPa） 基础板许用应力（MPa） 基础上的压缩应力（MPa） 支腿基础板厚度（mm） 基础板上的压缩应力验算：σ
cr]
A E ReL IX-X IY-Y Imin η λ
i
ns
σ [σ
c cr]
支腿剪切计算 设计温度下支腿材料的许用应力（MPa） 支腿的许用应力（MPa） 支腿剪切应力（MPa） 支腿的稳定验算：τ <=[τ ] 支腿弯曲计算 支腿与本体装配的焊缝长度（mm） 单根支腿的最小抗弯截面模量（mm3） 基础板下表面至支腿装配焊缝中心的长度（mm） 壳体外壁至支柱形心距离（mm） 支腿弯曲应力 （MPa） 支腿的许用弯曲应力（MPa） hf Wmin L1 е σ
2n a
H0
每个支腿的水平反力(N) 单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧） （N） 单根支腿垂直反力（弯矩的压缩侧） （N）
R FL1 FL2
支腿稳定性及强度计算 单根支腿横截面面积（mm²） 支腿材料的拉伸弹性模量 （MPa） 支腿材料的屈服强度（MPa） 单根支腿的周向水平截面惯性矩（mm4） 单根支腿的径向水平截面惯性矩（mm4） IX-X和IY-Y的较小值 设备重要度系数 支腿的有效长细比 支腿的极限长细比 单根支腿截面的最小回转半径（mm） 系数 单根支腿的压应力（MPa） 支腿的临界许用应力（MPa） 支腿的稳定性验算：σ c<=[σ
说明： 无 填 充
w对于B类地面粗糙度 设备质心所在高度Hc,(m) 风压高度变化系数fi
荷 400 1 3011.712 设防烈度 设计地震加速度 地震影响系数ɑe 7000 8 0.2 9.81 0.16 10987 注：g为重力加速度。
值计算
定 4 12000 4600 200 14 11740
强度计算 12 390 6618.519472 430203.7657 14.47718128 5.040677539 16.90603644
83.055 0.49 安全 安全 安全
填写值 固定值 10 1 15 1.14 20 1.25
地震影响系数 7 0.1g 0.08 7 0.15g 0.15 8 0.2g 0.16 8 0.3g 0.24 9 0.4g 0.32
f 1 Z
支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力（MPa） 焊缝系数 支腿装配焊缝的弯曲应力验算：σ f<=[B] 支腿装配焊缝的剪切应力验算：τ 1<=[B] 支腿装配焊缝的当量应力验算：σ Z<=[B]
[B] ф
强 度 计 算
件 1300 1364 32 16 4600 1872 72 1585.36 4100