桥墩墩身配筋计算
空心墩墩身计算书
空心墩墩身计算书一、设计资料桥梁跨径：L=40m路基宽度：W=26m桥梁跨径组合：4×40m空心墩尺寸：横桥向宽度4.25m（对应悬臂长度3.5m）顺桥向宽度2.4m、3m、4m三种空心墩壁厚：空心墩尺寸表二、桥墩集成刚度计算假定1、一联桥中，仅仅计算三个中墩的受力，不考虑过渡墩的受力。
2、偏安全考虑，汽车制动力的分配按照三个中墩的集成刚度分配。
3、一联桥梁中，空心桥墩墩高分别采用低限和高限的组合即：采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用40m、50m、50m；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用50m、60m、60；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用60m、70m、70。
4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取30℃。
5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力不做计算。
故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取25℃。
6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。
三、桥墩集成刚度计算1、桥墩几何参数计算空心墩墩身惯矩按照下式计算：33)2)(2(121121t h t b bh I ---=桥墩几何参数2、桥墩抗推刚度计算按照《铁路桥涵设计规范（TBJ2-85）》第5.3.1条，计算抗推刚度时，混凝土的抗弯弹性模量取抗压弹性模量的0.8倍，桥墩抗推刚度按照下式计算,即：38.03H EId ⨯=ρ 其中：E-混凝土弹性模量，C30混凝土，E=3×104MPa ； H-桥墩高度桥墩抗推刚度3、支座刚度计算支座为板式橡胶支座，规格为GYZ425×99，每个桥墩顶8个支座。
支座刚度按照下式计算,即： tnAGz =ρ 其中：n-支座的个数；A-支座的面积；G-支座的剪切模量，取1.1×104MPa ； t-支座橡胶厚度，取支座高度的0.8倍；支座刚度：ρz =15763KN/m 4、桥墩集成刚度计算桥墩与支座串联，桥墩的集成刚度按照下式计算,即：zd zd ρρρρρ+=.桥墩集成刚度四、桥墩墩顶水平力计算1、一联桥梁变形零点计算变形零点按照下式计算,即：∑∑∑+=ii i i L K C RL K C X μ其中：C —收缩系数，计算中按照混凝土收缩+徐变+降温取55℃，C=1E-5×55=0.00055； i i L K -桥墩抗推刚度与桥墩距桥台距离的乘积；R μ-桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，如为滑板支座，取0。
桥墩墩柱设计计算
桥墩墩柱设计计算墩柱直径为100，用C30号砼，R235钢筋：(一)荷载计算：1恒载计算：同前计算得：（1）上部构造恒载，一孔重1669.69；（2）盖梁自重（半根盖梁）：113.10；（3）横系梁重：1.00×0.7×3.2×2.5=56；（4）墩柱自重：3.1416×0.52×1.9×25=37.31；作用墩柱底面的恒载垂直力为：N恒=1/2×1669.06+37.31=984.94；2活载计算：(1)水平荷载：取垂直荷载的30%。
(2)垂直荷载：a.公路Ⅱ级汽车荷载：荷载布置及行驶情况前述，由盖梁计算得知：单孔单列：B1=0B2=255.28，B1+B2=255.28；相应的制动力；T=255.28×2×0.1=51；按《公预规》制动力不小于90kN，故取制动力为90kN。
双孔单列：B1=76.78KN,B2=255.28KN,B1+B2=322.06KN相应的制动力；T=322.06×2×0.1=64.4；按《公预规》制动力不小于90kN，故取制动力为90kN。
b.人群荷载：单孔行人（单侧）：B1=0B2=22.28；B1 +B2=22.28；双孔行人（单侧）：B1=B2=22.28B1+B2=44.57；汽车荷载中双孔荷载产生支点处最大反力值，即产生最大墩柱垂直力;单孔荷载产生最大偏心弯矩即产生最大墩柱底弯矩。
3双柱反力横向分布计算：（1）单列车时：==1-1=0双列车时：==1-0.631=0.369（2）人群荷载：单侧时：；==1-1.423=-0.423；双侧时：=；4荷载组合；（1）最大最小垂直反力计算如下表：可变荷载组合垂直反力计算表（双孔）编号荷载情况最大垂直反力（）最小垂直反力（）B（1+u）B (1+u)1公路Ⅱ级单列车1.000415.04002双列车0.631523.780.369306.304人群荷载单侧行人1.42363.42-0.42318.855双侧行人0.50044.5744.57注：表中公路Ⅱ级项中已计入冲击系数1+=1.2499；（2）最大弯矩计算如下表：活载组合最大弯矩计算表编号荷载情况墩柱顶反力B（1+）垂直力（）水平力H（）对墩柱顶中心弯矩B1B20.25（B1-B2）1.14H1上部构造与盖梁恒载------947.63---002单孔双列车510.56×0.631×1.2499402.67402.6745102.3051.303人群单孔双侧89.14×0.50044.5744.57---11.14---注：表内水平力由两墩柱平均分配（二）截面配筋计算及应力验算：1作用于墩柱顶的外力：（1）垂直力：最大垂直力；Nmax汽=947.63+523.78+63.42=1534.83（汽）故取NMax=3905.85；最小垂直力；（需考虑与最大弯矩值相适应）由表知：Nmin=947.63+402.67+44.57=1394.87；（2）水平力：H=45；（3）弯矩；Mmax=102.30+51.30+11.14=164.74KN.m；2作用于墩柱底的外力：0.500B1+B2---0---Nmax=1534.83+37.31=1572.14；Nmin=1394.87+37.31=1432.18；Mmax=164.74+45×1.9=250.2 KN.m；3截面配筋计算：已知墩柱顶用c30混凝土，采用12￠16HRB235钢筋，Ag=24.13cm2,则纵向钢筋配筋率为0.31%。
桥梁工程配筋计算
..目录第一章箱梁构造尺寸的选择1第二章主梁几何特性计算2一、大、小毛截面〔含湿接缝〕2二、大、小毛截面〔不含湿接缝〕2三、跨中截面几何特性计算3第三章主梁内力计算4一、永久作用效应计算4二、可变作用效应计算6三、主梁作用效应组合10第四章挠度验算11第五章支座设计12参考文献13- 优第一章箱梁构造尺寸的选择1.桥梁的跨径及桥宽主梁全长：19.96m 桥宽：14.5+2⨯0.5m防撞栏计算跨径：19.60m2.主梁尺寸确实定主梁间距取3.00m 五片主梁因为h=(1/1～1/25)⨯L=〔0.8～1.82〕m，所以取1.5m。
中国经历尺寸，板厚由跨中向支承处逐步加厚，可以将变化段设在L/4处所以：跨中腹板厚0.18m 底板厚0.22m，端部腹板厚0.22m 底板厚0.24m底板厚度按构造要求设计一般取0.22～0.28m。
所以端部取24cm，跨中取22cm。
3.横隔梁尺寸确实定中横隔梁一般取主梁梁肋高度的0.7～0.9倍〔1.05～1.35〕取1.20m端横隔梁与主梁同高取1.5m 肋宽按构造要求取18cm4.湿接缝尺寸因为湿接缝宽度通常为400-600mm或者更大。
但在任何情况下都不得少与300mm 所以宽度取0.6m厚度取0.2m左右，取0.2m。
5.承托尺寸按构造外侧承托规格为18.75cm ⨯7cm内侧承托规格为15cm ⨯7cm第二章主梁几何特性计算一、大、小毛截面〔含湿接缝〕〔1〕面积计算顶板：26000cm 20300=⨯承托：218.7513.020.54488.75cm ⨯⨯⨯= 腹板:()2cm 36362187108=⨯⨯-底板：2(502110)220.52310cm ⨯+⨯⨯= 〔2〕惯性矩计算顶板：20000012203001233=⨯=bh 4cm 承托：09.1838212715.321233=⨯⨯=bh 4cm 腹板：3090903121011821233=⨯⨯=bh 4cm 底板：67.9760612221101233=⨯=bh 4cm 〔3〕截面形心至上缘距离93.57==∑∑ii sAS y cm二、大、小毛截面〔不含湿接缝〕〔1〕面积计算顶板：2cm 800420402=⨯ 承托：218.7513.020.54488.75cm ⨯⨯⨯= 腹板:()2cm 36362187108=⨯⨯- 底板：2(502110)220.52310cm ⨯+⨯⨯= 〔2〕惯性矩计算顶板：16000012202401233=⨯=bh 4cm 承托：09.1838212715.321233=⨯⨯=bh 4cm 腹板：3090903121011821233=⨯⨯=bh 4cm 底板：67.9760612221101233=⨯=bh 4cm 〔3〕截面形心至上缘距离05.63'==∑∑iisAS y cm三、跨中截面几何特性计算见表2-1表2-1 跨中截面几何特性计算表x k ：截面下核心距，可按下式计算 x k 为截面下核心距因此截面效率指标5.065.014536.5994.37>=+=+=h k k x s ρ(合理) 第三章主梁内力计算一、永久作用效应计算1、永久作用集度1〕主梁自重(1)跨中截面段主梁自重〔底板宽度变化处假面至跨中截面，长为7.9m 〕 (2)底板加厚与腹板变宽段梁的自重近似计算主梁端部截面面积为247825.109.0338825.1m A =+= (3)支点段梁自重 (4)边主梁的横隔梁 端部横隔梁体积为 (5)主梁永久作用集度 2〕二期永久作用〔1〕顶板中间湿接缝集度 〔2〕边梁现浇局部横隔梁一片端横隔梁现浇局部体积：30.50.3 1.250.1875m ⨯⨯= 那么()m KN q 6267.096.142521875.06=÷⨯⨯= 〔3〕桥面铺装层12cm 厚沥青混凝土铺装 0.1214.52340.02KN m ⨯⨯= 10cm 厚C40混凝土铺装m KN 25.36255.1410.0=⨯⨯ 将桥面铺装均分给五片主梁，那么： 〔4〕防撞栏：单侧防撞栏线荷载为m KN 5.5 将两侧防撞栏均分给五片梁，那么: (5)边梁二期永久作用集度2、永久作用效应：按以下图所示进展永久作用效应计算，设a 为计算截面离左侧支座的距离，并令c a l =,如图3-1图3-1 永久作用效应计算图式主梁弯矩、剪力计算公式为 永久作用效应计算表见表3-2.表3-2 (1号梁)永久作用效应计算表二、可变作用效应计算(1)冲击系数基频 HZ m EI l f c c 65.8520.3295427613395.01045.36.19214.321022=⨯⨯⨯⨯==π由于HZ f HZ 145.1≤≤故由下式(2)计算主梁的荷载横向分布系数㈠跨中的荷载分布系数按刚接梁法取得 ①计算主梁的抗弯及抗扭惯性矩 抗弯惯性矩I 已求得②计算主梁的扭转位移与挠度之比及选壁板挠度与主梁挠度之比③计算荷载横向分布影响线竖标值，如表3-3表3-3 横向分布影响线竖标值计算表(1)计算各梁的横向分布系数1号梁如图3-2所示图3-2 1号梁的横向分布影响线及最不利布载图示四车道：三车道：二车道：2号梁如图3-3所示图3-3 2号梁的横向分布影响线及最不利布载图示四车道：三车道：二车道：3号梁如图3-4所示图3-4 3号梁的横向分布影响线及最不利不再图示布载图示四车道： 三车道(1) 三车道(2) 二车道：横向分布系数取值，可变作用横向分布系数1号梁为最不利，故可变作用横向分布系数取值为(2)支点截面的荷载横向分布系数0m ：如图3-5图3-5 支点截面的横向分布系数计算图示可变作用的荷载横向分布系数： 1号梁： 2号梁： 3号梁：所以 跨中截面6936.0=c m 支点截面0584.1=q m(3)车道荷载取值：公路I 级的车道荷载标准KN q k 5.10=253'=k p KN计算剪力时6.3032.1253'=⨯=k p KN(4)计算跨中截面的最大弯矩和最大剪力如图3-6所示图3-6 跨中截面内力影响线及加载图式①弯矩1)不计冲击： ()c k k k k M m q w p y =⨯+汽2)冲击效应m 10.442109258.36551209.0⋅=⨯==KN M M 汽μ ②剪力1)不计冲击()c k k k k V m q w p y =+汽所以()KN V 13.1235.06.30345.25.106936.0=⨯+⨯⨯=汽 2)冲击效应KN V V 0.4513.1233655.0=⨯==汽μ (5)计算4l 出截面的最大弯矩和最大剪力如图3-7所示：图3-7 L/4处截面内力影响线及加载图式① 弯矩：不计冲击 冲击效应 ② 剪力：不计冲击 冲击效应(6)支点截面剪力计算如图3-8所示：图3-8 支点截面剪力计算图式冲击效应 65.1408.3843655.0=⨯==汽V V μ 三、主梁作用效应组合如表3-4所示：表3-4 主梁作用效应组合计算表第四章挠度验算跨中截面主梁自重产生的最大弯矩m KN M G ⋅=4.765k 汽车产生的最大弯矩〔不计冲击力〕为m KN M S ⋅=58.12091、 验算主梁变形符合规定2、 判断是否设置预拱度应做成平滑曲线，不用设置预拱度。
公路桥梁桥墩墩身计算V1.0
(6.4.4-8) (6.4.4-6) (6.4.4-5) (6.4.4-4)
满足最小配筋率
(6.4.3-1)
1.2
本表格用于验算正截面的裂缝
参数 数据 环境类型 1 Ns= 6033.39 Hs= 548.8 l0= 17 Ms= 9329.6 C1= 1 C2= 1.5 C3= 0.9 单位 kN kN m kN*m
输入 数据1.8 14 2源自1 Es= 200000d'= 28 受拉筋强度设计值 fsd= 280 受拉筋直径 d= 28 受拉筋根数 n= 108 受拉筋保护层 a= 0.06 受拉筋面积 As= 66501.2 h0= 1.74 ρ =As/(b*h0)= 0.0027 ys= 0.84 e0= 1.546 η s=1+(4000e0/h0)^-1*(l0/h)^2 1 es=η s*e0+ys 2.386 z=(0.87-0.12*(h0/es)^2)h0 1.403 σ ss=Ns(es-z)/(As*z)= 63.566
《桥规》P60
备注
1，2，3，4
墩顶竖向短期效应组合力 墩顶水平短期效应组合力 墩高 短期效应组合力弯矩值 钢筋表面形状系数 作用长期效应影响系数 构件受力性质系数
敦厚 截面宽 R235=1,HRB335=2 配筋是否骨架，是=1.3,否=1 受拉筋弹性模量 焊接骨架影响系数
受拉区钢筋
截面有效高度
h= b=
m m
Mpa Mpa mm 根 m mm2 m m m m m Mpa
输出 数据
^_^ Wtk=C1*C2*C3*(30+d')/(0.28+10ρ )*σ ss/Es= 0.0811 [W]= 0.2
桥梁配筋计算
桥梁配筋计算引言在桥梁工程中，配筋设计是一个非常重要的环节，它直接关系到桥梁的结构安全和承载能力。
桥梁配筋计算是确定桥梁梁、柱及桥面板等构件所需的钢筋数量和位置的过程。
本文将介绍桥梁配筋计算的基本原理、方法和注意事项。
一、桥梁配筋计算的基本原理桥梁配筋计算的基本原理是根据桥梁的几何形状、承载要求和材料性能等因素，确定桥梁中各构件钢筋的截面积和间距，以满足桥梁的强度、刚度和稳定性要求。
首先，需要根据桥梁的荷载要求和结构形式确定桥墩、桥梁梁和桥面板等构件的几何尺寸。
然后，根据桥梁材料（一般为混凝土）的强度特性和设计标准，确定构件所需的钢筋数量和截面积。
最后，根据钢筋的截面积和间距要求，进行合理、经济的布置，保证桥梁的结构安全和承载能力。
二、桥梁配筋计算的方法1. 桥墩的配筋计算桥墩是桥梁的主要承载构件，其配筋计算通常可以采用等强度筋算法。
具体步骤如下：a. 根据桥墩的几何形状和承载要求，计算桥墩的截面尺寸；b. 根据设计标准和混凝土的强度特性，确定桥墩所需的钢筋截面积；c. 根据等强度筋算法，计算桥墩的钢筋布置；d. 根据规范的要求，检查桥墩的受压区和受拉区的配筋是否满足要求。
2. 桥梁梁的配筋计算桥梁梁的配筋计算通常可以采用梁的弹性理论和极限弯矩算法。
具体步骤如下：a. 根据桥梁的几何形状和荷载要求，计算梁的截面尺寸；b. 根据设计标准和混凝土的强度特性，确定梁所需的钢筋截面积；c. 根据弹性理论和极限弯矩算法，计算梁的钢筋布置；d. 根据规范的要求，检查梁的受压区和受拉区的配筋是否满足要求。
3. 桥面板的配筋计算桥面板是桥梁的行车道面，其配筋计算通常可以采用板的弹性理论和极限设计法。
具体步骤如下：a. 根据桥面板的几何形状和承载要求，计算板的截面尺寸；b. 根据设计标准和混凝土的强度特性，确定板所需的钢筋截面积；c. 根据弹性理论和极限设计法，计算板的钢筋布置；d. 根据规范的要求，检查板的受压区和受拉区的配筋是否满足要求。
桥墩墩柱计算
桥墩墩柱计算墩柱直径选用1.2m ，材料使用C 30混凝土，钢筋使用HRB235级钢筋。
荷载组合计算：1、恒载情况计算根据前面计算结果得：上部结构恒重：一孔重量为7372.56KN 半根盖梁自重为878KN墩柱自身重量为20.6525114.3π⨯⨯⨯=KN 横系梁重量为1 1.410.625371⨯⨯⨯=KN墩柱底面上作用的垂直恒载力为17372.56878114.34678.582⨯++=KN2、汽车作用荷载计算公路二级 单孔荷载：单列车：相应的制动力165T KN ≤ ,取165KN 。
双列车：相应的制动力00388.92102155.56T KN =⨯⨯⨯= 三列车：相应的制动力00388.9210 2.34182.01T KN =⨯⨯⨯= 四列车：相应的制动力00388.9210 2.86208.45T KN =⨯⨯⨯= 双孔荷载：单列车：相应的制动力165T KN ≤ ,取165KN双列车：相应的制动力00694.142102277.66T KN =⨯⨯⨯= 三列车：相应的制动力00694.14210 2.34324.86T KN =⨯⨯⨯= 四列车：相应的制动力00694.14210 2.68327.06T KN =⨯⨯⨯=人群荷载：单侧单孔行人：58.14B KN=单侧双孔行人：116.28B KN=产生的最大的反力值，也是墩柱的最大垂直力，为双孔荷载产生的，墩柱底最大的弯矩值为单孔荷载产生的。
3、计算双柱反力中的分布（横向）首先计算汽车荷载的横向分布系数单列车：15605900.975 1180η+==20.025η=双列车：10.843η=20.157η=三列车：10.780η=20.220η=四列车：10.581η=20.419η=再计算人群荷载的横向分布系数单侧人群：17755901.157 1180η+==20.157η=-双侧人群：120.5ηη==4、组合荷载计算计算垂直反力的最大值与最小值计算可变荷载组合双孔荷载的垂直反力，结果如下表：计算最大弯矩值，结果如下表：编号荷载情况墩柱顶反力计算垂直力水平力对B1B2B1+B2（B11上部构造与盖梁重——0.002汽车单孔双列车746.17 77.78 三列车807.78 91.01 四列车689.11 104.233人群单孔双侧进行截面应力验算与其配筋计算1、作用在墩柱顶面上的外力垂直力：垂直力的最大值：max 4564.281441153.16158.38N KN =++=垂直力的最小值：min 4564.28807.7858.145430.2N KN =++=水平力：208.45104.232H KN==弯矩值：max 201.95205.6814.54422.17M KN M=++=2、作用在墩柱底面上的外力max 6158.38114.36272.68N KN =+=min 5430.2114.35544.5N KN =+=max 172.2814.54235.56104.235943.53M KN M =+++⨯=。
XXXX河桥高墩配筋计算整理
XXXX 河桥高墩配筋计算书一、计算条件 1、概况XXXX 河桥左孔采用3×（3×30）m 预应力钢筋砼简支转连续小箱梁，右孔采用3×（3×30）m 预应力钢筋砼简支箱梁。
40m 左右的高墩有4个，3#、4#、5#、6#。
其中，3#、6#为过渡墩，4#、5#为中间墩。
2、计算长度取值过渡墩顺桥向计算长度为2倍墩高，中间墩顺桥向计算长度为1.5倍墩高，所有墩横桥向计算长度均取1.5倍墩高，分别按大件荷载和公路－Ⅰ级荷载两种布载方式进行墩身截面强度及稳定性验算。
3、计算采用规范交通部《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；交通部《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)； 4、偏心距增大系数η参照交通部《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(023-85) 5、计算配筋采用软件采用桥梁通CAD7.77版软件二、大件运输荷载作用下墩身截面强度验算： （一）水平力计算： 1、刚度计算支座布置方式：中间墩设固定支座，过渡墩上设滑动支座。
支座面积：22425141858()4A mm π=⨯=剪切模量： 1.1G Mpa = 支座厚度：t=64（mm ） 一排支座抗推刚度：8141858 1.119505/19505/64K N mm KN m ⨯⨯===两排支座并联后刚度：21950539010/K KN m =⨯=并墩身断面：按2.0m （横桥向）×2.0（顺桥向）计算。
墩身采用C40砼。
334411I bh 200200133333,333cm 1.333m 1212==⨯⨯==， 弹性模量：4E 3.2510Mpa h 40m =⨯=，。
一个墩柱的抗推刚度： 34311624.6/4030.8 3.251010 1.333K KN m ==⨯⨯⨯⨯⨯2个墩柱：1624.623249.2/KN m ⨯= 墩柱和支座的合成刚度：3249.2390102999.4/3249.239010K KN m ⨯==+（）2、温度力计算：3孔一联、联端为滑动支座，不参与温度力分配，中间墩变形长度15米。
桥梁墩柱和桩基配筋计算及强度验算
。
／ — Ｉ 兰 ： ：０ １ ９ ４ ！ 兰 一 ０６ ＝４ Ｕ ， ０ ５ ０
： 一
一
当采用冲 击钻成 孔直径增大 １ｃ ５ｍ则 ：
Ｕ ５ １ ｍｊ以 ＝ ；， ＝ ；Ｃ ｎ ４ ０ ＝ ８ ０７ ， Ｏ８ ｒ ＝ ２ Ｋ；
端固定 ，一端 自由计算 ，则有 ：
，
高度 ；ｈ ：截面高度 ； 对截面 曲率的影响系数；
：荷载偏心率 ：构件长细
＝ １ ， ０６４
６ １ｏ
率 ０ ０１￣ ５６ ０
轴 向
：
２，
１， ７ ； ｏ ４ ７ １ ｅ ： ５ ０
心 距 ；
比对 截 面 曲率 的影 响 系数 ；
＝ ５ ７Ｋ ２９ ５ Ｎ；承 台恒载 ６
＝ × ２ × ８ × ２ ０ ５ ． ７
Ｍ＝ １７２ ． ・ ｊ ｂ 恒 载＋ １ ７ ９ Ⅳ ； 单孔荷载 ＋ 制动力愠 度影响力 ：Ｎ ５ ０ ３ Ｎ； ＝ ３５ Ｋ ７ Ｍ＝ ３２１ ＫＮ ・ １４ ５ ｍ ２ ）墩柱配筋设计 ：墩柱采用 Ｃ ５ ２ 号 混凝土 ， 主筋采用 Ｉ Ｂ ３ 钢筋 ， ￣ ３５ 取主筋 保护层厚度 ＿ ｃｌ ７ｒ ｌ 。
’
３．４ ×１ ０ １ ５０
Ｋ ， ３０ ＝ ； ＝ ８ ｆ ＝ ０ １ＫＮＩ ７ ＫＮ。 当两
＝ ０ ７４ ＋ ２０ ｈ ３ ７ ４ ２ ８ ： 跨活载 时，
１＝ｈ ２ ＝ ０ ｏ ２＝ ×５ １ｍ；长细比
： ０ － ４ ４ １／ ４ ７ ＞ １ １ ４应考虑纵 向弯 曲对
偏心距的影响 。取
＝ ｇｒ＝ ０９×７ ０ ６ ０ ０ ＝ ３ｍｍ，则截 面有
柱 顶 到最 大 冲 刷 限 的 距 离 。得 ：
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
桥墩墩身配筋计算
汽车制动力计算：
1.车道荷载计算
由于是公路-Ⅰ级,故车道荷载的均布荷载标准值为qk=10.5KN/m，集中荷载Pk=320KN，车道数=3，横向折减系数=0.78。
（见《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》）计算一联(6*40m)的单个车道荷载为：（10.5*240+320*6）*0.78＝3463.2KN
故一个设计车道的制动力为：3463.2*10％＝346.32KN
因为计算车道数为3车道，故：一联总制动力T1=346.32*2.34=810.4KN
2.轻轨制动力计算：
轻轨自重为: 8*4*110=3520KN
其制动力按其自重的15％考虑，故轻轨制动力为：T2=3520*0.15=528KN
3.风荷载计算(最大风速为V=26.7m/s)：
Fwh=k0*k1*k3*Wd*Awh
经计算或查表得知:k0=1，k1=2，k3=0.85，Wd=1.46，Aw=175.4m2(取墩高为62m计算) 得：Fwh=435.88KN 将其折算成均布荷载为：q=438.88/62=7.1KN/m
4.汇总
由上计算可得总制动力为：T=810.4+528=1338.4KN
由于本桥为连续梁桥，由规范可知：
对于设置固定支座的桥墩承受T=1338.4KN的制动力
设置滑动支座的桥墩承受0.25T=334.6KN的制动力(经计算比支座的摩阻力都要小) A．设置固定支座的桥墩
取最高的9#桥墩计算,其墩高为：49m
单个桥墩墩柱底由制动力产生的弯矩为：M1=1338.4*49/2=32790.8KN*m
单个桥墩墩柱底由风力产生的弯矩为：M2=q*l2/(12*2)=7.1*492/(12*2)=710.3KN*m
单个桥墩墩柱底总弯矩为： Mmax=M1+M2=33501.1 KN*m
桥墩墩柱底面尺寸为b*h0=260cm*260cm
通过计算需要42000mm2的钢筋，共计52根的Ф32钢筋才能抵抗此弯矩
B.设置活动支座的桥墩
1.先取最高的11#桥墩计算,其墩高为：62m
单个桥墩墩柱底由制动力产生的弯矩为：M1=334.6*62/2=10372.6KN*m
单个桥墩墩柱底由风力产生的弯矩为：M2=438.88*62/2=13605.3KN*m
单个桥墩墩柱底总弯矩为： Mmax=M1+M2=23977.9 KN*m
桥墩墩柱底面尺寸为b*h0=260cm*260cm
通过计算需要30000mm2的钢筋，共计38根的Ф32钢筋才能抵抗此弯矩
2.计算墩高为40m的桥墩:
单个桥墩墩柱底由制动力产生的弯矩为：M1=334.6*40/2=6692KN*m
单个桥墩墩柱底由风力产生的弯矩为：M2=438.88*40/2=8777.6KN*m
单个桥墩墩柱底总弯矩为： Mmax=M1+M2=15469.6 KN*m
桥墩墩柱底面尺寸为b*h0=260cm*200cm
通过计算需要22000mm2的钢筋，共计28根的Ф32钢筋才能抵抗此弯矩。