某工程A隧洞5类围岩衬砌及配筋计算书
五级围岩衬砌开挖
工程名称
解放西路隧道
交底内容
Ⅴ级围岩开挖
交底内容
本交底为Ⅴ级加强围岩开挖施工交底，。开挖必须严格按此交底要求进行施工。
一一、总体施工方法
开挖方法：采用两台阶开挖，开挖、初喷、立架，喷锚，下循环。
二、施工工序
开挖→立拱（严格按照测量放线施工）→锚杆、钢筋网→超前预支护（超前、注浆）→喷射砼→下循环
③根据围岩不同及时调整预裂爆破设计。
④严格控制周边孔的角度、膨胀剂药量和间距。
五、安全保证措施
1、开挖钻眼前做好以下事项：
（1）作业面是否处于安全状态，包括支护情况、围岩情况等。
（2）钻眼机具是否完好；
（3）风、水、电供给是否正常；
2、钻眼必须采用湿式凿岩；
3、严禁在残眼中继续钻眼；
4、钻眼时应不断观察作业场所的安全情况，如有不安全因素应立即处理；
三、工序说明及施工技术参数
Байду номын сангаас1、开挖
.开挖采用两台阶开挖，循环进尺0﹒75（控制好超欠挖及开挖高度），
开挖注意事项：
①掏槽为斜眼掏槽形式，周边眼间距不得超过35cm，周边眼与二圈眼间距40cm，其它炮眼间距不得超过45cm。
②上、下台阶周边眼距离单边不得超过50cm，除底板外均采用光面爆破，控制上、下台阶开挖成型。
5、洞内所设量测桩必须保护好，防止机械碰撞，不得悬挂任何物件；当发现量测数据有突变或异变时，要立即采取应急措施或通知施工人员撤离危险地段（按防坍险情预警处理）。
六、进度保证措施
1、打眼施工时必须配足风钻；
2、工班交班前必须将掌子面虚碴、回弹料清理干净，保证工完料清；
3、提高钻爆水平，控制开挖成型，减少超欠挖处理时间；
某铁路隧道五级围岩开挖施工方案 (2)
c、锚杆孔距允许偏差为±15cm。
d、锚杆插入长度不得小于设计长度的95％，且应位于孔的中心。
4.3.6喷射砼施工
喷砼分两次进行。初喷4cm用于封闭围岩，在架好拱架后进行复喷，喷射厚度为20㎝,设计强度为C20（拱墙）、C20（仰拱）。
采用湿喷砼工艺，喷砼自下而上施喷，喷嘴离岩面距离1～1.2m左右，喷层表面平整﹑光滑，无干斑或滑移流尚现象。每次喷层厚度拱顶为3～5cm，边墙5～7cm，喷枪大致垂直岩面，尽可能减少回弹。当喷砼厚度较大时，采用分层喷射，当前一层喷砼已经初凝后，即可进行下一层砼的喷射。对于有渗漏水的岩面，喷砼前应做好引水处理（预埋盲管），然后再喷砼，并从无水处向有水处逐步逼近。
4.3.1超前小导管布置图
4.3.2超前小导管布置图
水泥浆使用水泥净浆搅拌器造浆，用注浆泵注浆，孔口混合器全孔一次压注。
注浆顺序：先注无水孔，后注有水孔；先注小水孔，后注大水孔。
注浆压力控制：注浆压力以孔口压力表显示值为准，通过注浆泵控制调节，确保注浆安全。
泵量：一般要求泵量不小于出水量，尽量用大泵量注浆。如发现有脱落的石块或混凝土块被钢筋网架住时，及时清除。
（8）. 拱、边墙二衬砌:利用衬砌模板台车一次性灌注⑧部衬砌（拱墙衬砌一次施作。
2.3运输作业
隧道出碴采用无轨运输方式进行施工，装载机装碴，自卸汽车运输至洞外弃碴场。
2.4开挖作业
根据设计围岩，表层为残坡积粉质粘土，下伏二叠系下统范家屯组变质砂岩和板岩，全风化层，结构松散，易坍塌；强风化层，岩体较破碎，稳定性差；因此开挖主要采取短进尺、弱爆破开挖。
4.3.3 I18型钢拱架施工
先准确测量出中线﹑水平桩点，安装时保证其安装的精度符合设计轮廓的要求。钢架间距为60cm。钢架脚放在牢固的基础上，严禁悬空。严禁在钢架背后用碎石（土）或块石填充。钢架材质﹑规格﹑强度和刚度符合设计要求；钢架各部接头及纵向拉杆等装配齐全﹑连接牢固，拱脚安置稳定。
隧道设计衬砌计算范例(结构力学方法)
1.1工程概况川藏公路二郎山隧道位于四川省雅安天全县与甘孜泸定县交界的二郎山地段, 东距成都约260km , 西至康定约97 km , 这里山势险峻雄伟, 地质条件复杂, 气候环境恶劣, 自然灾害频繁, 原有公路坡陡弯急, 交通事故不断, 使其成为千里川藏线上的第一个咽喉险道, 严重影响了川藏线的运输能力, 制约了川藏少数民族地区的经济发展。
二郎山隧道工程自天全县龙胆溪川藏公路K2734+ 560 (K256+ 560)处回头, 沿龙胆溪两侧缓坡展线进洞, 穿越二郎山北支山脉——干海子山, 于泸定县别托村和平沟左岸出洞, 跨和平沟经别托村展线至K2768+ 600 (K265+ 216) 与原川藏公路相接, 总长8166km , 其中二郎山隧道长4176 m , 别托隧道长104 m ,改建后可缩短运营里程2514 km , 使该路段公路达到三级公路标准, 满足了川藏线二郎山段的全天候行车。
1.2工程地质条件1.2.1 地形地貌二郎山段山高坡陡,地形险要,在地貌上位于四川盆地向青藏高原过渡的盆地边缘山区分水岭地带,隶属于龙门山深切割高中地区。
隧道中部地势较高。
隧址区地形地貌与地层岩性及构造条件密切相关。
由于区内地层为软硬相间的层状地层,构造为西倾的单斜构造,故地形呈现东陡西缓的单面山特征。
隧道轴线穿越部位,山体浑厚,东西两侧发育的沟谷多受构造裂隙展布方向的控制。
主沟龙胆溪、和平沟与支沟构成羽状或树枝状,横断面呈对称状和非对称状的“v ”型沟谷,纵坡顺直比降大,局部受岩性构造影响,形成陡崖跌水。
1.2.2 水文气象二郎山位于四川盆地亚热带季风湿润气候区与青藏高原大陆性干冷气候区的交接地带。
由于山系屏障,二郎山东西两侧气候有显著差异。
东坡潮湿多雨,西坡干燥多风,故有“康风雅雨”之称。
全年分早季和雨季。
夏、秋两季受东进的太平洋季风和南来的印度洋季风的控制,降雨量特别集中；冬春季节,则受青藏高原寒冷气候影响,多风少雨,气候严寒。
某铁路隧道五级围岩开挖施工方案
目录一、编制依据 (3)二、工程概况 (3)2.1地质概况 (3)2.2设计参数 (3)2.3支护参数.................................................................................................... 错误！未定义书签。
三、开挖施工方案 (4)3.1开挖方法 (4)3.2施工工序流程 (5)3.3运输作业 (5)3.4开挖作业 (5)四、主要技术措施 (5)4.1超欠挖控制措施 (5)4.2开挖中的测量控制 (6)五、施工方法 (7)5.1开挖断面施工参数 (7)5.2、爆破设计 (8)5.3、洞身初期支护 (8)5.4、防排水措施 (14)5.5、防坍技术措施 (14)5.6、监控量测 (14)5.7、供风、供水、供电和照明 (15)六、进度计划 (16)6.1施工进度指标 (16)七、质量控制 (17)7.1质量目标 (17)7.2 质量管理机构及保证体系 (17)7.3质量检查程序 (17)7.4工程质量保证措施 (18)八、安全、环保及文明施工 (19)8.1安全方针及目标 (19)8.2 安全施工保证措施 (19)8.3 文明施工与环境保护 (21)九、人员、机械准备情况 (22)9.1、人力资源 (22)9.2、机械设备 (23)Ⅴ级围岩加强地段开挖及初期支护施工方案一、编制依据1、《……………施工图》；2、实施性施工组织设计；3、设计及规范要求；4、铁路隧道施工技术规范；5、铁路工程质量检验评定标准；6、铁路工程水泥及水泥混凝土试验规程；7、铁路工程水质分析操作规程；8、铁路工程集料试验规程；9、铁路工程施工安全技术规范；10、爆破安全规程；11、我方的人机料概况及施工经验。
二、工程概况2.1施工概况某隧道表层为残坡积粉质粘土，下伏二叠系下统范家屯组变质砂岩和板岩，全风化层，结构松散，易坍塌；强风化层，岩体较破碎，稳定性差；基岩裂隙水发育。
某工程A隧洞5类围岩衬砌及配筋计算书
某工程A隧洞5类(桩号干0+156.00~干1+111.00)衬砌内力和配筋计算书 2014年5月16日目录1 基本资料 (3)1.1 等别 (3)1.2 断面尺寸 (3)1.3 荷载 (3)1.4 计算工况和荷载组合 (3)2 计算方法 (4)2.1 参数取值 (4)2.2 计算简图 (6)3 理正计算结果 (6)4 衬砌配筋计算 (9)4.1 计算情况 (9)4.2 偏心受压计算 (10)4.2.1 取值 (10)4.2.2 配筋计算 (11)4.3 受弯计算 (13)4.4 计算结果 (13)5 抗裂验算 (14)5.1 计算公式 (14)5.2 计算情况 (15)5.3 偏心受压计算 (15)5.4 受弯计算 (15)6 斜截面抗剪验算 (16)6.1 计算公式 (16)6.2 计算情况 (16)6.3 偏心受压计算 (17)6.4 受弯计算 (17)7 配筋结果 (17)1 基本资料1.1 等别根据SL252—2000《水利水电工程等级划分及洪水标准》和GB50288—99《灌溉与排水工程设计规范》的规定，该工程属Ⅲ等（中型）工程。
渠系建筑物按5级设计。
渠系建筑物设计洪水重现期为10年（P=10 %）1.2 断面尺寸净断面尺寸2.0m ×2.4m （宽×高），底板、侧墙及顶拱衬砌厚度均为0.3m 。
1.3 荷载按5级建筑物设计，安全级别为Ⅲ级。
结构重要性系数9.00=γ，设计状况系数0.1=持久ψ、95.0=短暂ψ、85.0=偶然ψ，永久荷载分项系数05.1=G γ（0.95），可变荷载分项系数20.1=Q γ，偶然作用分项系数0.1=A γ，结构系数2.1=d γ。
按承载能力极限状态计算时荷载分项系数： 衬砌自重作用分项系数1.05（有利）、0.95（不利） 围岩压力作用分项系数1.0 外水压力作用分项系数1.0 灌浆压力作用分项系数1.31.4 计算工况和荷载组合检修期：围岩压力+衬砌自重+外水压力施工期：围岩压力+衬砌自重+外水压力+灌浆压力注：以检修期作为控制工况，施工期灌浆时采取必要的支护措施。
衬砌计算书 算例演示
课程设计计算书课程名称：隧道工程题目：隧道选线及结构计算学院：土木工程学院系：土木工程系课题组：岩土与地下工程专业：土木工程专业岩土与地下工程方向班级：土木工程十一班组员学号：09301126组员姓名: 陈祥起讫日期：2013。
1.7—2013.1。
18指导教师：岳峰目录第一部分设计任务 (1)一、设计依据 (1)二、设计资料 (1)1。
设计等级 (1)2.设计车速 (1)3。
围岩级别 (1)4。
折减系数 (1)5.使用功能 (1)6。
隧道平纵曲线半径和纵坡 (1)7.隧道结构设计标准 (1)8。
1：10000地形图. (1)第二部分隧道方案比选说明 0一、平面位置的确定 0二、纵断面设计 (4)三、横断面设计 (4)第三部分二次衬砌结构计算 (5)一、基本参数 (5)二、荷载确定 (6)三、计算衬砌几何要素 (7)四、位移计算 (7)1.单位位移 (9)2.载位移—主动荷载在基本结构中引起的位移 (9)3.载位移—单位弹性抗力及相应的摩擦力引起的位移 (12)4.墙底（弹性地基梁上的刚性梁）位移 (16)五、解力法方程 (17)六、计算主动荷载和被动荷载分别产生的衬砌内力 (18)七、最大抗力值的求解 (20)八、计算衬砌总内力 (20)九、衬砌截面强度检算 (23)十、内力图 (24)第一部分设计任务一、设计依据本设计根据《公路工程技术标准》(JTG B01—2003）,《公路隧道设计规范》(JTG D70-2004）进行设计和计算。
二、设计资料1.设计等级:高速公路;2.设计车速：80km/h;3.围岩级别：V级4.折减系数：50％5.使用功能：道路双向四车道，隧道左、右线单向各两车道；6。
隧道平纵曲线半径和纵坡平纵曲线设计满足规范要求，洞口内外各有不小于3s行车速度行程长度范围内的平纵线形保持一致。
7。
隧道结构设计标准(1).设计使用期：100年；（2).设计安全等级:一级；（3)。
结构防水等级:二级;8。
隧道结构计算书
地 面
H1=25m
q1 qm e1
h'=4.1m H2=17m
q2 qz e 3 e4
e3 e4
e' 1
h=11.58m
e2
B=32.22m
e' 2
图 3-1 浅埋连拱隧道荷载计算示意图 图 3-1 所示为连拱隧道 V 级围岩浅埋段最大埋深处隧道二次衬砌结构荷载计 算示意图。从图中看出，左侧洞室埋深大于右侧洞室，存在偏压现象。隧道结构
-3-
隧道结构计算书
H q1 H1 1 1 tan B H q2 H 2 1 2 tan B
中隔墙顶部三角形块体自重荷载为：
qz h
作用在衬砌上的隧道两侧水平围岩压力为：
e1 H1 e2 ( H1 h) H 2 e1 ( H 2 h) e2
得：
tan =tanc
(tan 2 c 1)tanc ＝2.52 tanc tan
tan tan c ＝0.35 tan 1 tan (tan c tan ) tan c tan
25 H q1 H1 1 1 tan 25 25 1 0.35 0.384 ＝560kPa B 32.22
H p 2.5hq
式中：Hp—浅埋隧道分界深度(m)； hq—荷载等效高度(m)，按下式计算：
hq
式中， 为围岩重度(kN/m3)；
q
q 为 V 级围岩深埋隧道围岩垂直均布压力(kN/m2)，
q h 0.45 2s 1
式中，s 为围岩级别， 为宽度影响系数， 1 i(0.5B 5) ，B 为连拱隧道宽度 (m)；i 为 B 每增减 1m 时的围岩压力增减率，以 B>5m 时，取 i=0.1。 由上述计算过程计算 V 级围岩浅埋和深埋隧道的分界高度 H p ：
隧道的衬砌计算
体围岩中一个厚壁圆筒，根据弹性理论可得：
1 ro
E
P
P K Y 变形相容Y
那么，K
1
E
ro
，式中：E
岩石弹石KN
/
cm2，
泊松比，ro隧洞衬砌外半径。
一、荷载及荷载组合
经验和分析说明：在同样得围岩中，洞径大， K 值小；
T T1 t0 T ' 12 0.2 5 6.8o C温降
△T使坑道半径减小
P 1.607 Kg / cm2
P——衬砌温度应力，相当于内水压力16m水头。 ②无压隧洞，在确定温差后，用结构力学的方法计算内力。
一、荷载及荷载组合
（七）地震力 地震力对埋置在地下建筑物的影响远小于对地面建筑物
影响因素很多且错综复杂，难精确计算。
一、荷载及荷载组合
目前，确定围岩压力的方法：
★ 松散介质理论（塌落拱法）
此方法视岩体为具有一定的凝聚力的松散介质，在 洞室开挖后，由于岩体失去平衡形成“塔落拱”，拱处 的围岩仍保持平衡，拱内岩块重量就是作用再衬砌上的 荷载——山岩压力。
普氏用“坚固系数f”k （亦称拟摩擦系数），代替岩
h —包括超挖在内的衬砌厚度。
一、荷载及荷载组合
（五）灌浆压力
★ 回填灌浆 产生原因：衬砌在施工时，其顶部与围岩之间难于填满而留有空 隙，需要进行回填灌浆。 荷载性质：主要是存在于施工完建时期的荷载，完建以后，即逐 渐减少（因水流的凝固，灌浆压力即逐渐消失）属施工情况的临 时荷载。 分布规律：与地质条件、施工方法关系很大。通常认为：分布载 顶部中心角900-1200以内。沿衬砌背部均匀分布，并与背部正交 （径向分布）。 施工灌浆压力值：一般为2—3kg/cm2。
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某工程A隧洞5类(桩号干0+156.00~干1+111.00)衬砌内力和配筋计算书 2014年5月16日目录1 基本资料 (3)1.1 等别 (3)1.2 断面尺寸 (3)1.3 荷载 (3)1.4 计算工况和荷载组合 (3)2 计算方法 (4)2.1 参数取值 (4)2.2 计算简图 (6)3 理正计算结果 (6)4 衬砌配筋计算 (9)4.1 计算情况 (9)4.2 偏心受压计算 (10)4.2.1 取值 (10)4.2.2 配筋计算 (11)4.3 受弯计算 (13)4.4 计算结果 (13)5 抗裂验算 (14)5.1 计算公式 (14)5.2 计算情况 (15)5.3 偏心受压计算 (15)5.4 受弯计算 (15)6 斜截面抗剪验算 (16)6.1 计算公式 (16)6.2 计算情况 (16)6.3 偏心受压计算 (17)6.4 受弯计算 (17)7 配筋结果 (17)1 基本资料1.1 等别根据SL252—2000《水利水电工程等级划分及洪水标准》和GB50288—99《灌溉与排水工程设计规范》的规定，该工程属Ⅲ等（中型）工程。
渠系建筑物按5级设计。
渠系建筑物设计洪水重现期为10年（P=10 %）1.2 断面尺寸净断面尺寸2.0m ×2.4m （宽×高），底板、侧墙及顶拱衬砌厚度均为0.3m 。
1.3 荷载按5级建筑物设计，安全级别为Ⅲ级。
结构重要性系数9.00=γ，设计状况系数0.1=持久ψ、95.0=短暂ψ、85.0=偶然ψ，永久荷载分项系数05.1=G γ（0.95），可变荷载分项系数20.1=Q γ，偶然作用分项系数0.1=A γ，结构系数2.1=d γ。
按承载能力极限状态计算时荷载分项系数： 衬砌自重作用分项系数1.05（有利）、0.95（不利） 围岩压力作用分项系数1.0 外水压力作用分项系数1.0 灌浆压力作用分项系数1.31.4 计算工况和荷载组合检修期：围岩压力+衬砌自重+外水压力施工期：围岩压力+衬砌自重+外水压力+灌浆压力注：以检修期作为控制工况，施工期灌浆时采取必要的支护措施。
2 计算方法首先采用理正岩土计算软件进行受力分析计算，然后在软件计算结果的基础上进行配筋计算。
2.1 参数取值⑴基本参数衬砌断面类型： 圆拱直墙形 底板半宽： 1.150(m) 底板厚度： 0.300(m) 侧墙高度： 1.550(m) 侧墙厚度： 0.300(m) 顶拱半中心角： 90.000(度) 顶拱拱脚厚度： 0.300(m) 顶拱拱顶厚度： 0.300(m) 底板围岩弹抗系数： 100.000(MN/m3) 侧墙围岩弹抗系数： 100.000(MN/m3) 顶拱围岩弹抗系数： 100.000(MN/m3) 衬砌的弹性模量： 25500.000(MPa)外水压力折减系数(β)： 0.400 混凝土等级： C20 纵筋等级： Ⅲ级⑵围岩压力计算①垂直、水平均布围岩压力根据地质资料，隧洞围岩物理力学参数值见下表：隧洞围岩参数建议值表根据《水工隧洞设计规范SL279-2002》6.2.4规定和表2.1-1计算围岩压力：垂直方向 B q r v γ)3.0~2.0(=水平方向 H q r h γ)1.0~05.0(= 式中 v q ——垂直均布围岩压力，kN/m2； h q ——水平均布围岩压力，kN/m2；r γ——岩体重度，kN/m3； B ——隧洞开挖宽度，m ；H ——隧洞开挖高度，m 。
计算表格如下表：围岩压力计算表表2.1-2注：式B q r v γ)3.0~2.0(=、H q r h γ)1.0~05.0(=中，系数分别取为0.3、0.1。
②底部围岩压力按整体计算隧洞单位米长断面受力情况，则 底部围岩压力=v q +1m 长衬砌自重/计算宽度=19.5+（π×1.15+2×1.55+2.3）×0.3×25/2.3=48.89 kN/m 2 ⑶外水压力：取5m 计。
⑷灌浆压力：200kPa 。
2.2计算简图图2.2-1 计算简图3理正计算结果理正软件计算得出的弯矩、轴力、剪力图如下：图3-1 轴力图（单位：kN）图3-1 剪力图（单位：kN ）图3-1 弯矩图（单位：kN·m）4衬砌配筋计算4.1计算情况取1m长断面进行计算，按下列几种情况分别进行计算，取最大值最为最终结果。
配筋参数表计算参数：C20砼，fc=9.6 N/mm 2；HRB400钢筋，fy=fy ’=360 N/mm 2；断面b ×h=1000mm ×300mm ，h 0=h-a=300-50=250mm ；a s =a s ’=50mm 。
4.2 偏心受压计算4.2.1 η取值计算偏心距增大系数η值时，将无压隧洞衬砌的顶拱连同侧墙近似作为一个无铰拱结构考虑，其拱轴线长度S 采用顶拱长加一个侧墙长。
根据《水工混凝土结构设计规范（DL/T 5057-2009）》9.3.9规定，η按下式进行计算：212000/140011ζζη⎪⎭⎫ ⎝⎛+=h l h e （4.2.1-1）NAf d c γζ5.01=（4.2.1-2） hl 0201.015.1-=ζ （4.2.1-3）式中：0e ——轴向力对截面重心的偏心距，在式（4.2.1-1）中，当30/00h e <时，取30/00h e =；0l ——构件的计算长度，无铰拱结构S l 36.00=；h ——截面高度，300mm ；0h ——截面有效高度，mm a h h 250503000=-=-=；A ——构件的截面面积，1000×300=3×105 mm 2；1ζ——考虑截面应变对截面曲率的影响系数，当1ζ>1时，取1ζ=1.0；2ζ——考虑构件长细比对截面曲率的影响系数，当15/0<h l 时，取2ζ=1.0。
当构件长细比h l /0（或d l /0）≤8时，可取η=1.0。
故S=π×1.15+1.55=5.16m l 0=0.36S=0.36×5.16=1.86m82.6300/1860/0<==h l ，短柱，取η=1.01、mm h mm e 783.01071070.100=>=⨯=η，大偏心受压2、mm h mm e 783.021210.100=<=⨯=η，小偏心受压3、mm h mm e 783.02882880.100=>=⨯=η，大偏心受压4.2.2 配筋计算1、大偏心受压：s a he e -+=20η=107+150-50=207mm 取N N d u γ==1.2×33.7×103=40400N ，ξ=ξb=0.518)()5.01(020'-'--='s y c d s a h f bh f Ne A ξξγ250360)518.05.01(518.025010006.9207404002⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯=<0按最小配筋率：20min 5002501000%20.0mm bh A s =⨯⨯=='ρ22025010006.920050036010740400)(⨯⨯⨯⨯-⨯='-''-=bh f a h A f Ne c s s y d s γα<0ξ< 0 则：'+-='s a h e e 20η=107-150+50=7mm 200360740400)(0⨯⨯='-'=s y d s a h f e N A γ=3.9mm 2<0min bh ρ按最小配筋率：20min 5002501000%20.0mm bh A s =⨯⨯==ρ 2、小偏心受压：s a he e -+=20η=21+150-50=121mm 取20min 5002501000%20.0mm bh A s =⨯⨯==ρ取N N d u γ==1.2×52.2×103=62640N ，0224Ah ACB B -+-=ζ其中：A=0.5fcb=0.5×9.6×1000=4800mm 2518.08.0250/5015003605010006.9)8.0/1(0--⨯⨯+⨯⨯-=-'-+'-=b s s y s c h a A f ba f B ζ =30638bs s y s d a h A f a e h N C ζηγ-'--'---=8.0)(8.0)5.0(00=-62640×(0.5×300-21-50)-360×500×0.8×200/(0.8-0.518) =-1.1×108则：25048002101.1480043063830638248202⨯⨯⨯⨯⨯++-=-+-=Ah AC B B ζ =0.59<1.6-ξb)()5.01(020'-'--='s y c d s a h f bh f Ne A ξξγ250360)59.05.01(59.025010006.9121626402⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯=<0按最小配筋率：20min 5002501000%20.0mm bh A s =⨯⨯=='ρ 3、大偏心受压：s a he e -+=20η=288+150-50=388mm 取N N d u γ==1.2×63.2×103=75840N ，ξ=ξb=0.518)()5.01(020'-'--='s y c d s a h f bh f Ne A ξξγ250360)518.05.01(518.025010006.9388758402⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯=<0按最小配筋率：20min 5002501000%20.0mm bh A s =⨯⨯=='ρ22025010006.920050036038875840)(⨯⨯⨯⨯-⨯='-''-=bh f a h A f Ne c s s y d s γα<0 ξ< 0 则：'+-='s a h e e 20η=288-150+50=188mm 20036018875840)(0⨯⨯='-'=s y d s a h f e N A γ=198.0mm 2<0min bh ρ 按最小配筋率：20min 5002501000%20.0mm bh A s =⨯⨯==ρ4.3 受弯计算取底板弯矩最大设计值计算：262025010006.9102.182.1⨯⨯⨯⨯==bh f Mc d s γα=0.036 037.0036.0211211=⨯--=--=s αξ<ξb=0.518360250037.010006.90⨯⨯⨯==y c s f h b f A ξ=246.7mm 2<0min bh ρ 按最小配筋率：20min 5002501000%20.0mm bh A s =⨯⨯==ρ4.4 计算结果侧墙、顶拱和底板均按照最小配筋率选配钢筋，选配的单侧受力钢筋截面面积不得小于500mm 2。