压力容器缓冲罐计算书
4000m3大型低压储罐设计计算
4000m3大型低压储罐设计计算
储罐的设计计算需要考虑以下几个方面：容积计算、结构设计和压力计算。
下面是一个简单的设计计算步骤：
1. 容积计算：
首先，根据储罐的使用需求确定其容积。
对于一个4000m3的低压储罐，可以假设其直径为D，高度为H。
容积（V）= 面积（A）* 高度（H）
储罐的底部为一个圆形，面积（A）= π* (D/2)^2
根据容积V=4000m3，可以计算出储罐的高度H。
2. 结构设计：
根据储罐的容积计算结果，可以确定储罐的直径D和高度H。
结构设计包括材料选择、支撑结构设计和防腐处理等。
根据设计要求，选择适合的材料和结构。
3. 压力计算：
低压储罐需要进行压力计算，以确保其在正常操作范围内能够承受内部压力。
根据储罐的设计压力和使用要求，计算出储罐的壁厚和支撑结构。
这只是储罐设计计算的简单步骤，并且可能需要根据具体要求和设计规范进行进一步的计算和验证。
设计一个大型低压储罐需要经验和专业知识，建议寻求专业
工程师的协助。
储罐设计计算范文
储罐设计计算范文储罐尺寸计算：首先，我们需要确定储罐的容量。
容量的计算可以根据储罐的用途和需求来确定。
储罐的容量通常以体积单位表示，如立方米(m³)或升(l)。
容量的计算取决于需要储存的液体或气体的量。
一般来说，储罐的容量应超过所需的存储量，以便留出一定的余量。
其次，我们需要确定储罐的高度和直径。
高度一般根据可用的空间和需求来确定，可以根据容量和直径的关系来计算。
直径可以根据储罐的容量和高度来计算。
常用的储罐形状包括圆柱形和球形，在实际设计中可以选择适合的形状来满足需求。
储罐材质计算：选择合适的储罐材质是确保储罐安全性的重要因素。
储罐材质的选择应考虑到以下几个方面：1.储存物质的性质：根据储存物质的性质，如酸碱性、腐蚀性、温度等，选择对应材料来保证储罐的耐腐蚀性和耐高温性。
2.强度要求：根据储罐容量和设计压力，选择强度足够的材料来确保储罐的稳定性和安全性。
3.成本考虑：储罐材质的选择还应考虑到成本因素，选择不同材质之间成本和性能的平衡。
常见的储罐材质包括碳钢、不锈钢和聚乙烯等。
对于高温和腐蚀性介质，不锈钢、镍基合金和钛合金等材料可以被选择。
储罐强度计算：储罐的强度计算涉及到储罐的内部和外部压力、温度和储存物质的重量等因素。
以下是一些常用的强度计算公式：1.储罐内部压力计算公式：内部压力=液体高度*液体密度*重力加速度2.储罐外部压力计算公式：外部压力=大气压力+风载+地震效应3.储罐壁面最大应力计算：最大应力=（内部压力*半径）/厚度这些公式可以用来计算储罐在各种正常和异常工作条件下的强度，以确保储罐的安全稳定。
储罐的设计还应满足相关的标准和规范要求，如ASME Boiler and Pressure Vessel Code等。
储罐稳定性计算：储罐的稳定性是指储罐在受到外部荷载或其他不利因素作用下保持正常工作状态的能力。
以下是一些常用的稳定性计算方法：1.储罐的基础设计：储罐的基础应具有足够的强度和稳定性，能够承受储罐本身和储存物质的负荷。
低压储罐设计计算书
Hi
2000 2000 2000 2000 2000
H=
235 235 235
名义厚 度 8 8 8 6 6
第一圈
第一圈 第二圈 第三圈 第四圈 第五圈
t1
t2
tj
2.1 1.17 2.1
2.45 1.6 2.45
2.8 2.03 2.8
2.95 2.46 2.95
3.3 2.9 3.3
以上计算公式如下:
F=πD2p/4= 39270 N F＞G,应设置锚栓
3.罐顶与罐壁的连接结构
罐壁底部不被抬起的最大允许内压,按下式计算,即
8600 Pa
4.计算的破坏压力
罐顶与罐壁的连接处需要的抗压面积
283.56 mm2
罐顶与罐壁的连接处实际的抗压面积 A=2423mm2
A＞Areq,抗压面积合格
17.294 mm
tA1 r 锚拴的抗拉能力,应同时大于以下工况中产生的升力
5.1 空罐时,1.5倍的设计压力与设计风压产生的升力之和引起的螺栓应力
-9.09 Mpa
其中,Gc是腐蚀金属质量 1233.1 Kg
5.2 空罐时,1.25倍的试验压力产生的升力引起的螺栓应力
2000 70 500 813 5 1 5 17200 10 6 2423 20 20 1
Pa ℃ Pa Kg/m3 m mm
Kgf （°）
mm mm2
mm mm
材料
屈服强度(Sy)
罐壁
Q235-B
罐顶
Q235-B
锚栓
Q235-A
壁板高度从上至下依次
为:
第一圈
第二圈
第三圈
第四圈
第五圈
罐壁高度
10立方罐计算书新版
Fc= 0.6
地震弯矩：
立式容器设计计算书
Me= Qe × H/2= 351.39 N·m
第5页/共7页
地震引起的弯矩稳定性校核：
Me < MR 5、圆筒的应力计算及校核
满足要求
压力引起的轴向应力
圆筒受外压时： Pc= P + Pt/(K5)1/2 = 0.0013 Mpa 圆筒受内压时： Pc= P + Pt/K5 = 0.0014 Mpa
人员安装和操作产生的载荷
0.0001 Mpa 60 ℃ 1500 Pa
风压 q0 地震烈度 其他载荷
300 Pa 7
设备使用地类型
D、有密集建筑群且房屋较高的城市市区
三、材料选择及基本生产工艺
防腐层树脂
901
封头采用工艺喷射来自内衬防腐厚度3 mm树脂化学环境最高耐温 Td 树脂浇铸体的断裂伸长率 εr
许用外压：
[P]=
0.8531KDγEfh3/4Ea1/4δn5/2 FL(1-μaμh)3/4(D0/2)3/2
＝ 3666 Pa
Zp=
(1-μaμh)1/2
Efh3/2Ea1/2 Efa2
L2 D0δn/2
＝ 2105.79
立式容器设计计算书
第4页/共7页
圆筒的计算长度 L= 3037 mm γ= 0.90 D0= 2019 mm
短期压力载荷: Pt= 0.0015 Mpa
σa1=PcDi/(4δn) 内压 σa1= 0.0001 Mpa
外压 σa1= 0.0001 Mpa
重力载荷引起的轴向应力 圆筒受外压时： Wm= Wi + Wt/(K5)1/2 = 5850.60 N 圆筒受内压时： Wm= Wi + Wt/K5 = 5779.70 N 计算截面以上设备的长期重力载荷，Wi= 4625.86 N 计算截面以上设备的短期重力载荷，Wt= 1500.00 N
立式压力容器筒体计算书
mm
L/D。
0.60
Do/e
131.98
A值
A=0.0015192
B值
B= 76.17
重量
2572.37
kg
压力计算
许用外压力
［円=既=0.57715
MPa
结论
合格
2&心©
[P]=（Dj+$）=1.77863
MPa
设计温度下计算应力
Pc（Di心）
t=2况=28.81
MPa
t
116.45
MPa
校核条件
tt
结论
合格
内筒体外压计算计算单位］压力容器专用计算软件
计算所依据的标准
GB 150.3-2011
计算条件
圆筒简图
计算压力R
-0.44
MPa
设计温度t
158.00
C
mm
0.3
焊接接头系数
0.85
压力试验类型
液压
试验压力Pt
MPa
0.55
筒体长度Lw
mm
2500
内筒外压计算长度L
mm
1400
封头设计条件
筒体上封头
筒体下封头
夹套封头
封头形式
名义厚度n
mm
材料名称
设计温度下的许用应力t
MPa
钢材厚度负偏差G
mm
腐蚀裕量G
mm
厚度附加量G=G+G
mm
焊接接头系数
主要计算结果
立式搅拌容器校核
计算单位
压力容器专用计算软件
筒体设计条件
内筒
设计压力p
氮气缓冲罐计算书
DESIGN CALCULATION SHEETFOR NITROGEN BUFFER TANK氮气缓冲罐设计计算书Design Code: ASME Code Section ⅧDivision 12013 Edition设计规范：ASME 2013版第Ⅷ卷第1册Prepared:______________ Date:_____________设计日期Reviewed :______________ Date:_____________审核日期Approved:_______________ Date:_____________批准日期Accepted:_______________ Date:_____________认可日期CNOOC EnerTech Equipment Technology Co.Ltd中海油能源发展装备技术有限公司CONTENT 目录Cover 封面 (1)Content 目录 (2)1. Design parameters and the condition (4)设计参数和条件2. Main material and allowable stresses (5)主要的材料选择及其许用应力3. Strength Calculations (5)强度计算3.1 Calculation of shell wall thickness (5)筒体壁厚计算3.2 Calculation of heads wall thickness (6)封头厚度计算3.3 Calculation of nozzles (7)接管计算3.4 Calculation of opening reinforcement (12)开孔补强计算3.5 Calculation for fillet welding size of nozzle (15)接管角焊缝尺寸计算3.6 Strength of reinforcement attachment welds (16)补强件连接焊缝的强度3.7 Calculation for the strength of fillet welding between flange and nozzle.. 18法兰和接管处角焊缝的强度计算3.8 Calculation for fillet welding size of lug (19)吊耳角焊缝尺寸计算3.9 Calculation for fillet welding strength of the attachment of Manhole (21)人孔附件角焊缝强度计算4. Selection of Standard Parts (22)标准零部件的选择5. Hydrostatic Testing Pressure (22)液压试验压力6. Judgment for IMPact Testing Exemptions (25)判断是否需要冲击试验7. Judgment for Post Cold Forming Heat Treatment Requirement (27)判断冷成形后是否需要进行热处理8. Judgment for Postweld Heat Treatment (28)判断是否需要焊后热处理9. NDE requirement (29)无损检测要求10. Over pressure protective device (29)超压保护装置Appendix附录A. Calculation of Leg Supports (30)支腿计算B.Vessel loading requirements ASME Section ⅧDivision 1 2013 Edition(UG-22&UG-54) (33)容器载荷要求ASME 2013版第Ⅷ卷第1册(UG-22&UG-54)1. Design parameters and the condition设计参数和条件注：公称容积计算Note ：Normal volume Calculations1).筒体容积V1计算 Shell volume Calculations 筒体内径Di =1000mm 筒体长度H=1500mm 筒体容积V1=(Di/2)2 ×π× H=（1/2）2×3.1416×1.5=1.17 m 3 2).封头容积V2计算 Head volume Calculations 按GB/T25198-2010压力容器封头 附录A 计算Standard basis GB/T25198-2010 Heads for pressure vessel Appendix A 封头内径Di=1000mm 封头直边高度h=25mm V2 =(π/24)D i 3+(π/4)D i 2h=（π/24)×13＋(π/4)12×0.025=0.15m 3 3).公称容积V 计算 Normal volume CalculationsV=V1+2×V2=1.17＋2×0.15=1.47m 3注：摘自第Ⅱ卷 D 篇 2013版 表1A 。
蒸汽缓冲罐计算书
开孔长径与短径之比
1
壳体计算厚度δ
8.0537
mm
接管计算厚度δt
0.2468
mm
补强圈强度削弱系数frr
1
接管材料强度削弱系数fr
1
开孔补强计算直径d
99.5
mm
补强区有效宽度B
199
mm
接管有效外伸长度h1
24.434
mm
接管有效内伸长度h2
0
mm
开孔削弱所需的补强面积A
801
mm2
壳体多余金属面积A1
-0
接管实际外伸长度
300
mm
接管连接型式
安放式接管
接管实际内伸长度
0
mm
接管材料
Q235-B
接管焊接接头系数
1
名称及类型
板材
接管腐蚀裕量
1
mm
补强圈材料名称
Q235-B
凸形封头开孔中心至
封头轴线的距离
mm
补强圈外径
840
mm
补强圈厚度
6
mm
接管厚度负偏差C1t
0.8
mm
补强圈厚度负偏差C1r
Байду номын сангаас0.6
mm
接管计算厚度δt
0.9177
mm
补强圈强度削弱系数frr
1
接管材料强度削弱系数fr
1
开孔补强计算直径d
361.5
mm
补强区有效宽度B
723
mm
接管有效外伸长度h1
60.125
mm
接管有效内伸长度h2
0
mm
开孔削弱所需的补强面积A
2911
压力容器计算说明书
第1页共9页强度计算按GB150-1998《钢制压力容器》、《固定式压力容器安全技术监察规程》及质检特函〔2010〕86号函<关于《固定式压力容器安全技术监察规程》的实施意见>进行计算。
目录一、技术参数 (2)二、筒体强度计算 (2)三、筒体开孔及开孔补强计算 (3)四、封头强度计算 (6)资料来源编制校核标准化提出部门审核标记处数更改文件号签字日期批准文号批准序号项目符号计算依据计算公式数据单位第2页共9页一、技术参数符号计算依据计算公式数据单位1.最高工作压力P e给定 1.25Mpa 2.3.设计压力Pc GB150.1-2011P19Pc=(1.05~1.1)Pe =1.25×1.1=1.375 1.375MPa4.最高工作温度te 任务书给定193℃5.设计温度t c193+(15~30)210℃6.介质饱和水蒸气任务书给定7.选用材料GB150-2011P47Q345R/GB713、20/GB8163、20/NB470088.许用应力[]tσ根据GB150.2-2011 GB713 B-1碳素钢和低合金钢钢板许用应力，筒体材料Q345R，板厚＜16mm，温度193℃所得应力值184.2MPa9.许用应力[]tσ根据GB150.2-2011 GB713 B-3碳素钢和低合金钢钢板许用应力，人孔圈及接管材料20/GB8163，板厚＜16，温度193℃所得应力值184.2MPa10.许用应力[]tσ根据GB150.2-2011 GB/6479 B-6碳素钢和低合金钢钢管许用应力，接管材料20钢，板厚15mm，温度193℃所得应力值184.2MPa二、筒体强度计算1.筒体内直径D n1400mm2.筒体壁厚S S=δ+C+Δ=6.17+1.8+2.03=10Δ为除去负偏差的圆整量10mm3.筒体壁厚附加量C C1=0.8；C2=1；C=C1+C2=1.8 1.8mm4.焊缝系数ϕGB150-2011P13局部无损检测0.85第3 页共9页5. 筒体计算厚度 δ=6.176.17 mm6. 有效厚度δeδe=s-C=10-1.8=8.28.2mm7. 筒体设计厚度δ+C=6.17+1.8=7.977.97mm 8. 校核δe =8.2mm>δ=6.17mm 满足要求三、筒体开孔及开孔补强计算1.开孔直径d.mm 1.1Φ89×5接管开孔直径 d 189mm1.2 M20*1.5接管开孔直径Φ32×6接管开孔直径 ｄ2 32mm 1.3 人孔开孔直径 d 3400mm 2 校核3 孔的补强计算1.2 Φ100×8接管的补强计算1.3 接管内径92 mm 1.3 接管材料20/GB816320钢 1.4接管名义厚度nt δnt δ =δ + C8mm1.5 接管壁厚附加量 CC1=8×12.5%=1 C2 = 1 C = C1 + C2 =22 mm第4 页共9页1.6接管材料许用应力[]3tσ根据GB150.2-2011 GB713 B-3碳素钢和低合金钢钢板许用应力，筒体材料20/GB8163，板厚＜16，温度193℃所得应力值184.2MPa1.7 强度削弱系数 f r fr = 1.01.0 1.8开孔直径dd = Di + 2C = 92+ 2*2=9696 mm1.9筒体有效厚度e δδe=S-C=8-1.75=6.256.25mm1.10 开孔处焊缝系数 ϕ局部无损检测0.85 1.11开孔处筒体计算厚度δ=6.176.17mm1.12 接管有效厚度et δet δ=nt δ-C6 mm1.13 筒体开孔处所需补强的面积AP155592.321.14 有效加强宽度 B P156取二者中较大者192 mm1.15接管外侧有效力加强高度h 1P156取二者中较小值27.71 mm1.16 接管内侧有效力加强高度h 2P156取二者中较小值 h 2= 0 mm1.17 筒体多余面积 A 1P157 7.64 mm 2 1.18 接管计算厚度 t δ0.82mm 1.19接管多余面积A 2P157287.08mm 2op op 222n nt d B d δδ⎧⎫=⎨⎬++⎩⎭1nt d h δ⎧⎫⎪⎪=⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际外伸高度nt d δ⎧⎫⎪⎪⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际内伸高度()()()()1op =21e et e A B d fr δδδδδ-----()()122222et t et A h fr h C frδδδ=-+-第5 页共9页1.20 焊缝金属截面积 A 3 P157 A3 = a*b25mm 2 1.21 补强的截面积 A e P157 Ae = A1 + A2 + A3319.72mm 2 1.2 校核Ae <A 需另加补强 A4≥ A –Ae272.6mm 22 人孔开孔补强计算2.3人孔圈材料20/GB8163 20钢2.4 人孔圈壁厚附加量 C C1 = 16 12.5% =2 C2 = 1 C = C1+ C2 =33 mm2.5 人孔圈材料许用应力 []3t σ根据GB150.2-2011 GB713 B-3碳素钢和低合金钢钢板许用应力，人孔圈材料20/GB8163，板厚＜16，温度193℃所得应力值184.2MPa2.6 强度削弱系数 f r GB150-2011P155 fr = 1.0 1.0 2.7 人孔直径 d394 mm 2.8 人孔圈名义厚度 nt δ16 mm 2.9人孔圈有效厚度et δet δ =nt δ - C=1313mm2.10 开孔处筒体计算壁厚 δ=6.176.17 mm2.11筒体开孔处所需补强的面积 AGB150-2011P1552430.98 mm 22.12 有效加强宽度B取二者中较大者800mm2.13接管外侧有效力加强高度h 1取二者中较小值80 mm2.14 接管内侧有效力加强高度h 2取二者中较小值 80 mm2.15筒体有效厚度e δδe=S-C=10-1.8=8.28.2 mm()op =21et A d fr δδδ+-op op 222n nt d B d δδ⎧⎫=⎨⎬++⎩⎭1nt d h δ⎧⎫⎪⎪=⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际外伸高度nt d δ⎧⎫⎪⎪⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际内伸高度第6 页共9页2.16 筒体多余面积 A 1GB150-2011P157812 mm 2 2.17 人孔圈焊缝系数 ϕ局部无损检测0.85 2.18人孔圈计算厚度t δ3.49mm2.19 人孔圈多余面积 A 2 GB150-2011P1573441.6mm 2 2.20 焊缝金属截面积 A 3A3 = a*b64mm 2 2.21 补强的截面积 A e GB150-2011P157 Ae=A1+A2+A3=812+3441.6+64=4317.6 4317.6mm 2 2.16校核Ae > A 开孔不需另加补强mm 2四、封头强度计算封头壁厚计算 上下封头工作条件相同，统一计算 1.封头选用材料20钢2.许用应力 []t σGB150.2-2011 GB713B-1 碳素钢和低合金钢钢板许用应力，筒体材料Q345R ，板厚3-16，温度193℃所得应力值 184.2MPa 3. 筒体封头规格 GB150-2011 P116椭圆形封头EHA 4. 壁厚附加量 C C1=0.8； C2=1； C=C1+C2=1.8 1.8 mm 5. 封头内直径 Di1400 mm 6. 封头深度 hiGB/T25198-2010350 mm 7. 封头形状系数 KGB150-2011 P117由查表5-1得K = 11 8. 封头焊缝系数 ϕ局部无损检测0.85 9.封头计算厚度 δGB150.3-2011 5.3.2(5-1)=6.166.16 mm 10. 封头有效厚度 e δδe=S-C=10-1.8=8.28.2 mm 11.封头设计厚度δ+C=6.16+1.8=7.977.96mm 12. 校核δe =8.2mm>δ=6.16mm 满足要求一） 上封头开孔计算()()()()1op =21e et e A B d fr δδδδδ-----()()122222et t et A h fr h C frδδδ=-+-第7 页共9页Φ50×6接管开孔补强计算1 接管材料 20/NB47008 20钢2 接管名义内径45 mm 3 接管壁厚附加量 C C=6×12.5%+1=1.75 1.75mm 4 开孔直径 d 1 48.5 mm5开孔尺寸校核6 接管材料许用应力 []3t σ根据GB150.2-2011 GB713 B-3碳素钢和低合金钢钢板许用应力，接管材料20/NB47008，板厚＜16，温度193℃所得应力值184.2MPa7 强度削弱系数 f rfr = 1.0 1.0 8 接管名义厚度 nt δ6 mm 9接管圈有效厚度et δet δ=nt δ-C4.25mm10 开孔处封头计算壁厚 δ=6.166.16 mm11 筒体开孔处所需补强的面积 A298.76mm 212 有效加强宽度B取二者中较大者97 mm13接管外侧有效力加强高度h 1取二者中较小值17.06 mm14 接管内侧有效力加强高度h 2取二者中较小值0 mm15封头有效厚度e δδe=S-C=10-1.8=8.28.2 mm16 封头多余面积A 198.94 mm 2op op 222n nt d B d δδ⎧⎫=⎨⎬++⎩⎭1nt d h δ⎧⎫⎪⎪=⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际外伸高度nt d δ⎧⎫⎪⎪⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际内伸高度()op =21et A d fr δδδ+-()()()()1op =21e et e A B d fr δδδδδ-----第8 页共9页17 接管焊缝系数 ϕ局部无损检测0.85 18 接管计算厚度 t δ0.4mm 19 接管多余面积 A 2 131.36mm 2 20 焊缝金属截面积 A 3 A3 = a*b25mm 2 21 补强的截面积 A e Ae = A1 + A2 + A3255.3mm 2 122校核Ae <A 需另加补强 A4≥ A –Ae43.46mm 2二） 下封头开孔计算Ø32x 3 1 接管材料 20/NB47008 20钢 2 接管名义内径20 mm 3 接管壁厚附加量 C C=6×12.5%+1=1.75 1.75mm 4 开孔直径 d 1 23.5 mm5 开孔尺寸校核6 接管材料许用应力 []3t σ根据GB150.2-2011 GB713 B-3碳素钢和低合金钢钢板许用应力，接管材料20/NB47008，板厚＜16，温度193℃所得应力值184.2MPa 7 强度削弱系数 f rfr = 1.0 1.0 8 接管名义厚度 nt δ6 mm 9接管圈有效厚度et δet δ=nt δ-C4.25mm10 开孔处封头计算壁厚 δ 6.16 mm11筒体开孔处所需补强的面积 A144.76mm 212 有效加强宽度B取二者中较大者51.5 mmop op 222n nt d B d δδ⎧⎫=⎨⎬++⎩⎭()()122222et t et A h fr h C fr δδδ=-+-()op =21et A d fr δδδ+-第9 页共9页13接管外侧有效力加强高度h 1取二者中较小值11.87 mm14 接管内侧有效力加强高度h 2取二者中较小值0 mm15 封头有效厚度 e δδe=S-C=10-1.8=8.28.2 mm 16 封头多余面积 A 157.12 mm 2 17 接管焊缝系数 ϕ局部无损检测0.85 18 接管计算厚度 t δ0.18mm 19 接管多余面积 A 296.62 mm 2 20 焊缝金属截面积 A 3 A3 = a*b25mm 2 21 补强的截面积 A e Ae = A1 + A2 + A3 178.84mm 2 122 校核Ae > A 开孔不需另加补强nt d δ⎧⎫⎪⎪⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际内伸高度1nt d h δ⎧⎫⎪⎪=⎨⎬⎪⎪⎩⎭接管实际外伸高度()()()()1op =21e et e A B d fr δδδδδ-----()()122222et t et A h fr h C frδδδ=-+-。
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14
14
材料名称
Q245R
Q245R
设计温度下的许用应力t
MPa
147.5
147.5
钢材厚度负偏差C1
mm
0.3
0.3
腐蚀裕量C2
mm
3
3
厚度附加量C＝C1＋C2
mm
3.3
3.3
焊接接头系数
0.85
0.85
主要计算结果
内圆筒体
内筒上封头
内筒下封头
计算厚度mm
7.39
名义厚度nmm
8
校核合格
校核合格
TT
校核结果
合格
厚度及重量计算
形状系数
K= =0.9193
计算厚度
h= = 6.79
mm
有效厚度
eh=nh-C1- C2=10.70
mm
最小厚度
min=3.60
mm
名义厚度
nh=14.00
mm
结论
满足最小厚度要求
重量
728.16
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =1.21316
MPa
结论
合格
液压试验
试验压力值
PT= 1.25P =0.9700(或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过
的应力水平T
T0.90s=220.50
MPa
试验压力下
圆筒的应力
T= =178.42
MPa
校核条件
TT
校核结果
合格
压力及应力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =0.80192
MPa
设计温度下计算应力
t= =120.39
MPa
设计温度许用应力t
147.50
MPa
试验温度下屈服点s
245.00
MPa
钢板负偏差C1
0.30
mm
腐蚀裕量C2
0.00
mm
焊接接头系数
0.85
厚度及重量计算
计算厚度
= = 7.39
mm
有效厚度
e=n-C1- C2=7.70
mm
名义厚度
n=8.00
mm
重量
1710.24
Kg
压力试验时应力校核
压力试验类型
147.50
MPa
试验温度许用应力
148.00
MPa
钢板负偏差C1
0.30
mm
腐蚀裕量C2
3.00
mm
焊接接头系数
0.85
压力试验时应力校核
压力试验类型
液压试验
试验压力值
PT= 1.25Pc =0.9700(或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过的应力t
T0.90s=220.50
MPa
试验压力下封头的应力
质量mkg
1710.24
728.16
728.16
搅拌轴计算轴径mm
备注
内筒体内压计算
计算单位
贵州开磷设计研究院息烽分院
计算所依据的标准
GB 150.3-2011
计算条件
筒体简图
计算压力Pc
0.77
MPa
设计温度t
60.00
C
内径Di
2400.00
mm
材料
Q245R(板材)
试验温度许用应力
148.00
t
MPa
147.5
压力试验温度下的屈服点
245
钢材厚度负偏差C1
mm
0.3
腐蚀裕量C2
mm
0
厚度附加量C＝C1＋C2
mm
0.3
焊接接头系数
0.85
压力试验类型
液压
试验压力pT
MPa
0.97
筒体长度Lw
mm
3600
内筒外压计算长度L
mm
封头设计条件
筒体上封头
筒体下封头
夹套封头
封头形式
椭圆形
椭圆形
名义厚度n
日期
Date
校核
Checked by
日期
Date
审核
Verified by
日期
Date
批准
Approved by
日期
Date
立式搅拌容器计算
计算单位
贵州开磷设计研究院息烽分院
筒体设计条件
内筒
设计压力p
MPa
0.77
设计温度t
C
60
内径Di
mm
2400
名义厚度n
mm
设计
材料名称
Q245R
许用应力
148
MPa
结论
合格
内筒下封头内压计算
计算单位
贵州开磷设计研究院息烽分院
计算所依据的标准
GB 150.3-2011
计算条件
椭圆封头简图
计算压力Pc
0.77
MPa
设计温度t
60.00
C
内径Di
2400.00
mm
曲面深度hi
640.00
mm
材料
Q245R (板材)
设计温度许用应力t
147.50
MPa
试验温度许用应力
T= =117.94
MPa
校核条件
TT
校核结果
合格
厚度及重量计算
形状系数
K= =0.9193
计算厚度
h= = 6.79
mm
有效厚度
eh=nh-C1- C2=10.70
mm
最小厚度
min=3.60
mm
名义厚度
nh=14.00
mm
结论
满足最小厚度要求
重量
728.16
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =1.21316
MPa
t
125.38
MPa
校核条件
t≥t
结论
合格
内筒上封头内压计算
计算单位
贵州开磷设计研究院息烽分院
计算所依据的标准
GB 150.3-2011
计算条件
椭圆封头简图
计算压力Pc
0.77MΒιβλιοθήκη a设计温度t60.00
C
内径Di
2400.00
mm
曲面深度hi
640.00
mm
材料
Q245R (板材)
设计温度许用应力t
软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999
DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名：
PROJECT
设备位号：
ITEM
设备名称：
EQUIPMENT
图号：
DWG NO。
设计单位：贵州开磷设计研究院息烽分院
DESIGNER
设计
Designed by
148.00
MPa
钢板负偏差C1
0.30
mm
腐蚀裕量C2
3.00
mm
焊接接头系数
0.85
压力试验时应力校核
压力试验类型
液压试验
试验压力值
PT= 1.25Pc =0.9700(或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过的应力t
T0.90s=220.50
MPa
试验压力下封头的应力
T= =117.94
MPa
校核条件