动平衡方法处理水电机组振动故障实例
龙溪水电站发电机组动平衡问题的解决
亡Ｇ— Ｉ２ Ｉ ｌ ｆ Ｉ ／
．．．．
定在转子某处 ，使机组运转，测出新 的振动 ，据此 求 出转子 原有 不平 衡 力 的大小及 方位 ；然后在 它 的 对 称 位置 加 配重块 ，使 配重 产生 的离 心 力去抵 消原 有 的不平衡 力 ，借 以达 到 消除或 减小 振动 的 目的 。
振动 动 平衡试 验
电机组 的振 动问题 。图 １幅，表 ３个。
【 关键词 】水 电站机组
１ 发电机组的振动问题
龙 溪水 电站 装 机 容 量 为 ２×８ｌ ，发 电水 头 ｌ Ｖ Ｗ
年 以来 ，机 组 的主轴 密封 处经 常发 生密 封橡 皮断 裂 而 产生 漏水 的现 象 ，给机 组 的安 全 运行带 来极 大 的
一
●
．
Ｐ
Ｉ — 舀 ， ２
这种不平衡在做静平衡试验时是无法发现 的 ，只 有在转子做旋转运动时才会 出现 ，故称为动不平衡。 由于 电站机 组 的主轴 回厂 进行 了加 工 ，所 以重 新 组装 后整 个转 子不 可 能完全 平衡 ，它 既有 静不 平 衡 ，也 有动 不平 衡 。进行 动平 衡试 验 ，既 可 以消 除 静 不平衡 ，也可 以消 除动 不平 衡 。 水 轮发 电机组 的振动 大多 数是 由于 发 电机 转 子 的质 量不 平 衡造成 的 ，所 以为 消除转 子 质量不 平衡 所 引起 的振 动 ，多在 现场 做动 平衡 试验 。 动平 衡 试 验 ，就 是 人 为 地 改 变 转 子 的 不 平 衡 性 。首先 测 出机组 振 动 ，然后 用 １ 个试 重 块临 时 固
题 ，经 与厂家 联 系 ，被 告知 主轴 出厂 时 已进行 过静 平衡 试验 。 由此我 们认 为 ，机 组 的振 动是 由于整个 转子 的质 量不 平衡所 引 起 ，故决 定在 现场 进行 动平
波波娜水电站水轮发电机组振动原因分析及机组动平衡试验
不 均匀 空气 隙所 引起 的作用 力 ，转 子线 圈短路 时引 起 的力和 发 电机 在 不对 称 工 况下 运行 时 产 生 的力 ）
较 大 ； 机 组 转 动部 件 与 固定部 件 相 碰 （ 摩 擦 ） ② 或 所 引起 的机 组振 动 ， 特征 为一 般振 动较 强烈 ， 常常 其 并 伴有撞击声响 ； 因轴承间隙过大 、 ③ 主轴过细、 的 轴
振 动 、 度 超 标 问题 。 摆
关键词 ： 水轮 发 电机 组 ； 动 试 验 ； 平 衡 试 验 ； 组振 动 ； 度 超 标 振 动 机 摆
中图分类号 ： ７ ７ ３ Ⅳ
文献标识码 ： Ｂ
文章 编号 ：０ ５ ０ ４ （ ０ １ １— ０ ９ ０ ２ ９ — １４ ２ １ ）０ ０ １— ３
①顶 盖 和水导 油盆振 动值 均非 常小 且各 种工 况 下振 动 值基本 无变 化 ； 振动值 偏 大部位 在 上机架 ， ②
并且 在 机组 ７ ％额定 转速 以下运 转 时振 动值偏 小 且 ０
（） １ 进行 预 加试重 块振 动值 测 量 。未 加试 重块 时启 动 机组 至 额定 转速 ．对水 轮发 电机组 上 机架 ４ 个 方 向振动值 进 行测量 。选 取 振动 最大方 向作 为参 考 ， 得振 动最 大 方 向为＋ 测 ｙ方 向 ， 动值 为 ０１ 振 ．５ ｍ 上 导 摆 度＋ 和 均 为 Ｏ２ ｍ， ｙ ．０ｍｍ， 导 摆 度 ＋ 水 ｙ 和 分别 为 ０３ ｍ、．０ｍｍ。再 在转子 上 动平衡 ．５ｍ ０３ 试 验 预 加 试 重 块 位 置 按 照 互 成 １０ 角 分 ３次 加 配 ２。 重 １ ｇ ３ｋ 进行 试验 ， 预加试 重 块 位置 点设 定为 Ａ点 、 Ｂ点 、 Ｃ点 ， 转子 上 往 下看 Ａ、 、 ３点 成逆 时针 方 从 ＢＣ 向排列 ， 并且 ３次试验 时试 重块 试 验半径 相 同 ， 机组 转 速 至额定 时 。 ３次试 验 测得 机 组 上机 架 ＋ ｙ方 向振 动 值分 别为 １Ｏ０ ｍ、 ａ ０１ ｍ、 ＝ ． ＝ ． ｍ ｐ ＝ ．６ｍ ３０２ ｍｍ。 ７ ０ （ ） 据 “ 圆做 图法 ” 用 Ｃ Ｄ软 件 进 行 作 ２ 根 五 利 Ａ 图。以所 测 、 、 、 数 据 为依 据 ， 选取 同一长度 比值 Ｋ＝ ， ３ 在绘 图界 面 任选一 点 Ｏ为 中心 ， 、 、 Ｋ 、 ｍ 为半 径进 行 画 同心 圆 ， 以 ４ ｍ Ｋ 即 ５ｍｍ、 １ ｍ、 ２ ｍ ４ ｍ、０ｍｍ 为半 径 画 同心 圆 ； 圆弧 上任 取 ８ｍ ６ 在
基于现场动平衡试验水轮发电机组振动处理
基于现场动平衡试验水轮发电机组振动处理摘要：水轮发电机组振动是评价水轮机稳定性能重要指标，将现场动平衡法应用于水轮发电机组振动问题处理中效果明显，精确度较高。
本文简单对水轮机现场振动问题进行了分析，包括动平衡试验的测量方法，以及试验数据整理和分析。
关键词：现场动平衡试验；水轮发电机组；振动处理保证水轮发电机组安全运行的关键在于提升机组的稳定性。
水轮发电机组的振动、摆度超标，受运行中交变应力影响，造成发电机机架强度降，甚至破坏机组的结构部件，威胁机组的安全运行，缩短水轮发电机组的检修周期和使用寿命。
在水轮发电机组的基础上开展动平衡试验，可以从很大程度上降低机组振动、摆度幅值，以提高发电机组运行稳定性，延长发检修周期和使用寿命。
1 论述在发电机组转动过程中，因受到一些条件的限制，材料质量不过关、分配不合理，存有很大缺陷性，装配时重心不在旋转中心线上等，会形成质量偏心，当转动部分旋转时，就会产生不平衡的离心惯性力，使转轴弓状回旋加大轴承的磨损，引起发电机组上、下机架、导轴承的振动以及轴瓦温度的升高，甚至可能发生破坏性事故。
另外，随着设计制造技术水平的不断提高，机组容量扩大，结构却向轻型化发展。
在保持部件应力相等的条件下，机组结构尺寸增大，而部件刚度与线性尺寸成比例的下降，在同等条件下，机组的振动也将相应增大。
因此消除各种振动源、降低运行机组的振动幅值是发水轮发电机组运行和维护工作的重要内容。
实行水轮发电机组现场动平衡工作能够全面降低机组振动幅度，提升机组工作效率，保证机组运行的安全稳定性。
本文通过分析水轮发电机组动平衡试验过程，来得出准确结果。
其中，研究过程中主要包含对计算机系统的设备、试验方式以及数据处理。
1.1 机组振动类型在机组振动期间，依照运行实际情况，可以将其分成不同类型。
首先，按照振动方向进行分类，从振动方向来看，可以将其判断为垂直振动和水平振动。
水平振动是指在机组轴线垂直的基础上进行振动，而垂直振动则是根据机组轴线运行方向。
响水水电站扩机工程2号机组动态不平衡处理方法及过程
（ ２ ） 励 磁 升 压试 验 ：机 组 在 额 定 转 速并 带有
２ ０ ％ 、 ４ ０ ％ 、 ６ ０ ％ 、 ８ ０ ％ 、 １ ０ ０ ％ 工况下 ， 测定
机组各部位的振动值 、 摆度值 以及转频幅值和相位 ， 对 机 组进 行 配重 处理 ， 直到 各项 指 标 都达 到 规 程规
２ Ｏ １ ／ ８ ６ ２ Ｏ １
１ ４ ２ ／ ８ ９ ２ ６ ９ ２ ４ ／ ２ ３ ８ ６
１ ６ ３ ／ ３ １ ２ ２ ０
１ ０ ８ ／ ２ ３ ３ ０ ０ ２ ｏ ／ｌ ９ ２ ２
注： 数据显示格式 为峰峰值 ／ 转频幅值 转频相位。
４ － ３ 带 负荷综 合 平衡试 检测 及处 理 ２ ０ １ １ 年 ７月 ３ ０日机 组 开 机 至 额 定 转 速 后 ， 测
２ ４ １ ／ １ ９ ６ ３ ５ ４ ８ ８ ／ ８ ５ ２ ５ ｌ
１ ７ ６ ／ ９ ３ ２ ６ ６
１ ６ ５ ／ １ ｌ ８ ３ ４ ３ ２ ９ ／ ２ ８ ２ ５ ３
１ ７ ２ ／ ７ １ ２ ２ ５
ｌ ２ ４ ／ ７ ５ ３ 叭 ８ ， ７ ８ ２
表 １ 各 工 况振 动摆 度 数 值 对 照 表
空
未 配 重 上 导 ｘ 向摆 度 上导 ｙ向摆 度 下 导 ｘ 向摆 度 下 导 ｙ向摆 度 ５ ６ ３ ／ ５ ４ ８ ￡２ ８ ９ ５ ６ ９ ／ ５ ６ ５ ３ ３ ５ ９ ９ ／ ６ ０ ２ ３ ０ ３ ７ ４ ６ ／ ７ ４ ５ ２ ７ ９ Ｏ 。 加 ５ ０ ｋ ｇ ３ ２ ８ ／ ２ ９ ５ ２ ８ ８ ３ １ １ ／ ３ ｏ ｏ ２ ８ ３ ３ ９ ／ ３ ３ ９ ３ １ ２ ４ １ ８ ／ ４ ２ ０ ３ ４
利用动平衡处理机组振摆幅度故障
利用动平衡处理机组振摆幅度故障发布时间：2023-03-07T01:23:21.454Z 来源：《中国电业与能源》2022年第20期作者：赵伟松[导读] 由于水电机组振动超标导致非停的故障,赵伟松云南省水利水电投资有限公司云南昆明650051摘要：由于水电机组振动超标导致非停的故障,通过故障分析转速试验加励磁试验带负荷试验，因为水轮机和发电机机组的结构复杂，因此也加大了处理电磁振动的困难。
不同的电厂出现的机组振动情况是不一样的，并且水轮发电机组的振动过大会影响各个企业的经济损失。
基于此，本文简单对水轮机现场振动问题进行了分析，包括动平衡试验的测量方法，以及试验数据整理和分析。
关键词：动平衡；处理机组；振摆幅度；故障；分析Abstract: Due to the excessive vibration of hydropower units leading to non-stop failure, through the fault analysis of speed test plus excitation test with load test, because of the complex structure of turbine and generator units, it also increases the difficulty in dealing with electromagnetic vibration. The vibration of the unit in different power plants is not the same, and the vibration of the hydro-generator unit will affect the economic loss of each enterprise. Based on this, this paper simply analyzes the field vibration of the turbine, including the measurement method of dynamic balance test, as well as test data arrangement and analysis.Key words: dynamic balance; Processing unit; Oscillation amplitude; Failure; analysis 发电机组动平衡是为了校正水电机组转动部件质量分布是否存在不允许的不均衡状况，通过测量在转子加与未加试重运行时转轴或机架、轴承的振动，找出不平衡力的大小和方位，进行配重处理所做的试验，并保证机组正常运行。
黄鹿坝水电厂1号机振动故障试验分析及处理
甘
肃
电
力
技
术
黄鹿坝水 电厂 １ 号机振动故障试验分析及 处理
闵 占奎 段 生孝 赵 万成
７ ０５ ） ３００ （ 甘肃电力科学研究院 甘肃省兰州市
【 摘 要】 通过现场试验 ，分析 了甘肃武都黄鹿坝水电厂１ 号机振动故障原 因，介绍 了故障处理方法。 【 关键词】 黄鹿坝 １ 号机 振动故障 分析 处理
行状 态 ，但 ２０ ０ ６年 ５月大修后 启动 时 ，振动又 增大 了 ，运行 安 全 受到严 重 威胁 。为 了分析 查找 引起 该
下机架水平振动 、顶盖水平振动和垂直振动、水导 摆 度 、下导 摆度 。因励 磁机 下风 扇 阻挡 ，上 导摆 度 无法测量。试验工况有变转速 、变励磁和变负荷三 种。 试验系统由Ｅ ６０ Ｎ ０ 数据采集分析仪、２ ０ ？ ０ ７０ 和 ３０ 电涡流位移 传感 器 、Ｄ Ｓ低频振 动传 感器 组成 。 Ｐ
１８ ０ ２ ５ ２ ２ ９ ３ ８ ５ ２４ ０ ６５ ３ １９ ５
１９ ０ ２ ５ ２ ３ ９ ４ ７ ８ ２Ｏ ｌ ６０ ６ １４ ８ ４４ ０
６ ５ ｌｌ ５ １９ ３ ３８ ８
２１ ３
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
６ ８ １７ ５
１８ ２ ４８ ２ １１ ９ ２９ ９
２２ ． ．试验 分析
为 了对 机 组 的动 平衡特 性 有个 初 步 了解 ，我们 先进 行 了变 转速和 变励 磁试 验 ，试 验 数 据见 表 １ 。 从试 验 数据 知道 ，该机 组 存在 较 明显 的动 不平
机组振动原因，进而处理振动故障，电厂与甘肃 电 力科 学研 究院合 作 ，于 ２ ０ ０６年 ９月对 １ 号机进行 了 振 动 故 障诊 断试 验 ，最 后通 过 改变导 轴 承 间隙值 和
电厂增容改造后机组振动故障处理
电厂增容改造后机组振动故障处理電厂增容是为了适应社会发展和用户的需求，而在原有基础上增加电力容量的改造工程。
但是一些电厂在进行改造中出现了机组振动故障。
通过分析故障原因，并利用动平衡的相关试验，找到了解决电磁力不均衡的方法。
标签：保证创作量；写完多检查；保证创作量随着社会经济的快速发展，人们在生产生活中对电容量的需求越来越大，电厂原有的电力容量已经不能满足。
除了继续大力进行电厂建设外，对原有电厂实施技术改造，增加电力容量也是非常重要而紧迫的工作。
但是在实际的电力增容改造中，由于没有进行标准化地操作，导致改造后机组在运行中出现了机架水平振动异常偏大的问题。
而且这些问题在大多数的水电厂运行中都有不同程度的体现，尤其是设备落后、老化的电厂，就更加明显。
本文以广东粤电枫树坝水电站#2机组，进行电容改造后出现的机组振动故障为例，进行故障分析并提出相应的解决办法。
一、引起机组振动故障的原因一般而言，引起水力发电机组振动的因素包括机械、水利和电磁三个因素。
而机械因素引起振动的原因有转子质量不均衡、导轴承本身的缺陷和机组轴线不正等因素；水利因素又分为转轮出流沿圆周分布不均匀引起的振动，迷宫转动部分不对称引起的间隙压力周期性变化导致的径向力等；电磁力因素包括定、转子空气间隙超标、转子磁极线圈匝间短路、转子阻尼环发生断裂等原因。
这三种因素也是相互影响的，所以振动故障发生的原因就更加难以查找。
通过观察机组在空转速度提升、压力提升和承受各种负荷时发生的变化，以此了解机组在各种运行情况下的振动，然后确定要执行的动平衡实验方案，以此来清查机组振动故障的原因，并找到相应的解决办法。
本次试验分别采用的是德国申克公司生产的VibroTest60型便携式振动测试仪器和美国DAQ公司生产的高速数据采集仪器。
为了达到更好的实验效果，还分别给德国的振动测试仪配上一个光电键相传感器，以及两个AS065型低频加速度传感器，以此达到测量机架+X和+Y方向振动的试验。
涉及动平衡异常的电动机振动处理方法
涉及动平衡异常的电动机振动处理方法摘要：电动机动平衡问题一直是电动机振动异常的原因之一，长期以来一直影响设备的平稳运行，尤其对于关键机组来说，异常的振动会造成设备故障的同时，异常停机会对生产装置的平稳运行产生较大影响。
因此，解决电动机动平衡问题显得尤为重要。
关键词：动平衡电动机振动解决引言：某炼油厂常减压装置P-201B、硫磺装置K-201B电机长期振动较大，监测发现振动值根据《泵的振动测量与评价方法GB-T29531-2013》在C区范围，影响较大。
正文：1、转子动不平衡的主要表象特征及原因不平衡问题通常是比较高的频率振动占主导，一般情况下，其振动成分大于同频振动的80%。
一般有力不平衡、力偶不平衡等，具有一定的方向性，正常情况下水平振动要比垂直振动大1.5-2倍。
径向振动要比轴向振动大，其振动相位比较稳定。
不平衡问题明显时增大共振幅值。
引起转子动不平衡的原因主要是装配问题、铸造气孔、转子变形、轴弯曲、不对称、转子上有杂物、键选择不当等。
转子的允许不平衡度Epe（单位μ）计算方法是?Eper=(G*1000)/(n/10)? 式1式1中：G-平衡精度等级 N-转子的工作转速，单位 r/min允许残余不平衡量m（单位g）计算方法是m=(?Eper*M)/（r*2）式2式2中：M-工件质量，单位kg r-工件半径2、实际案例分析2.1常减压装置P-201B转子动不平衡分析电动机运行和检修基本情况是，常减压减二线及二中油泵10201-P-201B，额定电压6000V，额定功率450kW，额定电流52.1A，额定转速2980转/分，联轴器侧轴承型号6318/C3，风扇侧轴承型号N218C3。
2017年02月24日电动机检修，更换前后轴承，电动机运行中按时润滑，2019年6月6日监测联轴器侧振动加大，结合振动图谱进行分析。
通过对现场电动机位置、工况、找中情况及电动机振动波形图1、频谱图2综合分析发现，电动机存在一定的动不平衡情况。
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表 7 第 2 次加重后 VT60 测得的机组振动数据
工况
转频峰峰值/μm
相位角 (°)
上机架水平 上导摆度 上机架水平 上导摆度
振动 - Y
-Y
振动 - Y
-Y
500 r/ min
7. 0
110. 0
274
277
100 %U e
8. 0
91. 0
92
150
表 8 第 2 次加重后 DAQ系统测得的机组摆度数据
通频峰峰值/μm
转频峰峰值/μm
工况 上导摆 下导摆 水导摆 上导摆 下导摆 水导摆
度- Y 度- Y 度- Y 度- Y 度- Y 度- Y
500 r/ min 133. 7 96. 0 58. 5 110. 8 88. 4 43. 3
100 %Ue 96. 5 54. 5
53. 1
81. 6 47. 4 36. 2
1 稳定性试验
为了全面了解引起机组振动的根本原因 ,首先 对 3 号机组进行了一次稳定性试验 ,对机组上导 、下 导及水导摆度和上 、下机架振动进行了全面测试 。 采用 2 套试验仪器 :一套是丹麦 B & K 公司生产的 V T60 便携式振动测试仪 ,该测试仪配有一个光电 键相传感器和一个超低频加速度传感器 ,主要用于 动平衡试验 ;另一套采用美国 DAQ 公司生产的高 速数据采集仪的水轮机综合试验系统 ,该系统配有 广州精信公司生产的电涡流位移传感器及 B & K 公司生产的 4370 型超低频加速度传感器 ,主要用于 稳定性试验 。
11. 8 MW 215. 7 32. 1 49. 6 198. 7 12. 6 20. 6
表 6 第 1 次加重后 DAQ系统测得的机组振动数据
通频峰峰值/μm
转频峰峰值/μm
工况 上机架 上机架 下机架 上机架 上机架 下机架 水平振动 水平振动 水平振动 水平振动 水平振动 水平振动
-Y
+X
调整还存在问题 ,在运行一段时间后 ,大轴旋转中心 与机组理想中心出现偏差变大的现象 ,所以在加励 磁后 ,发电机转子逐渐偏向空气间隙小的一边运行 , 从而导致转子两对侧磁拉力不平衡 ,使转子受到单 边电磁拉力的影响 。此外 ,变转速试验结果也说明 转子存在一定的质量不平衡 。由于机组目前没有检
修处理缺陷的机会 ,为了确保机组安全运行 ,汛期多 发电 ,决定进行现场平衡处理 ,以减少质量不平衡及 磁拉力不平衡的影响[324 ] 。
关键词 : 水轮发电机 ; 振动 ; 电磁力 ; 动平衡 ; 影响系数法
中图分类号 : TM312
0 引言
潭岭水电厂位于广东省连州市星子镇 ,共装有 3 台由哈尔滨电机厂生产的冲击式水轮发电机组 , 水轮 机 型 号 为 QJ2L2170/ 2 ×15 , 发 电 机 型 号 为 TS286/ 115212 , 机 组 额 定 水 头 458 m , 额 定 转 速 500 r/ min , 额 定 出 力 12. 5 MW 。3 号 机 组 于 1970 年投产发电 , 2004 年完成了最近一次大修工 作 ,2005 开始 ,运行人员巡检发现机组上机架水平 振动逐渐增大 ,到 8 月份巡检发现机组上机架的水 平振动已达到 80μm 以上 ,严重超标运行 。因此对 3 号机组的振动情况进行了全面测试 ,并对故障原 因进行了分析和处理 。
8. 7
7. 6
500 r/ min 31. 1 25. 0 16. 9 26. 3 22. 4 11. 8
50 %Ue 45. 9 36. 5
21. 5
41. 3 34. 8 15. 3
100 %Ue 75. 0 62. 9
31. 3
67. 4 60. 3 22. 7
11. 8 MW 76. 5 68. 5 34. 2 68. 7 63. 7 23. 2
首先进行升转速试验 ,手动开机至 40 % ,60 % , 80 % ,100 %额定转速 ,每一转速稳定 5 min ,记录机 组各部位振动摆度的波形 ,然后进行加励磁试验 ,加 励磁使机组出口电压升至 50 %Ue ,100 %Ue ,每一工
况稳定 5 min ,记录机组各部位振动摆度的波形 ,最 后机组带 11. 5 MW 的负荷 ,稳定后记录机组各部 位振动摆度的波形[122 ] 。
400 r/ min 135. 1 24. 5 45. 6 116. 3 11. 6 27. 0
500 r/ min 158. 0 23. 7 41. 0 145. 3 11. 6 22. 5
50 %Ue 166. 6 61. 7
42. 3 154. 0 56. 4 28. 4
100 %Ue 187. 7 140. 2
75. 0
67
表 2 DAQ系统测得的机组摆度数据
通频峰峰值/μm
转频峰峰值/μm
工况 上导摆 下导摆 水导摆 上导摆 下导摆 水导摆
度- Y 度- Y 度- Y 度- Y 度- Y 度- Y
200 r/ min 68. 8 45. 3 55. 3 45. 5 33. 4 37. 4
300 r/ min 83. 3 24. 5 48. 8 55. 6 15. 6 30. 5
63
表 5 第 1 次加重后 DAQ系统测得的机组摆度数据
通频峰峰值/μm
转频峰峰值/μm
工况 上导摆 下导摆 水导摆 上导摆 下导摆 水导摆
度- Y 度- Y 度- Y 度- Y 度- Y 度- Y
500 r/ min 193. 1 86. 6 52. 4 176. 7 76. 3 34. 8
100 %Ue 197. 6 32. 5 38. 6 181. 6 21. 2 19. 5
-Y
-Y
+X
-Y
50 r/ min 18. 4 18. 2
9. 5
14. 8 13. 7 4. 9
100 %Ue 40. 0 38. 6 17. 8 11. 8 MW 50. 4 49. 2 19. 6
34. 6 30. 8 11. 8 38. 3 36. 0 11. 9
通过对试配重后的结果分析 ,第 2 次在试加重 的位置逆时针转 103°,即对应相位角为 128°的发电 机风扇叶片上又焊上一块质量为 2. 0 kg 的铁块 。 第 2 次加配重后 ,机组振动摆度又大幅度下降 ,在空 载时 上 机 架 水 平 振 动 降 为 8 μm , 上 导 摆 度 降 为 91μm 。配重取得了理想的效果 。表 7 为 V T60 测 得的数据 ,表 8 、表 9 为 DAQ 测试系统的数据 。
-Y
+X
-Y
500 r/ min 8. 9
9. 0
6. 0
7. 0
6. 9
3. 5
100 %Ue 9. 5
9. 1 13. 6
11. 8 MW 17. 9 16. 4 16. 4
6. 9
6. 3
8. 6
9. 8
9. 3
9. 0
4 结语
潭岭水电厂 3 号机组的振动 ,是由于机组大修 后轴线不理想而导致发电机转子受到单边电磁拉力 的影响所致 ,通过现场动平衡的方法 ,有效地平衡了 转子的质量不平衡及单边电磁拉力的影响 ,平衡后 机组的振动摆度均大幅下降 ,上机架水平振动更是 降到了 10 μm 左右 。根据电厂的反馈 , 机组运行 1 年多来 ,振动摆度均维持在这一水平 ,运行非常稳 定。
转频峰峰值/μm
工况 上机架 上机架 下机架 上机架 上机架 下机架 水平振动 水平振动 水平振动 水平振动 水平振动 水平振动
-Y
+X
-Y
-Y
+X
-Y
200 r/ min 2. 3
2. 7
4. 3
0. 7
0. 6
2. 7
300 r/ min 8. 5
7. 0
7. 4
4. 4
4. 2
5. 0
400 r/ min 14. 8 11. 3 11. 8 10. 5
3 动平衡试验
根据现场实际情况 ,动平衡采用常规的幅相影 响系数法[5] 。首先在发电机转子上部对应轴号为 4 的风扇叶片处焊一块质量为 3. 25 kg 的铁块 ,相位 角为 25°。第 1 次加重后 ,开机测得机组上机架水平 振动在空转及空载工况下均下降了一半 ,上导摆度 没有明显变化 。表 4 为 V T60 测得的数据 , 表 5 、 表 6 为DAQ 测试系统的数据 。
2) 机组的上机架及下机架水平振动均随着转速 及励磁电流的增加而逐渐增大 ,其中上机架水平振 动随励磁电流的增加迅速增大 , 从空转时的 31. 1μm增大到空载时的 75. 0 μm ,增大了 1 倍以 上 。机组上 、下机架水平振动在各种工况下也以转
频为主 , 同样 , 转频分量所占的比例基本上都在 50 %以上 ,上机架水平振动在加励磁后转频分量也 占到 90 %以上 。
第 31 卷 第 1 2007 年 2 月 20
期 日
Vol. 31 No. 1
Feb. 20 , 2007
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动平衡方法处理水电机组振动故障实例
姚 泽 , 黄青松
(广东电网公司电力科学研究院 , 广东省广州市 510600)
摘要 : 潭岭水电厂 3 号机组在大修结束 1 年后出现了机组上机架水平振动逐渐增大的现象 ,试验 发现 ,主要是由于轴线不理想而导致大轴受到单边电磁拉力的影响所致 。为保证机组的安全运行 , 采取动平衡加配重的方法来平衡磁拉力的影响 ,以降低振动 。结果表明 ,通过现场动平衡试验 ,有 效地解决了机组上机架水平振动大的问题 。
3) 从数据可以看出 ,机组带 11. 5 MW 的负荷 时振动摆度与空载时基本相同 ,因此水力因素对本 机组振动的影响不明显 。