大体积混凝土计算书 excel版
混凝土结构计算图表excel简化版
混凝土强度等级 (N/mm2) 底筋排数 钢筋等级 梁宽 (mm) 梁高 (mm) 钢筋数量 钢筋规格 (mm)
数据输出
混凝土抗压强度 (N/mm2) 保护层厚 (mm) 钢筋抗拉强度 (N/mm2) 钢筋弹性模量 (N/mm2) 相对极限受压区高度 极限配筋面积 (mm2) 底筋面积 (mm2) 0 0 0 200000 0.8 #DIV/0! 0
1.2 1.17 －
ξb
=
1 + f y /(E s ε cu )
β1
As = bh0ξb f c / f y
M 1 = f c bh 0 ξ b (1 − 0 . 5ξ b )
2
制表公式： [M ] = f
y
As (h0 −
f
y
As
c
2 bf
)
配三排钢筋 h-95 h-90 Nhomakorabea650 700～800 1.1 1.18 1.09 1.16
结论
抵抗矩 (kNm) 是否超筋 #DIV/0! #DIV/0! 极限弯矩M1 (kNm) 配筋率 (%) 0.00 #DIV/0!
输入底筋面积 (mm2) 重新计算抵抗矩 (kNm) #DIV/0!
表1 梁截面有效高度h0 混凝土强度等级 C20 C25,C30,C35,C40 配一排钢筋 h-40 h-35 表2 修改钢筋排数时的系数 梁高h 一排改二排 二排改三排 － 400 450 500 1.14 － － 550 1.13 － 600 1.11 配二排钢筋 h-65 h-60 配三排钢筋 h-95 h-90
850～1000 1050～1300 >1300 1.07 1.11 1.06 1.08 1.04 1.06
混凝土结构excel计算表
注： 1.内力的单位，弯矩为kN▪m，轴力为kN，剪力为kN；
2.表中弯矩和剪力符号对杆端以顺时针转动为正，轴向力以压为正；
3.表中第一项恒荷载包括屋盖自重、柱自重、吊车梁及轨道自重；
4.组合时第3项与第4项、第5项与第6项、第7项与第8项二者不能同时组合；
5.有Fh值作用必须有Dmax或Dmin同时作用。
nk 326.5333333
36.35
0
0
0
0
0
0
M
-47.99 -8.36
48.88
-56.86
99.58
12.8
16.5
-16.5
Ⅱ-Ⅱ截面
N
421.09 50.89
0
0
437.1
147.84
0
0
mk -39.9916667 -5.97142857 34.91428571 -40.6142857 71.12857143 9.142857143 11.78571429 -11.7857143
-44.656
1+0.9（2+3+5+7）
486.793
907.171
55.001
1+0.9（4+6+8）
1+4
1+0.9（4+6+8）或1+3
Nmin
-81.429
391.84
-104.85
421.09
-440.603 371.74
601.036 467.98
-44.656 53.53
注：1.由永久荷载效应控制组合，其组合值不是最不利，计算从略；
2.根据《规范荷载》第3.2.3条条文说明，可采取简化规则进行荷载组合；
大体积混凝土浇筑体表面保温层计算书
混凝土浇筑体表面保温层厚度：
δ=0.5hλ(Tb-Tq)Kb/(λ0(Tmax-Tb))=0.5×1×0.1×16×1.6/(2.3×22)=0.03m=3cm
二、保温层总热阻、放热系数及虚拟厚度
计算依据：《大体积混凝土施工规范》GB50496-2009
混凝土维持到预定温度的延续时间t(d)
5
混凝土结构长a(m)
32
混凝土结构宽b(m)19Leabharlann 混凝土结构厚h(m)1
Tmax-Tb(°C)
30
传热系数修正值K
1.3
混凝土开始养护时的温度T0(°C)
25
大气平均温度Ta(°C)
18
每立方米混凝土的水泥用量mc(kg/m3)
300
在规定龄期内水泥的水化热Q(t)(kJ/kg)
188
混凝土维持到预定温度的延续时间：
X=24t=24×5=120h
混凝土结构物的表面系数：
M=(2ah+2bh+ab)/(abh)=(2×(32×1)+2×(19×1)+32×19)/(32×19×1)=1.17(1/m)
混凝土表面的热阻系数：
R=XM(Tmax-Tb)K/(700T0+0.28mcQ(t))=120×1.17×30×1.3/(700×25+0.28×300×188)=0.16kW
混凝土的表面蓄水深度：
hw=R·λw=0.16×0.58=0.1m=9.5cm
调整后的蓄水深度：
h'w=hw·T'b/Ta= hw·(T0-20)/Ta=10×(25-20)/18=2.8cm
调整后的蓄水深度为3cm。
大体积混凝土浇筑体表面保温层计算书
大体积混凝土自动计算书-excel版
Th= m c Q/C ρ（1-е-mt）式中：Th—混凝土的绝热温升（℃）；m c ——每m 3混凝土的水泥用量，取3；Q——每千克水泥28d 水化热，取C——混凝土比热，取0.97[KJ/（Kg·K）]；ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；е——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变，取2、混凝土内部中心温度计算T 1（t）=T j +Thξ（t）式中：T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度，是混凝土温度最高值T j ——混凝土浇筑温度，取由上表可知，砼第6d左右内部温度最高，则验算第6d砼温差2、混凝土养护计算混凝土表层（表面下50-100mm 处）温度，底板混凝土表面采用保温材料（阻燃草帘）蓄热保温养护，并在草袋上下各铺一层不透风的塑料薄膜。
地下室外墙1200 厚混凝土表面，双面也采用保温材料（阻燃草帘）蓄热保温养护，并在草袋上下各铺一层不透风的塑料薄膜。
计算结果如下表ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表大体积混凝土热工计算1、绝热温升计算计算结果如下表：①保温材料厚度δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T 2）式中：δ——保温材料厚度（m）；λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）] ，取λ——混凝土的导热系数，取2.33[W/（m·K）]T 2——混凝土表面温度：23.9（℃）（Tmax-25）T q ——施工期大气平均温度：25（℃）T 2-T q —--1.1（℃）T max -T 2—21.0（℃）K b ——传热系数修正值，取δ= 0.5h·λi (T 2-T q )K b /λ·（T max -T2）*100=-0.32cm故可采用一层阻燃草帘并在其上下各铺一层塑料薄膜进行养护。
②混凝土保温层的传热系数计算β=1/[Σδi /λi +1/βq ]δi ——各保温材料厚度λi ——各保温材料导热系数[W/（m·K）]βq ——空气层的传热系数，取23[W/（m 2·K）]代入数值得：β=1/[Σδi /λi +1/βq ]=48.83③混凝土虚厚度计算：hˊ=k·λ/βk——折减系数，取2/3；λ——混凝土的传热系数，取2.33[W/（m·K）]hˊ=k·λ/β=0.0318④混凝土计算厚度：H=h+2hˊ= 1.66m ⑤混凝土表面温度T 2（t）= T q +4·hˊ（H- h）[T 1（t）- T q ]/H 2式中：T 2（t）——混凝土表面温度（℃）T q —施工期大气平均温度（℃）hˊ——混凝土虚厚度（m）H——混凝土计算厚度（m）式中： hˊ——混凝土虚厚度（m）式中：β——混凝土保温层的传热系数[W/（m 2·K）]T 1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度（℃）不同龄期混凝土的中心计算温度（T 1（t））和表面温度（T 2（t））如下表。
大体积混凝土温度计算书1
大体积混凝土温度计算本工程承台采用C30混凝土，经项目中心检测试验室进行的C30混凝土配合比设计，C30承台混凝土的配合比为：水泥：砂：石子：水：粉煤灰：外加剂=303:767:1103:160:53:4.272。
（1） 最大绝热温升h T =(c m +K ⨯F) ⨯Q/c ⨯ρ=(303+0.30⨯53) ⨯375/(0.97⨯2400)=51.37ºC式中：h T ——混凝土最大绝热温升（ºC ）；c m ——混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（303kg/m 3）；根据配合比取值。
F ——混凝土活性掺合料用量（53 kg/m 3）；根据配合比取值。
K ——掺合料折减系数，粉煤灰取0.25~0.30；取最大值。
Q ——水泥28天水化热（375kJ/kg ）；c ——混凝土比热，取0.97[kJ/(kg ·K)]ρ——混凝土密度，取2400（kg/m 3）。
（2） 混凝土中心计算温度)(1t T =j T +h T ⨯t ξ=30+51.37⨯0.68=64.93ºC式中：)(1t T ——t 龄期混凝土中心计算温度（ºC ）；j T ——混凝土浇筑温度（混凝土入模温度取30ºC ）；t ξ——t 龄期降温系数（按3天龄期取0.68）。
（3） 混凝土表层（表面下50~100mm 处）温度1）保温材料厚度δ=0.5h ⨯x λ⨯（2T -q T ）⨯b K /[λ⨯(m ax T -2T )]=0.5⨯4.5⨯0.035⨯20⨯2.0/[2.33⨯25]=0.054m式中：δ——保温材料厚度（m ）；x λ——所选保温材料导热系数[0.035W/(m ·K)]；2T ——混凝土表面温度（ºC ）；q T ——施工期大气平均温度（ºC ）；λ——混凝土导热系数，取2.33W （m ·K ）；m ax T ——计算得混凝土最高温度（ºC ）；b K ——传热系数修正值，取1.3~2.0。
大体积混凝土热工计算书
大体积混凝土热工计算1、主墩承台热工计算主墩承台的混凝土浇筑时正值夏季高温天气（7月～8月）, 东莞市累年各月平均气温、平均最高气温见下表：东莞市累年各月平均气温表 （单位：℃）东莞市累年各月平均最高气温表 （单位：℃）本方案取7--8月份平均最高气温为36℃，平均气温28℃。
、砼的拌和温度砼搅拌后的出机温度，按照下式计算：C W T C W T c ••∑=•∑i式中：T c --- 砼的拌和温度（℃）； W --- 各种材料的重量（kg ）； C ---- 各种材料的比热（kJ/kg•K); T i --- 各种材料的初始温度（℃）混凝土拌和温度计算表注：1、表中砂、石的重量，应是扣除游离水份后的净重；2、上表温度栏中水泥、粉煤灰、减水剂均为太阳直晒温度，拌合水、砂、碎石为采用降温措施后的温度。
由此可得出采取降温措施的混凝土拌和温度：26.2491.260268291.54==∑∑=WC WC T T i c ℃、砼的浇筑温度砼搅拌后的浇筑温度，按照下式计算：）（）n 321c q c j -(A A A A T T T T +⋅⋅⋅+++•+=式中：T j --- 砼的浇筑温度（℃）； T c --- 砼的拌和温度（℃）；T q ---- 砼运输和浇筑时的室外气温，取28℃; A 1～A n --- 温度损失系数 砼装、卸和转运，每次A=；砼运输时，A=θτ ，τ为运输时间（min ）； 砼浇筑过程中A=τ，τ为浇捣时间（min ）。
砼出机拌和温度按照计算取值，为℃；砼运输和浇筑时的室外气温按照平均温度取值28℃；砼运输罐车运输时间为45min ，砼泵车下料时间约12min ，砼分层厚度为30cm ，每层砼（）从振捣至浇筑完毕预计约2小时。
整个承台（分三次浇筑）每次浇筑完毕预计最大用时12小时。
温度损失系数值： 装料：A 1= 运输：A 2=×45= 砼罐车卸料：A 3= 砼泵车下料：A 4=×12= 浇捣：A 5=×2×60=∑==51i i A故：）（）n 321c q c j -(A A A A T T T T +⋅⋅⋅+++•+== +（－）× = ℃如不计入浇捣影响A 5，则：∑==41i i A此时：）（）n 321c q c j -(A A A A T T T T +⋅⋅⋅+++•+== +（－）×= ℃ 、砼的绝热温升）（）（ττ-m h e -1•=T T 式中：T （τ） --- 在τ龄期时砼的绝热温升（℃）； T h ---- 砼的最终绝热温升（℃）,ρC WQT =h ； e ----- 自然常数，取值为；m ----- 与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，见下表, 取28℃时的m 值，内插求得m=；τ----- 龄期（d ）计算水化热温升时的m 值W ----- 每m 3砼中水泥用量（kg/m 3）；Q ----- 每kg 水泥水化热量（J/kg ），取值335J/kg ；（《查简明施工计算手册》第572页表10--39）C ----- 砼的比热，取值为（J/kg•K）（《查简明施工计算手册》第571页表10—38）ρ ----- 砼的容重，取为2400kg/m 3。
大体积砼蓄水温度控制计算书
温度控制计算书
依据<<建筑施工计算手册>>。
一、计算公式:
(1) 混凝土表面所需的热阻系数计算公式：
(2) 蓄水深度计算公式：
式中 R----混凝土表面的热阻系数(k/W)；
X----混凝土维持到预定温度的延续时间（h）；
M----混凝土结构物表面系数（1/m）；
T max---混凝土中心最高温度(℃)；
T b---混凝土表面温度(℃)；
K----透风系数,取 K=1.30；
700----混凝土的热容量，即比热与密度之乘积(kJ/m3.K)； T0---混凝土浇筑、振捣完毕开始养护时的温度(℃)；
T c---每立方米混凝土的水泥用量（kg/m3)；
Q(t)---混凝土在规定龄期内水泥的水化热(kJ/kg)；
λw---水导热系数，取0.58W/m.k。
二、计算参数
(1) 大体积混凝土结构长a=15.00(m)；
(2) 大体积混凝土结构宽b=15.00(m)；
(3) 大体积混凝土结构厚c=2.00(m)；
(4) 混凝土表面温度T b=25.00(℃)；
(5) 混凝土中心温度T max=45.00(℃)；
(6) 开始养护时的温度T0=15.00(℃)；
(7) 维持到预定温度的延续时间X=10.00（d）；
(8) 每立方米混凝土的水泥用量m c=300.00（kg/m3)；
(9) 在规定龄期内水泥的水化热Q(t)=188.00（kJ/kg)。
三、计算结果
(1) 混凝土表面的热阻系数R=0.18(k/W)；
(2) 混凝土表面蓄水深度h w = 0.11(m)；。
混凝土课程设计Excel计算表
92.95
860.281
1+4
-104.85
421.09
注：1.由永久荷载效应控制组合，其组合值不是最不利，计算从略； 2.根据《规范荷载》第3.2.3条条文说明，可采取简化规则进行荷载组合；
3.根据《混凝土结构设计规范》表6.2.20-1 注2：表中有吊车房屋排架柱的计算长度，当计算中不考虑吊车荷 屋柱的计算长度采用，但上柱计算长度仍可按有吊车房屋采用。对Ⅲ-Ⅲ截面，增加不考虑吊车荷载的1+3组合，此
荷载组合 组合内力值
Ⅲ-Ⅲ
荷载标准组合的效应设计值
Mkmax
Mkmax
Nkmax
1+3+087.205 -300.515952 357.44
-427.009
Nk
809.573
571.468
940.703
571.468
Vk
58.08
-43.242
37.606
-43.242
Ⅲ-Ⅲ Mq（kN▪m） Nq（kN）
Vq（kN）
1 31.43333333 389.9833333 8.116666667 准永久值系数取0.0； 标准永久值可不考虑吊车荷载；
0
0
M
-47.99 -8.36
48.88
-56.86
99.58
Ⅱ-Ⅱ截面
N
421.09 50.89
0
0
437.1
mk -39.9916667 -5.97142857 34.91428571 -40.6142857 71.12857143
nk 350.9083333
36.35
0
0 312.2142857
荷载准永久值的效应组合值
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##### ##### ##### ##### ##### ##### #####
3、各龄期混凝土最大综合温度
T
Tj
2 3 Tt
Tyt
Tq
Tj：砼浇筑温度，取 25 ℃
T（t）:龄期t的绝热温升 Ty （t）: Tq：砼浇筑后达到稳定时的温度，取
30 ℃
龄期（d） ΔT
混凝土最大综合温差
3
6
9
M10 积M 1.0 2.02
龄期（d）
y0（×10-5）
各龄期砼收缩变形值如下表
3
6
9
12
15
1.94 3.82 5.64 7.41 9.13
18
21
10.79 12.41
2、 各龄期砼收缩当量温差
Tyt
yt
ξ
yα(t：)：
混凝
各龄期收缩当量温差
龄期（d） 3
6
9
12 15
18 21
Ty(t)
土β保温
=1/[Σ 式中：β——混凝土保温层的传热系数[W/（m2·K）]
δi—
—λ各i—保
—β各q—保
—代空入气数 值③得混：凝
48.83
土hˊ虚=厚k
·λ/
式中： hˊ——混凝土虚厚度（m）
k——
折λ减—系—
混hˊ凝=土k ·④λ混/凝 土⑤计混算凝
0.0318
1.66 m
土T2（表t）面=
Tq+4· 式中：
①保温
材δ料= 厚
0.5h·
式中：
δ——
保λ温i—材 —λ各—保—
0.14
（阻燃 草
混T2—凝—土 混Tq—凝—土 施T2-工Tq期— -Tmax-T2 —Kb—— 传δ热= 系 0故.5可h·采
23.9
（℃） （Tmax
25 （℃）
-1.1 （℃）
21.0 （℃）
1.3 ；
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
-0.32 cm
用②一混层凝
12 53.6
12 0.29
12 40.5 d砼温 差
2、混 凝土养 混凝土表层（表面下50-100mm 处）温度，底板混凝土表面采用保温材料（阻燃草帘）蓄 热保温养护，并在草袋上下各铺一层不透风的塑料薄膜。地下室外墙1200 厚混凝土表 面，双面也采用保温材料（阻燃草帘）蓄热保温养护，并在草袋上下各铺一层不透风的塑 料薄膜。
大体积混凝土热工计算
1、绝热温升计算 Th= mcQ/C 式中： Th—混 凝mc—土—的 每Q—m3— 每C—千—克 混ρ凝—土— 混е凝—土— 为t—常— 混m—凝—土 系数、
336 Kg/m3
375
； KJ/Kg ；
0.384 ； 计算结果如下表：
t（d）
3
6
9
Th（℃）
37.0
48.7
2、混
0.4
Sh(t) :各龄期砼松弛系数
混凝土松弛系数如下表
龄期(d)
3
6
9
12 15
18 21
Sh(t)
0.57 0.524 0.482 0.417 0.411 0.383 0.369
龄期(d) б
外约束为二维时温度应力(N/mm2)
3
6
9
12 15
18 21
##### ##### ##### ##### ##### ##### #####
6、验算抗裂度是否满足要求
根据经验资料，把砼浇筑后的15d作为砼开裂的危险期进行验算。
t 1.05
f ct
fct= 同条
2.39
Mpa （28
（抗裂度验 算）
件龄 龄期15天温度应力1.04MPa
t f ct
0.567
≤1.05,抗裂度满足要求
抗裂计算
1、各
龄期
n
yt
0 y
1
e0.01t
Mi
11
式
中：
y（t)
y0
e M1、
--龄 期--t标时 准常状数 e=2.7
M2、
混凝土收缩变形不同条件影响修正系数
M1 M2 M3 M4 M5 M6 M7 M8 M9
1.0 1.0 1.0 1.06 1.0 1.09 1.25 1.4 1.0
12 40.5 15.5 25.0 15.5
18
E（t）
0.77 1.36 1.80 2.15 2.41 2.61
N/mm2
21 2.76
5、外约束为二维时温度应力计算
Et T 1
(t)
S
ht
RK
E（t）：各龄期砼弹性模量
α：混凝土线膨胀系数 1×10-5/℃ Δ T(t)： μ:砼泊松比，取定0.15
0.15
Rk:外约束系数,取定0.4
12 15
18 21
##### ##### ##### ##### ##### ##### #####
4、混凝土各龄期弹性模量
Et E0 1 e0.09t
E0:砼最终弹性模量 （Mpa），
c40 取定E0 3.25 ×104
混凝土各龄期弹性模量（×104N/mm2）
龄期（d） 3
6
9
12 15
T2（t）
—Tq——施混
工hˊ期—大
—H—混—凝
混凝土
T1（t） —不—同t龄 期混凝
t（d）
混凝土温度计算结果表
3
6
9
T1（t）（℃） T1- Tq（℃） T2（t）（℃）
T1（t）- T2（t）
由上表 可知，
43.1 18.1 25.1 18.1
47.4 22.4 25.1 22.3
44.9 19.9 25.1 19.9
凝T1（土t）内
=Tj+Th 式中：
T1（t）
—Tj———t 混凝土
25
℃（可 采取浇
ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表
52.4
底板厚度h(m) 3
不同龄期时的ξ值
6
9
1.6
0.49
0.46
0.38
计算结果如下表
t（d）
3
6
9
T1（t）（℃） 由上表 可知，
43.1
6
d左右 内部温
47.4
44.9 6