系杆拱桥计算书
钢管混凝土系杆拱桥吊杆施工张拉力计算
分 析每 次拆 除一 个 施工 段 对 剩 余 结构 的影 响 ， 一 在
个 阶段 内分 析得 到 的结 构 位 移 、 内力 状 态便 是 该 阶
段 结构 施 工 的理 想 状 态 。文 献 ［ ］ 用 了倒 拆 计 １ 采 算， 得到 了不错 的效果 。必 须注意 的是 ， 由于系杆拱
吊杆 是分批 逐根 张拉 的 ， 间伴 随着结 构 的改变 、 期 系
能不满 足设 计要求 ， 就必 须对 吊杆力 进一 步调整 ， 这 这 是十分 繁琐 的事 。 因此 ， 据 施 工 阶段 吊杆 张 拉 根 顺 序 ， 定施 工 中 吊杆 的张 拉控制 力 ， 每 阶段 吊杆 确 使
施 工张拉 完毕 后 ， 所有 吊杆均 达到设 计值 ， 吊杆不 且
可通 过 系梁 内预应 力 平 衡 ， 一 种 自平 衡 体 系 。 由 是 于其 三部分 之 间相互 制约 、 存关 系 ， 依 各部件 在施 工
桥 常采 用预应 力 混凝 土 刚 性 系 梁 ， 主梁 一 般 采用 其
预制 拼装 或现 浇 的施 工 方 法 ， 般是 在 支 架 上 现浇 一
梁支 承体 系的变化 及 内力 的重分 布 。前 期张 拉 的 吊 杆柬 力影 响后期 吊 杆 张拉 的束 力 ， 而后 期 张 拉 吊杆
亦对 前期施 工 的吊杆 的索力 有直 接的影 。如 果事先
要 】钢 管 混 凝 土 系 杆 拱 桥 属 于空 间 内部 超 静 定 结 构 ， 于 吊 杆 存 在 使 得 设 计 、 工 控 制 变 得 比 较 复 杂 ， 由 施
拱桥计算书
设计计算书一、设计资料（一）设计标准设计荷载：汽车-20级，挂车-100，人群荷载3KN/m2 净跨径：L0=16m净矢高：f0=2.28m桥面净宽：净6.5+2*（0.25+1.5m人行道）(二)材料及其数据拱顶填土厚度h d=0.5m,γ3=22KN/m3拱腔填料单位重γ=20KN/m3腹孔结构材料单位重γ2=24KN/m3主拱圈用10号砂浆砌号60块石,γ1=24KN/m3,极限抗压强度R j a=9.0MP a,弹性模量E＝800R a j。
(三)计算依据1、交通部部标准《公路桥涵设计通用规范（JTJ021-89）》，人民交通出版社，1989年。
2、交通部部标准《公路砖石及混凝土桥涵设计规范（JTJ022-85）》，人民交通出版社，1985年。
3、《公路设计手册-拱桥》（上、下册），人民交通出版社，1994年。
4、《公路设计手册-基本资料》，人民交通出版社，1993年。
二、上部结构计算（一）主拱圈1、主拱圈采用矩形横截面，其宽度b0＝10.0m,主拱圈厚度d=mkl01/3=6*1.2*16001/3=84.2cm,取d=85cm。
假定m=1.988,相应的y1/4/f=0.225,查《拱桥》附表（Ⅲ）-20（9）得Ψj=33003′32″,sinΨj=0.54551, cosΨj=0.83811 2、主拱圈的计算跨径和矢高L=l0+dsinΨj=16+0.85*0.54551=16.4637mf=f0+d/2-dcosΨ/2=2.28+0.85/2-0.85*0.83811/2=2.3488j3、主拱圈截面坐标将拱中性轴沿跨径24等分，每等分长Δl=l/24=0.6860m,每等分点拱轴线的纵坐标y1=[《拱桥》（上册）表（Ⅲ）-1值]f,相应拱背曲面的坐标y′1=y1-y上/cosΨ,拱腹曲面相应点的坐标y″1=y1+y下/cosΨ,具体位置见图1-1，具体数值见表1-1。
主拱圈截面计算表表1-1(二)拱上结构1、主拱圈拱上每侧对称布置截面高度d′＝0.25m的石砌等截面圆弧线腹拱圈，其净跨径l′＝1.5m,净矢高f′＝0.3m,净矢跨比为1/5。
某跨度150m的下承式钢管砼系杆拱桥拱肋吊装和扣索索力计算
某跨度150ｍ的下承式钢管砼系杆拱桥拱肋吊装和扣索索力计算鉴定文件X X X大桥综合施工技术拱肋吊装和扣索索力计算项目完成单位：拱肋吊装和扣索索力计算1．工程概况XX大桥横跨广深、广九电气化高速铁路及深圳火车北站站场共29股轨道，全长386.37m，其主桥为跨度150m（净跨148m）的下承式钢管砼系杆拱桥，矢跨比为1/4.5，拱轴系数为1.167，拱顶距地面高约43m。
主拱结构为两片四肢格构桁式截面，高3.0m，宽2.0m。
每段拱肋四根弦管设对接内衬套，合拢段的弦管中设有可移式内衬套，每片拱肋分7段悬拼，最大吊重约37t，两片拱肋的横向中心线距离18.5m，桥面为预应力钢—砼叠合板组合梁结构,宽23.5m。
为安全、优质、快速的安装主拱肋，经过优化比选，施工上采用缆索吊机和扣索的方案进行空中无支架悬拼拼装。
2．施工工艺流程根据现场情况并考虑操作简便，经过反复论证，本桥决定采用单肋悬拼合拢的方法。
即完成7段拱肋的安装合拢后，移动索鞍再安装另七段拱肋，两片拱肋全部合拢后最后安装中间风构。
单肋合拢采用每上一段即进行接头焊接（拱脚段最后才焊接），其施工工艺流程图(图1)如下：3．拱肋悬拼施工3.1各分段长度及质量另：第一、二段扣点装置重8KN，第三段扣点装置重10KN，各大段接头处的吊蓝等施工荷载考虑12KN。
3.2拱脚铰支的安装在拱肋悬拼过程中，为调整线型，拱脚段及预埋钢板要预先设置铰支，本桥的铰支型式如下图：通过扣索的张拉、松放、调整标高，轴线调整及横向稳定是通过侧缆风来完成。
3.3各大段的联接根据设计，各大段的接头先采用16棵M24A的螺栓联接，然后待标高、轴线调整到位后，即进行接头环缝的焊接，最后在每根主管外用4块δ=12mm的钢围板进行接头处的外包施焊固结，然后才安装下一段。
3.4合拢段的安装合拢段设计长度为22m，为保证能够快速、顺利的进行合拢，本段在工厂制作时，两边端头比设计各加长50cm，以待准确测量实际合拢段的长度后在现场进行划线，切割余量，然后进行合拢。
钢管混凝土系杆拱空间结构计算书
钢管混凝土系杆拱空间结构计算书一、设计依据1、交通部部颁《公路工程技术标准》(JTG B01-2021)；2、交通部部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2021)；3、交通部部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2021)；4、交通部部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)；5、交通部部颁《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-89)；6、交通部部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)； 7、交通部部颁《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2021)； 8、中国工程建设标准化协会标准《钢管混凝土结构设计与施工规程》(CECS-28:90)；9、建设部部颁《钢结构设计规范》（GB50017-2021）； 10、Dr.Bridge系统--<>V3.1版； 11、Midas Civil 6.7.1空间有限元分析软件二、技术指标1、路线等级：高速公路，按双向6车道计算；2、计算行车速度100公里/小时；3、半幅桥面宽度：0.5米(护栏)+11.5米（行车道）+0.5米(护栏)=12.50米；5、设计荷载：公路-Ⅰ级；6、结构重要性系数：1.1；7、桥孔布置：跨径60米系杆拱桥；8、桥面采用单向横坡2%（由横梁倾斜形成）； 9、护栏类别：采用三横梁护栏，护栏底座宽50厘米三、材料参数1、混凝土：a、系梁采用C50混凝土：轴心抗压标准强度fck=32.4Mpa，抗拉标准强度ftk=2.65Mpa 弹性模量Ec=3.45×104Mpa。
容重2.6t/m3；b、沥青混凝土铺装8厘米，按9厘米计入受力，容重2.3t/m3；c、整体化混凝土采用10厘米C50混凝土，容重2.6 t/m3； 2、钢材：a、预应力钢绞线：采用��15.20Ⅱ级松弛钢绞线束标准强度fpk=1860 Mpa，弹性模量Ep=1.95×105 Mpa。
1-65m拱桥计算书word资料10页
K0+870.516 大桥(1-65m箱型拱桥)1、计算模型2、稳定计算过程及其结论采用Midas梁单元模型，考虑恒载及汽车活载的最不利作用，其中汽车活载分别按集中活载作用在跨中及约1/8拱顶对应的简支梁跨中。
稳定分析结果显示，上述两种工况下失稳模态一阶均表现为拱圈横向失稳，说明拱桥横向尺寸相对较小。
求得稳定系数分别为23.74及23.7，见下图，说明拱桥横桥向稳定满足设计要求。
一阶模态，拱圈横向失稳(考虑活载不利作用，车道集中荷载作用在1/8截面)一阶模态，拱圈横向失稳(考虑活载不利作用，车道集中荷载作用在拱顶截面)3.内力分析过程采用Midas梁单元模型，内力计算考虑恒载及活载的不利组合；实际拱桥受力中，由于拱上立柱(腹拱)简支梁板的两端均存在裂缝，拱上建筑与拱圈的联合作用下降，因此为消除拱上建筑对拱圈的约束作用，温度内力单独施加在裸拱上；冲击系数根据桥梁的自振频率(拱圈竖向反对称振动)按规范计算；分承载能力极限状态及正常使用极限状态分别进行验算。
拱圈拱轴系数m=1.347，拱圈曲线长约82m，按等间距划分为100个单元，节点及单元编号从左至右依次编号。
(1)下面是恒载作用下拱圈的内力图：(2)下面是恒载和最不利活载(公路II级)作用下拱圈的内力图：ClCB2-Max(1/4截面附近拱圈下缘拉应力最不利)CLCB2-Min(拱脚截面上缘拉应力最不利)(3)下面是降温20°时的拱圈内力：降温后拱脚出现较大负弯矩(1022Kn.m)拱顶出现较大正弯矩(813Kn.m)。
(4)下面是升温20°时的拱圈内力：升温后拱脚出现较大正弯矩(1022Kn.m)拱顶出现较大负弯矩(813Kn.m)。
4内力计算及截面验算下面分别给出承载能力极限状态及正常使用极限状态下较为不利截面的拱圈的内力组合值，其中CLCB2组合中未包含温度内力，需要手动添加，CLCB2用于强度( 承载能力)验算。
CLCB5、CLCB6用于裂缝宽度(正常使用状态)验算。
140m下承式系杆拱桥设计计算书
140m下承式系杆拱桥设计计算书-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN前言大学四年的学习生活转瞬即逝，在毕业前的毕业设计对我们而言尤为重要。
它不仅仅是学校教学要求的一个重要环节，更是培养我们独立工作能力、理论联系实际的能力、严谨设计能力等能力的一个重要的手段。
通过认真的完成毕业设计，可以系统的运用所学的知识，也可以通过毕业设计来查找理论知识存在的不足。
本设计是在指导老师的悉心指导下完成的，横店大桥的设计主要从桥梁方案的设计与比较，桥梁的结构内力计算，预应力筋的配置设计，预应力损失的计算，截面强度、应力验算等几个方面进行。
在桥梁方案比选时，首先根据地形地质条件，桥梁的总长，大体确定要选用的六个基本方案，通过初步的比较分析，再从六个基本方案中初选三个方案，按照安全、实用、经济、美观、有利于环保的原则，确定最终的方案。
本设计考虑到水位情况、基础埋深、桥面宽度、施工方法等等因素，最终选用跨径为120米的双幅上承式钢筋混凝土箱肋拱桥。
箱型肋拱相当于在箱型板拱基础上去掉部分箱肋构成的，除具有箱型板拱的优点之外，比箱型板拱更加节省混凝土数量，减小恒载重力，减少墩台圬工数量，降低造价。
如将1989年建成的四川省第一座跨径为100米的钢筋混凝土箱型拱肋与箱型板拱定型设计相比，重力与水平推力分别减少小了48%和40%，相当于减小了下部结构圬工数量，从而降低了总造价。
另外，在外观上，箱型拱肋拱桥线形清晰明快，轻盈美观，施工也比较方便，本设计采用缆索吊装施工。
由于，箱型拱肋桥的这些优点，目前在混凝土拱桥中已被普遍采用。
其它结构的设计以及细部的处理都参照了相应的规范和手册进行。
在计算时，通过手算和桥梁博士软件计算相结合，进行了截面配筋、应力计算等工作。
在模型的建立过程中，对于细部的处理，如怎何施加刚臂、如何添加主从约束等问题有了更清晰的认识，在整个设计的过程中，手工制图、CAD制图、桥梁电算、手算等能力有了明显的提高，独立分析计算的能力得到了长足的发展。
钢管拱梁组合体系桥完整计算书.
一、工程概况跨径布置为1-69m，上部结构采用下承式钢箱梁系杆拱。
钢箱梁纵向为等梁高设计，横断面采用单箱六室截面，横向中心线处高1.6m，向两侧设置1.5%的横坡，人行道反向2.0%的横坡，两横坡交汇处设置桥面泄水管。
钢箱梁纵向共划分为8个梁段，起终的两个梁段箱梁顶、底板及纵隔板厚均为28mm，横隔板厚24mm；其余梁段箱梁顶、底板及纵隔板厚均为16mm，横隔板厚14mm。
钢箱梁宽度为等宽25.0m。
主拱采用矩形截面，宽1.2m，高1.6m。
拱轴线为复合抛物线：小桩号侧21m为2.8次抛物线，大桩号侧44m为1.7次抛物线。
拱矢高18.0m（拱面内高度），跨度65m，拱面内矢跨比约为1/3.61，拱轴线垂直于平面。
顶、底板及腹板厚度相同，两拱脚段采用28mm厚钢板，其余段均采用24mm厚钢板。
本桥共设置11对吊杆。
吊杆与桥轴水平面夹角为60度，吊点中心距为5m，关于桥梁中心对称布置，均采用单吊索。
吊杆采用HDPE护套平行钢丝索，上端钢箱拱内为冷铸锚头，下端钢箱梁底为可张拉式冷铸锚头，均在梁端进行单端张拉。
考虑到疲劳、吊装、及可更换性，吊索设计安全系数大于3.0。
下部结构采用薄壁桥台、桩基础。
每个桥台承台下设12根Φ1.5m桩基，桩顶承台厚2.0m，长25.0m、宽6.25m。
桥梁的起止桩号为K0+134.875～K0+209.125，全桥长为74.25m。
二、主要技术标准1、道路等级：城市支路；2、设计荷载：汽车荷载：城—A级；人群荷载: 按照《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）第10.0.5条计算取值；3、设计行车速度：30km/h；4、车道数：双向四车道；5、桥面路幅分布：2.5m(人行道)+2.5m(拉索区)+7.5m(机动车道)+7.5(机动车道) +2.5(拉索区)+2.5m(人行道)=25m；6、地震基本烈度：桥位所在区域地震动峰值加速度为0.05g，为6度区，抗震措施满足7度区设防要求；7、桥梁横坡：双向1.5％，人行道位置反向2.0%；8、水文：设计水位 21.500m；9、通航:本桥无通航要求，仅考虑游船通行。
系杆拱桥支架计算书
目录1 编制依据 (1)2工程概况 (1)3 支架方案 (1)3.1支架结构 (1)3.2满堂碗扣支架部分计算 (2)3.2.1计算参数 (2)3.2.2模板面板计算 (4)3.2.3支撑木方的计算 (5)3.2.4 托梁的计算 (5)3.2.5立杆的稳定性计算 (7)3.2.6 基础承载力计算 (8)3.3 门式支架计算 (11)3.3.1 跨度5米钢梁计算 (11)3.3.2 跨度3.5米钢梁计算 (14)3.3.3 立柱的稳定性计算 (15)3.3.4 基础承载力计算 (16)3.4拱肋支架布置 (16)系杆拱桥支架计算书1 编制依据1、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号2、《铁路混凝土工程施工技术指南》TZ210-20053、《无砟轨道1-44.5m简支拱》4、现场调查情况。
2工程概况（1-44.5米）简支拱桥横跨××市南外环线，紧邻既有××线。
地层自上到下主要为素填土、粉土、细砂、黏土、粉质黏土。
下部构造采用24根直径1.5m钻孔桩基础，桩长分别为49m，50m，承台为15.5×10.6×3m两个，上设台身。
上部构造为拱梁组合体系，系梁采用双主梁的纵横梁体系，主纵梁梁高1.8m，高跨比1/24.72m，梁宽1.4m，在端部加厚至2.4m，桥面板厚0.3m，端横梁梁高1.8m，宽2.25m。
中间横梁高1.8m，宽0.35m，端次横梁高1.8m，宽0.45m，设二道小纵梁，位于线路中心处，小纵梁高1.8m，宽0.3m。
系梁梁体有纵、横向预应力体系，系杆拱跨径为44.5m。
拱肋采用圆端形钢管混凝土结构，不设横撑，中间拱肋为高0.9m ，宽1.5m的等截面；连接拱脚部分的拱肋截面从高0.9m，宽1.5m逐渐变化为高1.4m，宽2.0m。
拱肋壁厚16mm，内填充C50补偿收缩混凝土，两拱脚之间净宽10.2m；拱轴线为二次抛物线。
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目录一、说明 (1)主要技术规范 (1)结构简述 (1)材料参数 (2)设计荷载 (3)荷载组合 (4)计算施工阶段划分 (4)有限元模型说明 (5)二、主要施工过程计算结果 (5){张拉横梁第一批预应力张拉工况 (5)张拉系梁第一批预应力工况 (6)拆除现浇支架工况 (7)架设行车道板工况 (9)张拉第二批横梁预应力束工况 (11)二期恒载加载工况 (13)三、成桥状态计算结果 (16)组合一计算结果 (16)组合二计算结果 (17)组合三计算结果 (17)组合四计算结果 (18)~组合五计算结果 (19)四、变形结算结果 (21)五、全桥稳定性计算结果 (23)六、运营状态一根吊杆断裂状态计算结果 (24)各荷载组合作用下计算结果 (24)持久状况承载能力极限状态验算 (27)全桥稳定性计算结果 (27)七、运营状态两根吊杆断裂状态计算结果 (28)各荷载组合作用下计算结果 (28)持久状况承载能力极限状态验算 (31)全桥稳定性计算结果 (32)~八、上构计算结论汇总 (33)施工过程主要构件应力计算结果 (33)成桥状态计算结果汇总 (33)断一根吊杆状态计算结果汇总 (34)断两根吊杆状态计算结果汇总 (35)各状态稳定性结果汇总 (36)九、主墩墩身及承台强度验算 (36)墩身强度验算 (37)承台强度验算 (39)、一、说明主要技术规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）(以下简称《通用规范》)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）（以下简称《桥涵规范》）《斜拉索热挤聚乙稀高强钢丝拉索技术条件》 GB/T18365-2001《公路桥梁抗风设计规范》 JTG/T D60-01-2004《公路桥涵地基与基础设计规范》 JTG D63-2007结构简述1）主桥上部构造本桥结构形式为Lp=72m下承式钢筋混凝土简支系杆拱桥。
拱肋的理论计算跨径为72m，计算矢高14.4m，矢跨比1/5，理论拱轴线方程为：Y=1296*(X-36)2+ (坐标原点为理论起拱点)。
主要结构构造为：（1）拱肋拱肋截面为矩形，高，宽，结构材料为钢筋混凝土。
（2）吊杆每榀拱肋设13根厂制吊杆，吊杆间距为5.0m。
吊杆采用PES7-55高强镀锌平行钢丝成品索，外包双层高密度聚乙烯（PE）护套，配套锚具为PESM7-55，吊杆标准强度fpk=1670MPa，破断力Nb=3535kN，吊杆张拉采用单端张拉，张拉端设于吊杆底部，固定端设于拱肋端。
吊杆力分两次张拉，第一张拉力为150KN,第二次张拉力为380KN。
（3）加劲纵梁及横梁加劲纵梁采用预应力混凝土结构，其截面为矩形实体截面，高140cm，宽120cm。
预应力钢束采用的φ高强度低松弛钢绞线，标准强度fpk=1860Mpa，每根系梁布置10束10φ高强度低松弛钢绞线。
全桥共设15道预应力混凝土横梁，其中有2道端横梁、13道中横梁(吊杆处横梁)。
端横梁采用单箱单室截面，中横梁采用T形截面，牛腿处搁置桥面板。
端横梁宽220cm，中横梁翼缘宽120cm，底宽60cm。
中横梁共布置4根4φ高强度低松弛钢绞线，端横梁布6根6φ。
⑷桥面板：桥面板采用预制桥面板，板厚25cm。
材料参数（1）混凝土系杆、端横梁、中横梁采用C50混凝土；拱肋、风撑采用C40混凝土；盖梁、主墩立柱以及引桥的墩、台盖梁、墩柱、耳、背墙采用C30混凝土；主墩承台、桩柱采用C25混凝土；主桥行车道板、引桥空心板分别采用C40和C50预制混凝；桥面铺装采用C40混凝土。
(2) 预应力钢绞线系杆采用采用符合（GB/T5224-2003）标准的φ高强度低松驰度钢绞线，标=1860MPa。
准强度fpk(3) 吊杆吊杆采用内芯为φ7mm镀锌高强钢丝束的成品拉索，型号为PES7-55。
表1-1 材料计算参数表设计荷载（1）恒载 ① 主梁自重预应力混凝土容重26KN/m 3，混凝土按照25KN/m3，程序依据混凝土主梁截面面积自动进行加载。
②二期恒载桥面铺装：10cm 现浇混凝土层和10cm 沥青混凝土铺装层按照线性荷载分布到各纵梁上，容重按照24KN/m 3 考虑。
单侧护栏按照m 加载于主梁上。
②端横梁上空心板荷载共四片13米跨径空心板，边板边支点反力,中板边支点反力。
（2）汽车荷载汽车荷载等级为公路－II 级，按照单向1车道加载；冲击系数按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）相关规定计算，程序中按照结构基频方法输入，本桥基频为。
（3）人群荷载 按m 计算人群荷载。
（4）附加力温度作用： 混凝土体系升温20 o C 、降温20 o C （5）风载：与活载组合的风力按桥面高度处风速25m/s 计算。
工程场地桥位地表粗糙度系数16.0=α，阵风系数33.1=v G 。
荷载组合成桥状态分析，共考虑以下几种荷载组合： 组合一：恒载+人群荷载+活载组合二：恒载+人群荷载+活载+温度荷载（升温20 o C ）+静风荷载（横向风，25m/s ）组合三：恒载+人群荷载+活载+温度荷载（降温20o C）+静风荷载（横向风，25m/s）组合四：恒载+人群荷载+活载+温度荷载（升温20o C）+静风荷载（纵向风，25m/s）组合五：恒载+人群荷载+活载+温度荷载（降温20o C）+静风荷载（纵向风，25m/s）计算施工阶段划分表1-2 施工阶段划分表架设行车道板车道梁组-桥面板连接--张拉横梁第二批预应力吊索第二次张拉----二张索力（380KN）二期恒载车道---栏杆荷载桥面铺装空心板荷载人群荷载有限元模型说明计算依据桥梁施工流程划分结构计算阶段，按设计的施工方法模拟计算步骤，采用MIDAS2006程序按平面杆系进行结构分析。
全桥共离散为952个单元，1056个节点。
结构计算模型如图。
图全桥有限元模型图二、主要施工过程计算结果张拉横梁第一批预应力张拉工况图横梁上缘应力图(KN/ m2)图横梁下缘应力图(KN/ m2)张拉系梁第一批预应力工况图系梁上缘应力图(KN/ m2)图系梁下缘应力图(KN/ m2)拆除现浇支架工况图系梁上缘应力图(KN/ m2)图系梁下缘应力图(KN/ m2)图横梁上缘应力图(KN/ m2)图横梁下缘应力图(KN/ m2)图拱肋上缘应力图(KN/ m2)图拱肋下缘应力图(KN/ m2)架设行车道板工况图系梁上缘应力图(KN/ m2)图系梁下缘应力图(KN/ m2)图横梁上缘应力图(KN/ m2)图横梁下缘应力图(KN/ m2)图拱肋上缘应力图(KN/ m2)图拱肋下缘应力图(KN/ m2)张拉第二批横梁预应力束工况图横梁上缘应力图(KN/ m2)图横梁下缘应力图(KN/ m2)第二次张拉吊杆工况图系梁上缘应力图(KN/ m2)图系梁下缘应力图(KN/ m2)图横梁上缘应力图(KN/ m2)图横梁下缘应力图(KN/ m2)图拱肋上缘应力图(KN/ m2)图拱肋下缘应力图(KN/ m2)二期恒载加载工况图系梁上缘应力图(KN/ m2)图系梁下缘应力图(KN/ m2)图横梁上缘应力图(KN/ m2)图横梁下缘应力图(KN/ m2)图拱肋上缘应力图(KN/ m2)图拱肋下缘应力图(KN/ m2)各关键施工阶段主要构件应力结果汇总如表2-1所示：表2-1 各施工阶段主要构件应力汇总表工况名称主要构件构件应力（Mpa）拉应力验算系杆横梁拱肋上缘下缘上缘下缘上缘下缘张拉第一批横梁预应力筋σmax<=满足要求σmin张拉系杆第一批预应力σmax0σmin拆除支架σmin<=满足要求σmax架设行车道板σmin<=满足要求σmax张拉横梁第二批预应力σmax0σmin吊索第二次张拉σmax00σmin二期恒载σmax0σmin注：表中正值为拉应力，负值为压应力。
三、成桥状态计算结果各荷载组合作用下，系杆、主梁、拱肋应力计算结果组合一计算结果图主要构件上缘应力包络图(KN/m2)图主要构件下缘应力包络图(KN/ m2)结论：组合一荷载作用下，系杆、横梁、拱肋正应力均为压应力，最大压应力为。
组合二计算结果图主要构件上缘应力包络图(KN/ m2)图主要构件下缘应力包络图(KN/ m2)结论：组合二荷载作用下，系杆、横梁、拱肋正应力均为压应力，最大压应力为。
组合三计算结果图主要构件上缘应力包络图(KN/ m2)图主要构件下缘应力包络图(KN/ m2)结论：组合三荷载作用下，系杆、横梁、拱肋正应力均为压应力，最大压应力为。
组合四计算结果图主要构件上缘应力包络图(KN/ m2)图主要构件下缘应力包络图(KN/ m2)结论：组合三荷载作用下，系杆、横梁、拱肋正应力均为压应力，最大压应力为。
组合五计算结果图主要构件上缘应力包络图(KN/ m2)图主要构件下缘应力包络图(KN/ m2)结论：组合三荷载作用下，系杆、横梁、拱肋正应力均为压应力，最大压应力为。
系杆、横梁、拱肋持久状况承载能力极限状态计算按承载能力极限状态检算时，荷载组合及荷载安全系数按规范JTG D60－2004规定进行，最大抗力与对应位置内力对比如下图示：图系杆承载能力（最大抗力及对应内力）图图端横梁承载能力（最大抗力及对应内力）图图中横梁承载能力（最大抗力及对应内力）图图拱肋承载能力（最大抗力及对应内力）图由图可知，主梁、及横梁正截面抗弯承载系数均大于1，满规范足要求。
支点反力表3-2 墩顶支座反力表结论：由表3-2可知，各支座应选型合适。
索力计算结果表3-3 各荷载组合下索力表结论：由表3-3可知，吊杆承载力满足要求。
四、变形结算结果图成桥状态变形结果（m）图组合一变形结果（m）图组合二变形结果（m）图组合三变形计算结果（m）图组合四变形结果（m）图组合五变形计算结果（m）各荷载组合作用下，系杆及拱肋竖向变形结果汇总如表4-1所示：表4-1 各荷载组合下最大竖向位移表(单位：m)荷载拱肋系梁位置位移值位置位移值成桥状态跨中跨中组合一跨中1/4L组合二跨中1/4L组合三跨中1/4L组合四跨中1/4L组合五跨中1/4L 五、全桥稳定性计算结果图第一阶模态图结论：第一阶线弹性稳定系数为，表现为拱肋侧弯。
图第二阶模态图结论：第二阶线弹性稳定系数为，表现为拱肋对称横弯。
六、运营状态一根吊杆断裂状态计算结果选取跨中处一根吊杆在运营状态断裂工况进行计算分析，共考虑以下两种荷载组合：组合一：恒载组合二：恒载+活载各荷载组合作用下计算结果图组合一系梁上缘应力包络图(KN/ m2)图组合一系梁下缘应力包络图(KN/ m2)图组合一拱肋上缘应力包络图(KN/ m2)图组合一拱肋下缘应力包络图(KN/ m2)图组合二系梁上缘应力包络图(KN/ m2)图组合二系梁下缘应力包络图(KN/ m2)图组合二拱肋上缘应力包络图(KN/ m2)图组合二拱肋下缘应力包络图(KN/ m2)结论：由以上应力云图可以看出，一根吊杆断裂状态下，系梁正截面应力均为压应力，最大压应力为,依据规范条：σ=，满足短暂状态下构件的验算要求。