构件吊环计算书
预制构件吊具(吊梁、吊架)计算书
预制构件吊具（吊梁、吊架）计算书1前置参数钢材牌号选用Q345，吊装动力系数为1.5，重力荷载分项系数为1.3。
2吊梁计算2.1.吊梁几何尺寸吊梁长5米，耳板间距3m，下挂板吊孔间距250mm，吊孔直径60mm。
2.2.吊梁验算吊梁截面选用热轧H型钢200x200x8x12，吊梁单位自重为49.9kg/m，梁下挂板单位自重为22kg/m，则吊梁自重为：（）⨯W=49.9+225/1000=0.36t吊梁自重设计值为：⨯⨯⨯G=0.36 1.5 1.310=7.01KN2.2.1.预制墙2#地块A户型YWQ26验算2.2.1.1.外力计算构件重量为6.61t，构件自重设计值为6.61x1.5x1.3x10=128.9KN，总重量设计值为：G=128.9+7.01=135.9KN1上部钢丝绳竖向拉力：T=135.9/2=68.0KN1上部钢丝绳水平拉力：2T =135.9/2tan30=39.2KN ⨯︒上部钢丝绳拉力：T=135.9/2/sin30=78.5KN ︒2.2.1.2. 耳板验算根据《钢结构设计标准》GB 50017-2017第11.6条，设计耳板尺寸为：a=70mm ，b=50mm ，d 0=60mm ，厚度t=14mm ，具体如下图：a. 尺寸验算：214164450b/t=50/14=3.57444a=704458.733e e b b mm b mm =⨯+=≤=≤≥=⨯=，满足要求，满足要求，满足要求b. 强度验算取N=T=78.1KN 。
1) 耳板孔净截面处的抗拉强度：121min(216,)303=93.4305N/mm 2d b t b mm N f tb σ=+-==≤=2) 耳板端部截面抗拉（劈开）强度：20=93.4305N/mm 223Nf t a d σ=≤=-（/）3) 耳板抗剪强度：2V 95.4=29.4175N/mm 2Z mm N f tZσ===≤=故耳板尺寸、强度均满足要求。
吊耳计算书
吊耳及吊具计算书1.钢筋吊环计算σ=9807*G/n.A≤[σ]σ：吊环承受拉应力n：吊环的截面个数：1个吊环2，2个吊环为4，4个吊环为6。
A：一个吊环的钢筋截面面积（mm）2。
G：构件重量（t）。
9807：（t）吨换算成牛顿（N）。
[σ]：吊环的允许拉应力，取50N/mm2，（考虑动力系数、钢筋弯折引起的应力集中系数，钢筋角度影响系数等）。
（公路桥涵施工规范）（1）.类型1：4个Φ16吊环能承受的最大重量：G max=6*2.011*102*50/9807=6.15 t（2）.类型1：4个Φ20吊环能承受的最大重量：G max=6*3.14*102*50/9807=9.5t（3）.类型2：4个Φ22吊环能承受的最在重量：G max=6*3.801*102*50/9807=11.6 t（4）.类型2：4个Φ25吊环能承受的最在重量：G max=6*4.906*102*50/9807=15.0 t（5）.类型3：4个Φ28吊环能承受的最在重量：G max=6*6.1544*102*50/9807=18.7t（6）.类型3：4个Φ32吊环能承受的最在重量：G max=6*8.0384*102*50/9807=24.5t2、钢板吊耳计算a.按钢板容许拉应力计算σ=9807*K*G/n*A≤[σ]σ：吊耳承受拉应力。
K：动力系数，取1.5。
n：吊耳的截面个数：1个吊耳2，2个吊耳为4，4个吊耳为6。
A：一个吊环的钢筋截面面积（mm）2。
G：构件重量（t）。
9807：（t）吨换算成牛顿（N）。
[σ]：钢板容许拉应力，取80N/mm2b.按钢板局部承压计算σ’=9807*K*G/n*A≤[σ]σ’：吊耳钢板承受压应力。
K：动力系数，取1.5。
n：吊环数量：1个吊耳1，2个吊耳为2，4个吊耳为3。
A：一个吊环的钢筋截面面积（mm）2。
G：构件重量（t）。
9807：（t）吨换算成牛顿（N）。
[σ]：吊环的容许压应力，取215N/mm2c.按板板承受剪应力计算τ=9807*K*G/n*A≤[σ]τ：吊耳承受剪应力。
大型构件吊装标准计算书
吊装计算1.1.1立柱吊装就位(1)吊装设备选型吊装设备选型按重量最大的预制立柱考虑，最重约为129t，吊装最大相对高度按15m 考虑（立柱最大高度为13.597m，承台预埋钢筋伸出0.42m，求得吊装最大相对高度为13.597+0.42=14.017m）。
考虑选用1 台250t 履带吊，配合翻转台将立柱翻转竖立，然后履带吊吊装、旋转、就位。
根据《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）第4.2.10条款的要求：起重机带载行走时，载荷不得超过允许起重量的70%。
工况一：吊臂长选定为30m，配合翻转台翻转时最大作业半径按12.0m考虑，带载不走行作业，额定起重量92.3t。
单机吊装按立柱重量的一半即64.5t考虑，250t吊钩重量4.11t，共计68.61t﹤92.3t，满足吊装要求。
工况二：吊臂长选定为30m，整体起吊立柱时最大作业半径按8.0m考虑，带载不走行作业，额定起重量154.3t。
单机吊装立柱重量129t，250t吊钩重量4.11t，共计133.11t ﹤154.3t，满足吊装要求。
表错误!文档中没有指定样式的文字。
-2 QUY250履带吊起重性能表(2)钢丝绳选择查《路桥施工计算手册》附表3-34，钢丝绳选用公称直径为72mm 、规格6×61 结构、公称抗拉强度为1700MPa 的钢丝绳，钢丝绳破断力P 为3300kN ，考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数α按6×61钢丝绳取0.80，钢丝绳的安全系数K 按机动起重设备取6，则： 钢丝绳的容许破断拉力.0.803300=4406b P S kN K α⨯==g履带吊起吊时立柱预制节段最大自重Q 取129t ，按2个吊点平均承受构件荷载，每个吊点按4根钢丝绳计算（钢丝绳采用单根绕环），钢丝绳与水平面的夹角θ按不小于60°考虑，则钢丝绳内力：112901186440sin 24sin 60b Q S kN S kN n θ===≤=⨯g g ，满足要求。
吊环计算Word版
-锚固钢筋直径；
-锚固钢筋外形系数，取 。
计算得锚固长度： ，符合要求。
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吊环计算
1、荷载计算
以 空心板梁最大梁重计算，边跨边板混凝土数量为：预制 混凝土+封端 混凝土 ，钢筋混凝土容重取 ，最大梁重为： ，4个吊环受力，安全系数取 ，单个吊环受力： 。
2、吊环结构及吊环布置
图中尺寸单位以 计，单个吊环长度3m，采用 钢筋制作，弯钩沿梁纵向布置于支座位置处 与根钢筋受力 ， 钢筋抗拉强度设计值取 ，计算得最小钢筋截面 ，最小钢筋直径 ，符合要求。
4、锚固深度计算
根据《混凝土结构设计规范》（ ）第 条基本锚固长度计算公式：
式中： -受拉钢筋的基本锚固长度；
-钢筋抗拉强度设计值，取200 ；
-混凝土轴心抗拉强度设计值，梁体混凝土C50，
预应力构件吊环计算法
10.9 预埋件及吊环10.9.1 由锚板和对称配置的直锚筋所组成的受力预埋件，其锚筋的总截面面积 A s 应符合下列规定（图 10.9.1）：1 当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应按下列两个公式计算，并取其中的较大值：（10.9.1－1）（10.9.1－2）2 当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时，应按下列两个公式计算，并取其中的较大值：（10.9.1－3）（10.9.1－4）当M＜0.4Nz 时，取M＝0.4Nz。
上述公式中的系数αv、αb应按下列公式计算：（10.9.1－5）当αv＞0.7 时，取αv＝0.7。
（10.9.1－6）当采取防止锚板变形的措施时，可取αb＝1.0。
式中f y——锚筋的抗拉强度设计值，按本规范表4.2.3－1采用，但不应大于300N/mm2；V——剪力设计值；N——法向拉力和法向压力设计值，法向压力设计值不应大于0.5f c A，此处，A 为锚板的面积；M——弯矩设计值；αr——锚筋层数的影响系数；当锚筋按等间距布置时：两层取1.0；三层取0.9；四层取0.85；αv——锚筋的受剪承载力系数；d——锚筋直径；αb——锚板的弯曲变形折减系数；t——锚板厚度；z——沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离。
10.9.2由锚板和对称配置的弯折锚筋及直锚筋共同承受剪力的预埋件（图10.9.2），其弯折锚筋的截面面积A sb应符合下列规定：（10.9.2）式中系数αv按本规范第10.9.1 条取用。
当直锚筋按构造要求设置时，取A s＝0。
注：弯折锚筋与钢板之间的夹角不宜小于15°，也不宜大于45°。
10.9.3受力预埋件的锚筋应采用HPB235 级、HRB335 级或HRB400 级钢筋，严禁采用冷加工钢筋。
10.9.4预埋件的受力直锚筋不宜少于4 根，且不宜多于4 层；其直径不宜小于8mm，且不宜大于25mm。
受剪预埋件的直锚筋可采用2 根。
预埋件的锚筋应位于构件的外层主筋内侧。
(整理)吊环计算
吊环计算
1、荷载计算
以m 25空心板梁最大梁重计算，边跨边板混凝土数量为：预制50C 混凝土+封端50C 混凝土35.19m =，钢筋混凝土容重取3/26m KN ，最大梁重为：KN G 507265.19=⨯=，4个吊环受力，安全系数取0.2，单个吊环受力：KN G 2544
0.25071=⨯=。
2、吊环结构及吊环布置
图中尺寸单位以mm 计，单个吊环长度3m ，采用mm 28φ钢筋制作，弯钩沿梁纵向布置于支座位置处6N 与7N 钢筋中间。
3、受力计算
单个吊环受力钢筋为2根，单根钢筋受力KN F 1272
254==，235HPB 钢筋抗拉强度设计值取2/200mm N f y =，
计算得最小钢筋截面2
3
635200
10127mm f F A y =⨯==，最小钢筋直径mm mm R D 282.1463522<=⨯=⨯=π，符合要求。
4、锚固深度计算
根据《混凝土结构设计规范》（2010-GB 50010）第11.3.8-条基本锚固长度计算公式：
d f f l t y
ab α=
式中：ab l -受拉钢筋的基本锚固长度；
y f -钢筋抗拉强度设计值，取2002/mm N ；
t f -混凝土轴心抗拉强度设计值，梁体混凝土C50，
取2/89.1mm N ；
d -锚固钢筋直径；
α-锚固钢筋外形系数，取16.0。
计算得锚固长度：m m mm l ab 05.1474.04742889.120016.0<==⨯⨯=，符合要求。
吊装工具计算书
吊装工具计算书依据<<建筑施工计算手册>>（13.1.2 吊装工具计算)。
吊钩计算:一.吊钩螺杆部分截面验算:吊钩螺杆部分可按受拉构件由下式计算:[]t t A F σσ≤=1式中: t ──吊钩螺杆部分的拉应力；F──吊钩所承担的起重力，取 F=8000.00N ；A 1──螺杆扣除螺纹后的净截面面积: 4211d A π= 其中 d 1──螺杆扣除螺纹后的螺杆直径(mm)，取d 1=20mm ；[t ]──钢材容许受拉应力。
经计算得： 螺杆扣除螺纹后的净截面面积 A 1=3.14×202/4=314.16mm 2；螺杆部分的拉应力t =8000.00/314.16=25.46N/mm 2。
由于吊钩螺杆部分的拉应力25.46(N/mm 2),不大于容许受拉应力50(N/mm 2),所以满足要求! 二.吊钩水平截面验算:水平截面受到偏心荷载的作用，在截面内侧的K点产生最大拉应力c ,可按下式计算: []c x x x c W M A F σγσ≤+=2式中: F──吊钩所承担的起重力，取 F=8000.00N ；A 2──验算2-2截面的截面积， ()2212b b h A +⨯≈ 其中: h──截面高度，取 h=28mm ；b 1,b 2──分别为截面长边和短边的宽度，取 b 1=18mm,b 2=10mm ；M x ──在2-2截面所产生的弯矩,⎪⎭⎫ ⎝⎛+=12e D F M 其中: D──吊钩的弯曲部分内圆的直径(mm)，取 D=100mm ； e 1──梯形截面重心到截面内侧长边的距离,⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++=2121123b b b b h ex ──截面塑性发展系数,取x =1；W x ──截面对x-x 轴的抵抗矩,1e I W x x =其中: I x ──水平梯形截面的惯性矩,();23621212213⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++=b b b b b b h I x [c]──钢材容许受压应力,取[c]=70N/mm 2；2-2截面的截面积 A 2=28×(18+10)/2=392mm 2；解得:梯形截面重心到截面内侧长边的距离 e 1=12.67mm ；在2-2截面所产生的弯矩 M x =8000.00×(100/2+12.67)=501333.34N.mm ；解得:水平梯形截面的惯性矩 I x =24913.78mm 4；截面对x-x 轴的抵抗矩 W x =24913.78/12.67=1966.88mm 3；经过计算得c=8000.00/392+501333.34/1966.88=275.30N/mm 2。
吊点吊具计算书
重庆东水门长江大桥钢梁吊耳、吊具计算书计算：复核：审批：中铁大桥局股份有限公司重庆东水门长江大桥项目经理部2012年3月目录一、工程概述 (1)二、容许应力参数 (1)三、结构设计 (2)四、结构承载力验算 (3)4.1荷载计算 (3)4.2吊耳A1结构承载力验算 (3)4.3吊耳A2结构承载力验算 (5)4.4吊耳A3结构承载力验算 (7)4.5吊具A结构承载力验算 (8)4.6吊具B结构承载力验算 (10)4.7吊具C结构承载力验算 (12)五、结论 (14)一、工程概述重庆东水门长江大桥主桥为222.5+445+190.5m的双塔单索面斜拉桥。
主塔采用混凝土塔，P1墩高172.6m，P2墩高162.5m；主梁采用钢桁梁。
每塔设置斜拉索9对，全桥斜拉索共18对36根。
重庆东水门长江大桥杆件吊重及吊具分类统计表二、容许应力参数主要材料容许应力参数《钢结构设计规范GB50017-2003》三、结构设计1、耳板A1结构尺寸设计如图1。
图1 吊耳A1构造图2、耳板A2结构尺寸设计如图2。
图2 吊耳A2构造图3、耳板A3结构尺寸设计如图3。
图3 吊耳A3构造图4、吊具A和吊具B结构尺寸设计如图4。
图4 吊具A和吊具B构造图3、吊具C结构尺寸设计如图5。
图5 吊具C构造图四、结构承载力验算4.1荷载计算根据构造需要吊绳与桥面板之间的角度α大于°，由于钢梁重力是确定的，每个吊耳或者吊具的竖向分力N也是确定的，现在按最不利情况考虑取α等于°。
4.2吊耳A1结构承载力验算最重下层桥面板和上层加宽段边桥面板为74666.8kg，每个吊耳平均承受竖向力=186.67kN，水平分力=186.67×0.577=107.77kN。
1、吊耳A1焊缝强度验算耳板E1和加劲板E2与桥面板焊接采用坡口焊，弯矩、水平剪力和竖向轴力由耳板和加劲板共同承受。
焊缝质量为二级，坡口焊不采用引弧板施焊弯矩焊缝截面有效长度：耳板 E1加劲板E2A、剪力V沿耳板E1平行方向如下图所示。
吊耳计算书——精选推荐
吊⽿计算书吊⽿及吊具计算书1.钢筋吊环计算σ=9807*G/n.A≤[σ]σ：吊环承受拉应⼒n：吊环的截⾯个数：1个吊环2，2个吊环为4，4个吊环为6。
A：⼀个吊环的钢筋截⾯⾯积（mm）2。
G：构件重量（t）。
9807：（t）吨换算成⽜顿（N）。
[σ]：吊环的允许拉应⼒，取50N/mm2，（考虑动⼒系数、钢筋弯折引起的应⼒集中系数，钢筋⾓度影响系数等）。
（公路桥涵施⼯规范）（1）.类型1：4个Φ16吊环能承受的最⼤重量：G max=6*2.011*102*50/9807=6.15 t（2）.类型1：4个Φ20吊环能承受的最⼤重量：G max=6*3.14*102*50/9807=9.5t（3）.类型2：4个Φ22吊环能承受的最在重量：G max=6*3.801*102*50/9807=11.6 t（4）.类型2：4个Φ25吊环能承受的最在重量：G max=6*4.906*102*50/9807=15.0 t（5）.类型3：4个Φ28吊环能承受的最在重量：G max=6*6.1544*102*50/9807=18.7t（6）.类型3：4个Φ32吊环能承受的最在重量：G max=6*8.0384*102*50/9807=24.5t2、钢板吊⽿计算a.按钢板容许拉应⼒计算σ=9807*K*G/n*A≤[σ]σ：吊⽿承受拉应⼒。
K：动⼒系数，取1.5。
n：吊⽿的截⾯个数：1个吊⽿2，2个吊⽿为4，4个吊⽿为6。
A：⼀个吊环的钢筋截⾯⾯积（mm）2。
G：构件重量（t）。
9807：（t）吨换算成⽜顿（N）。
[σ]：钢板容许拉应⼒，取80N/mm2b.按钢板局部承压计算σ’=9807*K*G/n*A≤[σ]σ’：吊⽿钢板承受压应⼒。
K：动⼒系数，取1.5。
n：吊环数量：1个吊⽿1，2个吊⽿为2，4个吊⽿为3。
A：⼀个吊环的钢筋截⾯⾯积（mm）2。
G：构件重量（t）。
9807：（t）吨换算成⽜顿（N）。
[σ]：吊环的容许压应⼒，取215N/mm2c.按板板承受剪应⼒计算τ=9807*K*G/n*A≤[σ]τ：吊⽿承受剪应⼒。
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书
一、工程概述本工程为一项装配式建筑项目，主要涉及预制构件的吊装作业。
预制构件包括梁、板、柱等，需要进行吊装。
为了确保吊装作业的安全性和可靠性，需要进行吊装梁及吊具的计算。
二、吊装梁设计1.吊装梁的选用根据预制构件的尺寸和重量，选用合适的吊装梁。
本工程中，我们选用的是Q235钢制的吊装梁，其抗拉强度为235MPa，能够满足工程需要。
1.吊装梁的长度和跨度吊装梁的长度和跨度需根据预制构件的尺寸和吊装现场的实际情况进行设计。
在本工程中，我们根据预制构件的尺寸和吊装现场的实际情况，计算出吊装梁的长度和跨度。
1.吊装梁的加固为了确保吊装梁的稳定性和可靠性，需要对吊装梁进行加固。
本工程中，我们采用了增加横梁和纵梁的方式对吊装梁进行了加固。
三、吊具设计1.钢丝绳的选用根据预制构件的重量和吊装梁的承载能力，选用合适的钢丝绳。
本工程中，我们选用的是6×19+1的钢丝绳，其抗拉强度为1770MPa，能够满足工程需要。
1.钢丝绳的长度和连接方式钢丝绳的长度和连接方式需根据预制构件的尺寸和吊装现场的实际情况进行设计。
在本工程中，我们根据预制构件的尺寸和吊装现场的实际情况，计算出钢丝绳的长度和连接方式。
1.钢丝绳的加固为了确保钢丝绳的稳定性和可靠性，需要对钢丝绳进行加固。
本工程中，我们采用了增加钢丝绳卡扣和防旋转装置的方式对钢丝绳进行了加固。
四、计算书详细的计算书包括以下内容：1.预制构件重量统计表；2.吊装梁承载能力计算表；吊装梁承载能力计算表注：以上数据仅供参考，实际承载能力需根据具体工况条件和操作规范进行计算。
3.钢丝绳承载能力计算表；4.吊装梁加固措施说明；1.吊装梁加固措施的目的吊装梁加固措施的目的是为了提高吊装梁的承载能力和稳定性，以确保吊装作业的安全性和可靠性。
由于吊装作业需要承受较大的重量和外部力，因此对吊装梁进行加固是非常必要的。
2.吊装梁加固措施的方法（1）增加梁的截面积：通过增加梁的截面积可以有效地提高梁的承载能力和稳定性。
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淋水构件吊环计算书
吊环应设在承受弯距最小或便于吊装部位，使构件起吊平稳均匀，荷重对称，吊环材料应采用I 级钢筋，吊环设置计算如下：
1.单柱吊环埋设计算：
砼单柱截面为400×400mm ，仅取最大单柱Z-1进行计算。
Z-1长12.2米,重5.441t 。
施工时设2个吊钩，则每个吊钩承受的力为：5.441/2t=27.205KN 。
则根据公式： A S =G/2σ得
A S =27205/（2×50）=272mm 2
则选取υ20的钢筋，A S =314mm 2，满足施工需要。
钢筋伸入砼需要长度，由公式： L=KQ/（2πd τw ）得
L=4×27205/（2×3.14×20×2）=401mm ，施工取600mm
，满足施工需要。
吊钩位置根据规范需要，分别埋设在0.207L 。
2.柱子吊装验算：
柱子两个吊点平移时的吊装验算 柱身自重荷载：
q=A ×γ×K 动=0.42×25×1.5=6KN/m （γ为钢筋砼重度，K 动为吊装动力系数） 吊装弯矩：
M A =0.5ql 12=0.5×6×2.532=19.202KN.m M C =M A =19.202KN.m M B =ql 22/8－0.5（M A
＋M C ）
=6×7.152
/8－0.5×（19.202＋19.202） =19.14KN.m
起吊时M A 、M C 弯矩最大，验算A 、C 点处截面（A 、C 点处截面相同，只取A 点处截面进行验算）。
砼C30，f cm =16.5N/mm 2，f y =310N/mm 2
因此 αs =M/（f cm bh 0）=1.2×19.202×106/（16.5×400×3002）=0.052 γs =0.5（1＋√1－2αs ）=0.987
l 1=0.207L
l 1=0.207L
A
S ，=M/（γ
s
f
y
h
）=1.2×25.755×106/（0.987×310×300）=336.7mm2
实际配筋有：3Φ18（763mm2）>A
S
，=336.7mm2，满足施工要求
3.梁吊环埋设计算：
主梁截面为250×600mm，仅取最大长度5.5米进行计算。
重1.98t。
施工时设2个吊钩，则每个吊钩承受的力为：1.98/2t=9.9KN。
则根据公式：
A
S
=G/2σ得
A
S
=9900/（2×50）=99mm2
则选取υ14的钢筋，A
S
=154mm2，满足施工需要。
钢筋伸入砼需要长度，由公式： L=KQ/（2πdτ
w
）得
L=4×9900/（2×3.14×20×2）=158mm，施工取420mm，满足施工需要。
吊钩位置根据规范埋设在0.207L处。
4.主水槽吊环埋设计算：
主水槽截面为1300×2100mm，仅取最大长度6.763米进行计算。
重15.178t。
施工时设4个吊钩，则每个吊钩承受的力为：15.178/4t=37.945KN。
则根据公式：
A
S
=G/2σ得
A
S
=37945/（2×50）=379mm2
则选取υ25的钢筋，A
S
=491mm2，满足施工需要。
吊钩位置根据埋设在水槽两端有暗梁处。