溶液的沸点和温度差损失
蒸发计算
6.3 蒸发计算基础
一、蒸发中的温度差损失•在蒸发操作中，蒸发器加热室一侧是蒸汽冷凝，另一侧为液体沸腾，因此其传热平均温度差应为：
式中：T——加热蒸汽的温度，℃；
t 1——操作条件下溶液的沸点，℃。
1
m
t
T
t−
=
∆
溶液的沸点，不仅受蒸发器内液面压力影响，而且受溶液浓度、液位深度等因素影响。
因此，在计算Δt
时需考虑这些因素。
m
两种不同压力下溶液的沸点差与另一种标准液体在相应压力下的沸点差的比值为常数。
(1)水的关系可以查图表
(2)已知两组数据t A 与t A 0，可求另一t A ’00()A w w A
t K t t t =−+，标准：水
2、液体静压头和加热管内磨擦损失影响：(1)保持一定的液位：(加热管长的1/2－2/3）
(2)动液位→取平均压强―加热管中部p ：液面上的压强；L ：加热管底部以上液层高；ρ：液体的平均密度。
* 加热管内流速较大时，磨擦损失增大液体平均压强。
/2
m p p p p gL ρ=+∆=+()()p p p t t +∆′′∆−＝
3、管道流体阻力产生压降的影响
p C < p 二次蒸汽饱和温度↓
温度差损失十分明显，注意选择加热蒸汽压强！
1′′′∆′′′′′′
∴∆∆∆∆ ℃
＝＋＋
三、溶液的浓缩热及焓浓图
NaCl、CaCl2稀释时放热，浓缩时需加热，浓度变大时影响越大。
溶液的焓值由焓浓图查出。
实例：不考虑浓缩热，相同传热面积S下，处理量F与实际的高6％。
温度差损失与总传热系数
GLL
m gh pm p 2
tm为液层中部压力pm对应的溶液沸点； tb为液面处压力 P 对应的溶液沸点。 近似计算时，tb与tm可取对应压力下水的沸点。
二次蒸汽的流动阻力所致
此项影响很小，通常取 1 ℃左右。
操作条件下溶液的沸点 t 即可用下式求取
Tc 为冷凝器操作压力下的饱和水蒸气温度
有效平均温差： （Ts-t） 理论温差：Ts Tc 二者的差即为Δ
t Tc
GLL
蒸发器总传Leabharlann 系数K 1 1 Ri Ro i o
1
①管内沸腾给热阻1/αi 主要决定于沸腾液体的流动情况 ② 管内壁侧的垢层热阻Ri 取决于溶液的性质及管内液体的运动 状况； ③管壁热阻δ/λ一般可以忽略； ④管外蒸汽侧的垢层热阻Ro为零； ⑤管外蒸汽冷凝热阻 1/αo 一般很小，但须注意及时排除加热室中 不凝性气体。 作为蒸发器的设计依据， K值主要来自现场实测和生产经验(表5-1) K值约为580~6000W/m2K
f a
T 为操作压力下水的沸点
为操作压力下的溶液沸点升高 a 为常压下的溶液沸点升高
(T 273)2 f 0.0162 r
r
为操作压力下水的汽化热
NaOH水溶液的杜林线 GLL
蒸发室内液层静压头所致
与设备结构有关，有些设备中此项损失可不计。
t m t b
温度差损失与总传热系数
引起传热温差损失的原因：
溶液沸点升高（与同压力下纯溶剂相比） 杜林规则：在相当宽的压强范围内，一定组成的溶液的沸点与 同压强下溶剂的沸点成线性关系
t A kt w b
查图步骤：P→水的沸点→杜林线查 得某一浓度下的溶液沸点。 缺乏实验数据时，按下式估算
(食品工程原理)11溶液浓缩
第十一章第十章溶液浓缩浓缩：是从溶液中除去部分溶剂的单元操作，是溶质和溶是溶质和溶剂部分分离的过程。
蒸发：利用溶质和溶剂的挥发度差异，用加入热能的方法溶剂汽化，而溶质则为非挥发性的。
汽液平使部分“—衡”。
冷冻浓缩：利用稀溶液与固态溶剂在凝固点下的平衡关系，使溶剂从溶液中结晶析出。
“固—液平衡”。
结晶：利用溶质之间溶解度的差异，使溶液达到过饱和状态，使溶质结晶析出。
而采用的方法是加入热能使溶剂部分汽化,从而使溶液达到过饱和。
结晶和蒸发有其相似性。
“固—液平衡”第节蒸发第一节一、蒸发操作与特点•使含有不挥发溶质的溶液沸腾汽化并移出蒸汽的单元操作称为蒸发，所采用的设备称为蒸发器。
单元操作称为蒸发所采用的设备称为蒸发器•分离的基础：溶质与溶剂的挥发性不同。
•蒸发操作有两个目的：1）浓缩溶液（即脱除溶剂，制取浓缩液）2）净化溶剂（即脱除溶质，制取纯净的溶剂）•多效蒸发：将前一效的二次蒸汽引入下一效（蒸发器）作为加热热源的串联蒸发操作。
额外蒸汽多效蒸发中将某效的二次•额外蒸汽：多效蒸发中，将某一效的二次蒸汽引出一部分用作其他加热目的的蒸汽（这部分蒸汽不再引入下一效）。
•蒸发可以在不同的压强下进行，如果在减蒸发可以在不同的压强下进行如果在减压下进行，则称为真空蒸发。
真空蒸发多用于热敏性物料的浓缩。
用于热敏性物料的浓缩•蒸发操作是一个传热过程，其传热特点是传热壁面一侧的蒸汽冷凝与另一侧的溶液沸腾间的恒温差传热过程。
二单效蒸发二、单效蒸发1、溶液的沸点和温度差损失溶液的沸点和度差损失定压强下，溶液的沸点较纯•沸点升高：一定压强下，溶液的沸点较纯水的高，两者沸点之差，称为溶液的沸点升高。
升高•溶液的沸点由压强、溶液浓度和溶质性质所决定。
一般的稀溶液或有机胶体溶液的沸点升高较小，而无机盐溶液沸点升高较大。
•温度差损失设加热蒸汽的温度为T，二次蒸汽温度为T′，溶液的沸点为t，则总温差为：则总温差为Δt=T‐T′实际传热温差（有效温差）为：Δt＝T‐t两者之差称为蒸发器的温度差损失：Δ＝Δt0‐Δt＝t‐T′或t=Δ+T′(3) 由于管路流动阻力而引起的温度差损失'''∆多效蒸发中二次蒸汽由前效经管路送至下效作为加热蒸汽因管道流动阻力使二次效作为加热蒸汽，因管道流动阻力使二次蒸汽的压强稍有降低，温度也相应下降，该温度降即为因管路流动阻力而引起的温度差损失，此项影响很小，通常取1 ℃左右'''∆右。
化工原理(第二版)第六章-
第三节 多效蒸发
一、多效蒸发的操作原理
由蒸发器的热量恒算可知，在单效蒸发器中每蒸发1㎏的水需要 消耗1㎏多的生蒸汽。在大规模的工业生产中，水分蒸发量很大，需 要消耗大量的生蒸汽。如果能将二次蒸汽用作另一蒸发器的加热蒸汽， 则可减少生蒸汽消耗量。由于二次蒸汽的压力和温度低于生蒸汽的压 力和温度，因此，二次蒸汽作为加热蒸汽的条件是：该蒸发器的操作 压力和溶液沸点应低于前一蒸发器。采用抽真空的方法可以很方便地 降低蒸发器的操作压力和溶液的沸点。每一个蒸发器称为一效，这样， 在第一效蒸发器中通入生蒸汽，产生的二次蒸汽引入第二效蒸发器， 第 二效的二次蒸汽再引入第三效蒸发器，以此类推，末效蒸发器的二 次 蒸汽通入冷凝器冷凝，冷凝器后接真空装置对系统抽真空。于是， 从第 一效到最末效，蒸发器的操作压力和溶液的沸点依次降低，因此 可以 引入前效的二次蒸汽作为后效的加热介质，即后效的加热室成为 前效 二次蒸汽的冷凝器，仅第一效需要消耗生蒸汽，这就是多效蒸发
降。
3
真空蒸发系统要求有造成减压的装置，使系统的
投资费和操作费提高。
第二节 单效蒸发
F,w0,t0,h0
D, T, H
W, T’, H’
蒸发室
加 热 室
(F-W)，w1, t1, h1
D, T, hw
图6-2 单效蒸发示意图
第二节 单效蒸发
二、单效蒸发的计算
单效蒸发计算的主要内容有：水分蒸发量；加热蒸气 消耗量；蒸发器的传热面积。 计算的依据是：物料衡算、热量衡算和传热速率方程。
（6-2）
第二节 单效蒸发
式中
Q——蒸发器的热负荷或传热量，kJ/h ； D——加热蒸气消耗量，kg/h； Cp0——原料液比热容，kJ/(㎏·℃)； t0——原料液的温度，℃；
单效蒸发及其计算
温度差损失）， ℃；
Δ′——操作压强下由于溶液蒸气压下降而引起的沸点升高， ℃；
F——校正系数，无因次，其经验计算式为
式中 T′——操作压强下二次蒸气的温度， ℃； r′——操作压力下水的汽化热，kJ/kg。
单效蒸发及其计算
2. 按杜林规则计算
杜林规则说明溶液的沸点和同压强下标准溶液沸点间呈线性关 系。由于容易获得纯水在各种压强下的沸点，故一般选用纯水作为 标准溶液。只要知道溶液和水在两个不同压强下的沸点，以溶液沸 点为纵坐标，以水的沸点为横坐标，在直角坐标图上标绘相对应的 沸点值即可得到一条直线（称为杜林直线）。由此直线就可求得该 溶液在其他压强下的沸点。图5-2是由试验测定的不同组成的 NaOH水溶液的沸点与对应压力下纯水沸点的关系线图，已知任意 压力下水的沸点，可由图查出不同浓度下NaOH的沸点。
单效蒸发及其计算
（三）由于管路阻力而引起的温度差损失Δ″
二次蒸气由分离器送至冷凝器要克服管道 中流动阻力，所以分离室内二次蒸气压强应略 高于冷凝器中规定的压强。相应的蒸气温度也 高于冷凝器中蒸气的温度，两者的差值称为由 于管路阻力引起的温度差损失Δ″，其值与蒸气 的流速、物性及管路特性有关，一般取经验值 1～1.5 ℃。
单效蒸发及其计算
解：（1）求Δ′ 取冷凝器绝压pk为15kPa，可查出15 kPa下水蒸气的饱和 温度T′为53.5℃。取因流动阻力而引起的温度差损失Δ 1 ℃，故二次蒸气温度T′=54.5 ℃。由附表查出二次蒸气其他参 数为：T″=54.5 ℃，p′=15.4 kPa ,汽化潜热r′=2367.6 kJ/kg。
单效蒸发及其计算
单效蒸发及其计算
二、 单效蒸发的计算
单效蒸发中要计算的内容有：（1）单位时间内由溶 液中整除的二次蒸气质量，称为蒸发量；（2）单位时间内 消耗的加热蒸气量；（3）所需的蒸发器传热面积S。
传热复习题(一)参考答案
《传热技术》复习题(一)参考答案一、填空题1、写出三种间壁式换热器的名称：套管式换热器、管壳式换热器和板式换热器。
2、换热器在使用一段时间后，传热速率会下降很多，这往往是由于传热管表面有污垢积存的缘故。
3、用套管换热器加热内管的空气，蒸气在管间冷凝。
现欲通过实验方法测定蒸气和空气的给热系数，需要的主要仪器有温度计、流量计。
4、用饱和水蒸汽加热空气，总传热系数K接近于空气侧的对流传热系数，而壁温接近于饱和蒸汽侧流体的温度值。
5、蒸气冷凝分滴状冷凝和膜状冷凝。
6、冷、热气体在间壁换热器中换热，热气体进口温度T1＝400℃，出口温度T2为200℃，冷气体进口温度ｔ＝50℃，两股气体的质量流量相同，物性数据可视1为相同，若不计热损失时，冷气体出口温度为250 ℃；若热损失为5％时，冷气体出口温度为240 ℃7、应用准数关联式求取对流传热系数时，应注意：（1）应用范围；（2）特征尺寸；（3）定性温度。
8、列管换热器中，用饱和水蒸汽加热空气。
空气走管内，蒸汽走管间，则管壁温度接近水蒸汽的温度，总传热系数接近空气的对流传热系数。
9、列管换热器，在壳程设置折流挡板的目的是强化传热和支撑管束。
10、如图所示为间壁式换热器中冷流体B与热流体A的稳态传热过程的温度分布曲线，该传热过程是由对流传热、热传导和对流传热三个串联的热传递环节组成，由图分析可知:α1< α2，因此若强化该传热过程，应从A 侧着手。
11、强化传热的方法之一是提高K值. 而要提高K值,则应提高对流传热系数较小一侧的对流传热系数。
12、有两种不同的固体材料，它们的导热系数第一种为λ>第二种为λ，若作为换热器材料，应选用第一种；当作为保温材料时，应选用第二种。
13、某大型化工容器的外层包上隔热层，以减少热损失，若容器外表温度为150℃，而环境温度为20℃，要求每平方米热损失不大于500w，采用某隔热材料，其导热系数λ=0.35W/m2.K，则其厚度不低于91mm 。
02单效蒸发
蒸发设备
单效蒸发
多效蒸发
2011-10-20
2
北京理工大学珠海学院
第二节
单效蒸发
一、溶液的沸点升高和温度差损失
溶液的沸点升高：一定压强下，溶液的沸点较纯水高，两 一定ห้องสมุดไป่ตู้强下，溶液的沸点较纯水高，
者之差，称为溶液的沸点升高。 者之差，称为溶液的沸点升高。
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12
北京理工大学珠海学院
§5-2-3 单效蒸发计算 单效蒸发设计计算内容有： 单效蒸发设计计算内容有： 水的蒸发量； 确定水的蒸发量 ①确定水的蒸发量； 加热蒸汽消耗量 蒸汽消耗量； ②加热蒸汽消耗量； 蒸发器所需传热面积 传热面积。 ③蒸发器所需传热面积。 在给定生产任务和操作条件，如进料量、温度和浓度， 在给定生产任务和操作条件，如进料量、温度和浓度， 完成液的浓度，加热蒸汽的压力和冷凝器操作压力的情况下， 完成液的浓度，加热蒸汽的压力和冷凝器操作压力的情况下， 上述任务可通过物料衡算 热量衡算和传热速率方程求解。 通过物料衡算、 上述任务可通过物料衡算、热量衡算和传热速率方程求解。 一、蒸发量的计算 蒸发量， 表示， 单位时间内从溶液中蒸出的水分质量称蒸发量 单位时间内从溶液中蒸出的水分质量称蒸发量，用W表示， 表示 kg/h.
即为完成液比热与原 料液比热间的关系式
Cp0=cpw(1-x0)+cpBx0=cpw-(cpw-cpB)x0 Cp1=cpw(1-x1)+cpBx1 =cpw-(cpw-cpB)x1
联立上两式， 联立上两式，得
(cp0-cpw)x1= (cp1-cpw)x0
Fx0=(F-W)x1
6. 计算题-题目(修订版)
层次：A[3] j06a10011某溶液在单效蒸发器中进行蒸浓, 用流量为 2100kg/h 、温度为120℃、汽化潜热为2205kJ/kg的饱和蒸汽加热。
已知蒸发器内二次蒸汽温度为81℃,各项温差损失共为 9℃。
取饱和蒸汽冷凝的给热系数α1为8000W/m2k,沸腾溶液的给热系数α2为3500W/m2k。
求该蒸发器的传热面积。
假定该蒸发器是新造的, 且管壁较薄, 因此垢层热阻和管壁热阻均可忽略不考虑,且热损失可以忽略不计。
[4] j06a10012某单效蒸发器每小时将1000kg的 15%(质量百分数，下同)的NaOH溶液浓缩到 50%。
已知：加热蒸汽温度为 120℃，进入冷凝器的二次蒸汽温度为60℃，总温度差损失为45℃，蒸发器的总传热系数为1000W/m2℃，溶液预热至沸点进入蒸发器，蒸发器的热损失和稀释热可忽略，加热蒸汽与二次蒸汽的汽化潜热可取相等，为2200kJ/kg。
试求：蒸发器的传热面积及加热蒸汽消耗量。
[5] j06a10014在真空度为91.3kPa下,将12000kg的饱和水急速送至真空度为93.3kPa的蒸发罐内。
忽略热损失。
试定量说明将发生什么变化,并算出发生的水汽的质量及体积。
水的平均比热为 4.18kJ/(kg℃)。
当地大气压为101.3kPa。
饱和水的性质为[6] j06a10015利用三效并流蒸发器浓缩某浓度的水溶液，用300 kPa (绝) 的饱和水蒸汽加热。
已知各效因溶液蒸汽压下降和液柱静压强所致的温度差损失分别为8、14及22℃。
忽略因管道流体阻力所致的温度差损失。
求冷凝器内真空度的极限值。
饱和蒸汽的性质为:（提示：本题求各效的有效传热温差△t i皆为零时冷凝器内真空度之值）[7] j06a10016在一单效蒸发装置中将某原料液进行浓缩，完成液的浓度为28%(质量%)，操作条件下沸点为98℃。
为了减少生蒸汽的消耗量，用二次蒸汽四分之一的冷凝潜热把原料液从20℃预热至 70℃。
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r、r / — 加热蒸汽、二次蒸汽的消耗潜热 kJ / kg
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h 0、h1、h w — 原料液、完成液、冷凝水焓 kJ/kg t 0、t1 — 原料液、完成液的温度 oC Q L — 热损失 (2) 溶液的稀释热不可忽略时
∑ Q入 = ∑ Q出
DH + Fh0 = WH / + (F − W )h1 + Dhw + QL D(D − hw ) = WH / + (F − W )h1 − Fh0 + QL
蒸发水热
原料升温
热损
蒸汽热消耗
D = Wr / + FC p0 (t1 − t0 ) + QL r
若原料预热到沸点 t0 = t1 且不计热损失
则 D = Wr / r
e = D = r / e — 单位蒸汽消耗量 — 蒸发1kg水时，加 Wr 热蒸汽的消耗量。
由于蒸汽潜热r随温度变化不大
故，对单效蒸发 e ≈ 1 (实际T > T / ,∴ r / > r, e > 1)
ρ = 1176 kg / m 3
求： ∆/、∆// 及t
解：⑴ ∆/
∆/ = f∆ a / ∆ a / = 常压下溶液沸点 − 水沸点（100 o C）= 沸点升高 由附录查（二十一） ∆ 0 / = 7 o C f 查附录 p / = 0.5kgf / cm 2
T / = 80.9o C, r / = 2305kJ / kg
f
=
(T / 0.0162
+
273)
r/
② 杜林法则— 直线法则
⎧T / — 操作压强下二次
⎪ ⎪
蒸汽温度（oC）
⎨ ⎪r
/
— 二次蒸汽化潜热
⎪⎩
kJ/kg⋅o C
某溶液的沸点和相同压强下纯水的沸点成直线关系
知：二压强下水的沸点 p/ p
tw/
tw
相应溶液沸点 tA / tA
则 k = t A / − t A (常数) tw/ − tw
3. 传热面积
由 Q = K0 S0∆tm
S0
=
Q K 0 ∆t m
⑴ Q = D⋅r
⑵ ∆t m = T − t1
⑶ K0
①
计算：K 0
=
d0
α1di
+ Rsi
d0 di
1 + bd 0
λd m
+ Rs0
+1
α0
② 经验值：参考表5－2
例：单效蒸发器，蒸发 硝酸铵水溶液，进料量104 kg/h，原料
a. 直接查图法
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b. 计算法
已知，分别二压强下溶 液沸点 t A t A /
水的沸点 tw tw /
则
k
=
tA/ − tA tw/ − tw
为已知
求，第三压强下溶液的 沸点 tw/ − tw
=k
=
t A // − t A tw // − tw
⎧由溶液蒸汽压下降而引起的温度损失∆/ ⎪⎨由蒸发器中液柱静压强引起的温度损失∆// ⎪⎩由于管道中流动阻力产生压强降造成温度差损失∆t ///
( 1)由溶液蒸汽压下降 而引起的温度损失 ∆/
溶液中由于含有溶质， 因此其蒸汽分压低于同 温度下纯溶液 的蒸汽分压，故在同一 外压下，其沸点高于纯 溶剂的，即高 于蒸发室压力下溶剂的 饱和蒸汽温度。
例：蒸发器中为浓度 18.32％的NaOH水溶液，若二次蒸汽压 强为
0.5kg/cm 2，蒸发管中液柱高度 1.2m，料液密度为 ρ = 1176 kg / m3
求溶液由于蒸汽压下降 和液柱静压强引起的温 度差损失 ∆/、∆//
及溶液的沸点。
已知： x = 18.32%, NaOH 水溶液 p / = 0.5kgf / cm 2 , L = 1.2m
其中 tw // 可由相应压强下查出
如果我们取 tw = 0
则 t A // = t A + ktw // = ym 为直线
对于 NaOH 水溶液
k = 1 + 0.142 x
ym = 150.75 x2 − 2.71x
由上可求出溶液的沸点 t A //
则沸点升高
∆/
=
t
// A
−T /
⑵由蒸发器中液柱静压强 引起的温度差损失 ∆//
x 0 — 原料液中溶质质量分率% x1 — 完成液中溶质质量分率% 稳定生产，溶质衡算，进量 = 出量
Fx 0 = (F − W )x1
蒸发水量 W = F (1 − x0 ) x1
完成液浓度
x1
=
Fx0 F −W
四. 蒸发器热量衡算
1. 稀释热和溶液焓浓图
有许多溶液如NaOH、Ca(OH)2 等水溶液在稀释时有明显的放热 效应，而相反在蒸发时，除要供给水分蒸发所需潜热外，还要供
给和稀释时相当的浓缩热，且浓度越大，浓缩热越高，即溶液的
焓不但与温度有关，且与其浓度有关。
对NaOH水溶液，由实验得焓浓图
横坐标 — 浓度x
纵坐标 — 焓h
参考坐标 — 等温曲线
2. 蒸汽消耗量计算
设 D — 蒸汽消耗量 kg/h
T、T / — 加热蒸汽、二次蒸汽饱和温度 oC H、H / — 加热蒸汽、二次蒸汽的焓 kJ / kg
二. 单效蒸发流程 生产中最简单的是单效真空蒸发，且多为水溶液 单效蒸发 — 二次蒸汽不加利用的蒸发 结构： 加热室、蒸发室 冷凝器 除沫器
⎧水分蒸发量⎫
计算 ⎪⎨蒸汽消耗量⎪⎬物料衡算、热量衡算
⎪⎩传热面积
⎪ ⎭
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三. 蒸发器的物料衡算
设 F — 进料量 kg/h
W — 蒸发水量 kg/h
求：D, S 0 解：不计热损失
D = Wr / + FC p0 (t1 − t0 ) r
求 C p0、W，查 r /、r
= C pw
− (C pw
− C pB )
F
F −W
⋅ C pw C pw
− C p0 − C pB
=
C pw
−
F (C pw − C p0 ) F −W
对于前面的热量衡算式
D(H − hw ) = WH / + (F − W )h1 − Fh0 + QL
(F
− W )h1
=
(F
− W )C p1t1
b.计算法：k = 1 + 0.142x = 1 + 0.142 ×0.1832 = 1.026 ym = 150.75x2 − 2.71x = 150 ×0.18322 − 2.71×0.1832 = 4.56 ym = tA/ − ktw/ = tA/ − 1.026 × 84 = 4.56
∴ tA/ = 90.7 o C
查pm下水的沸点 tm = 84o C p /时水的沸点 T / = 80.9o C
∴ ∆// = 84 − 80.9 = 3.1o C
⑶求t
① 由t = T / + ∆/ + ∆// = 80.9 + 6.16 + 3.1 = 90.16o C
② 杜林法则
a.直接查图法：由pm / = 55972N / m2时水的沸点 tm = 84o C 查图5－12,x = 18.32%时，t = 90.1o C
⎪⎨T / — 操作压强压二次蒸汽温度
⎪ ⎩
也即水的沸点：T / = t1
而对实际溶液加热
∆t = T − t1
t1 — 溶液的沸点，t1 > T /
则温度差损失 ∆ = ∆tT − ∆t = ( T − T / ) − ( T − t1 ) = t1 − T /
2. 温度差损失
实际上蒸发传热温度差损失由三个方面造成
在蒸发管中的平均压强
pm
=
pm
+
Lρg
2
⎧ p / — 液柱上方二次蒸汽压强 Pa
⎪ ⎪ ⎨ ⎪
pm — 液层中部平均压强
ρ — 液体密度 kg/m 3
Pa
⎪⎩L — 液体高度 m
由pm查水的相应沸点 tm
则沸点升高 ∆// = tm − T /
T / — 和二次蒸汽压强 p /
对应的温度
(3)由于管路流动阻力产生压强降引起的温度差损失∆///
则
x0
= C pw C pw
− C p0 − C pB
C p1 = C pB x1 + C pw (1 − x1 ) = C pw − (C pw − C pB ) x1
而x1
=
Fx 0 F −W
=
C pw
− (C pw
− C pB )
Fx 0 F −W
又
x0
=
C pw C pw
− C p0 − C pB
r
= W ( H / − C pw t1 ) + FC p0 (t1 − t0 ) + QL
而 H − C pwT = r
H / − C pwT / = r /
近似 H / − C pw t1 = r / (因t1 ≠ T / )
∴ Q = Dr = Wr / + FC p0 (t1 − t0 )+ QL
f = 0.0162 (T / + 273)2 = 0.0162 (80.9 + 273)2 = 0.88
r/
2305
∴ ∆/ = 0.88× 7 = 6.16o C
⑵ ∆// ∆// = tm − T /
pm