现浇空心板梁桥计算书.
普通钢筋混凝土空心板设计计算书
钢筋混凝土空心板设计计算书一、基本设计资料1、跨度和桥面宽度（1）标准跨径：20m（墩中心距）。
（2）计算跨径：19.3m。
（3）桥面宽度：净7m+2×1.5m（人行道）=8.5m。
2、技术标准（1）设计荷载：公路—Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m计算，（2）人群荷载取3KN/㎡。
（3）环境标准：Ⅰ类环境。
（4）设计安全等级：二级。
3、主要材料（1）混凝土：混凝土空心简支板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.04m沥青混凝土，下层为0.06厚C30混凝土。
沥青混凝土重度按23KN/m³计算，混凝土重度按25KN/m³计。
（2）钢材采用HPB235，HPB335钢筋。
中板截面构造及尺寸（单位：cm）二、计算空心板截面几何特性1、毛截面面积计算()2111124702162555505503586307.32222A cmπ⎡⎤=⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯++⨯+⨯⨯+⨯⨯=⎢⎥⎣⎦全截面对12板高处的静矩为：12311111255(355)555(3555)250(351550)232231285351053758.3323h S cm ⎡=⨯⨯⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯--⨯⎢⎣⎤⎛⎫-⨯⨯⨯--⨯= ⎪⎥⎝⎭⎦铰缝的面积为：()2220.5555550.53500.558765j A cm cm =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯=毛截面重心离12板高的距离为：123758.330.66307.32h S d cm A === 铰缝重心到12板高的距离为：123758.33 4.913765h j j S d cm A === 2、毛截面惯性矩计算铰缝对自身重心轴的惯性矩为：333324555035855576522 4.91339726.0436*******j I cm ⎡⎤⎛⎫⨯⨯⨯⨯=⨯⨯++++⨯=⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦空心板截面对其重心轴的惯性矩为：()342224641247032124700.62160.6219863.02765 4.9130.612642.295010I cmcm ππ⎡⎤⎛⎫⨯⨯=+⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯-⨯+⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦=⨯ 空心板截面的抗扭刚度可简化为下图所示的箱型截面进行近似计算抗扭刚度为：2222641244104517.01121011251112104191920T b h I cm h b t t t⨯⨯===⨯⨯⎛⎫⎛⎫⨯++++⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭三、主梁内力计算1、永久作用效应计算（1）空心板自重（一期结构自重）： 416307.321025/15.768/G kN m kN m -=⨯⨯=（2）桥面系自重（二期结构自重）：1）本设计人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m 计算。
13m单跨现浇空心板梁桥施工方案(含图纸 计算书)
目录1．编制依据 (2)2．工程概况 (2)3．施工准备 (2)4．主要施工组织安排 (3)4.1 主要工程数量 (3)4.2 劳力组织 (3)4.3 机具设备组织 (4)4.4 工期安排 (4)5．主要施工方案 (5)5.1桩基础施工 (5)5.1.1 准备工作 (5)5.1.8 混凝土灌注 (9)5.1.9 桩基检测 (10)5.2 承台施工方案 (10)5.3桥台施工方案 (14)5.3.1 钢筋制作及安装 (14)5.3.2 模板制作及安装 (15)5.3.3 混凝土浇筑 (18)5.3.4 混凝土养护、拆模 (19)5.4 现浇空心板梁施工方案 (21)5.4.1 牛腿预埋 (21)5.4.2安装支架 (21)5.4.3底模与侧模模板安装 (22)5.4.4钢筋绑扎安装 (23)5.4.5内模模板安装 (24)5.6 附属工程 (25)5.6.1 基本情况 (25)5.6.2 施工方案及注意事项 (26)5.6.2.1 防撞护栏 (26)6. 质量保证措施 (27)6.1 质量目标 (27)6.2保证工程质量的制度保证措施 (27)6.3保证工程质量的技术保证措施 (28)6.4材料供应保证措施 (29)6.5分项工程质量保证措施 (29)7．安全保证措施 (30)7.1安全目标 (30)7.2组织机构 (30)7.3制定安全管理制度 (30)7.4安全保证措施 (31)8．环境保护措施 (32)9．文明施工保证措施 (33)10.附件 (35)XX、XX小桥施工方案1．编制依据XX至XX高速公路XX段两阶段施工图设计及相关设计文件；中华人民共和国交通部部颁行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041 - 2010）；中华人民共和国交通部部颁行业标准《公路工程技术标准》（JTG B01 - 2003）；《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG F80/1-2004）；《公路工程施工安全技术规程》（JTJ 076-95）；2．工程概况本标段内共两座小桥，分别为主线XX和改路XX两座小桥,桥位处地形平缓，地面标高约9.0m，均跨越钟屏环山河，跨径组合均为单跨13m，与线路斜交角度均为85度。
空心板桥梁计算书
目录一、上部结构计算 (3)1.结构概述 (3)2.技术标准和设计参数 (3)2.1设计规范 (3)2.2设计参数 (4)3.主要材料 (7)3.1混凝土 (7)3.2预应力钢筋及波纹管 (7)3.3钢筋 (7)4.结构分析 (7)4.1计算方法概述 (7)4.2计算模型 (7)4.3主要计算结果 (7)4.3.1 1#边板 (7)4.3.2 3#中板 (14)4.3.3 8#中板 (20)二、下部结构计算 (28)1.桥墩盖梁计算 (28)（1）计算方法概述 (28)（2）验算结果表格 (28)2.桩基计算 (45)（1）计算方法概述 (45)（2）计算依据 (46)（3）桥台计算 (46)（4）桥墩计算 (47)三、抗震计算 (48)1.计算方法概述 (48)2.设计资料 (48)3.荷载组合说明 (52)4.验算结果表格 (53)一、上部结构计算1.结构概述本桥为3X20m后张法预应力混凝土简支空心板，采用预制吊装的施工方法。
两侧桥台处设置伸缩缝。
空心板梁高为0.95m，边板宽1.355m,中板宽1.24m，断面如下图所示：桥梁断面布置如下图所示：2.技术标准和设计参数2.1设计规范《公路工程技术标准》（JTG B01-2013）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）《公路工程抗震规范》（JTG B02-2013）《公路工程抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）《公路桥涵施工技术规范》（JTGTF50-2011）2.2设计参数横向分布系数计算计算方法: 刚接板梁法------------------------------------------------------------结构描述:主梁跨径: 20.000 m材料剪切模量/弯曲模量 = 0.430梁号梁宽弯惯矩扭惯矩左板宽左惯矩右板宽右惯矩连接1 1.355 0.068 0.116 0.115 0.000 0.000 0.000 铰接2 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接3 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接4 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接5 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接6 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接7 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接8 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接9 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接10 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接11 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接12 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接13 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接14 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接15 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接16 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接17 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接18 1.355 0.068 0.116 0.000 0.000 0.115 0.000 铰接------------------------------------------------------------桥面描述:人行道分隔带车行道中央分隔带车行道分隔带人行道3.656 0.000 7.704 0.000 0.000 7.704 0.000 3.656左车道数 = 2, 右车道数 = 2, 自动计入车道折减汽车等级: 城-B级人群集度: 3.900 KPa------------------------------------------------------------横向分布系数计算结果:梁号汽车挂车人群满人特载车列1 0.143 0.000 0.681 1.369 0.000 0.0002 0.137 0.000 0.585 1.247 0.000 0.0003 0.152 0.000 0.517 1.248 0.000 0.0004 0.167 0.000 0.434 1.248 0.000 0.0005 0.181 0.000 0.361 1.248 0.000 0.0006 0.187 0.000 0.308 1.249 0.000 0.0007 0.195 0.000 0.270 1.249 0.000 0.0008 0.197 0.000 0.245 1.249 0.000 0.0009 0.187 0.000 0.233 1.249 0.000 0.00010 0.187 0.000 0.233 1.249 0.000 0.00011 0.197 0.000 0.245 1.249 0.000 0.00012 0.195 0.000 0.270 1.249 0.000 0.00013 0.188 0.000 0.308 1.249 0.000 0.00014 0.181 0.000 0.361 1.248 0.000 0.00015 0.168 0.000 0.434 1.248 0.000 0.00016 0.152 0.000 0.517 1.248 0.000 0.00017 0.138 0.000 0.585 1.247 0.000 0.00018 0.143 0.000 0.681 1.369 0.000 0.000结构重要性系数:1.0一期恒载:结构自重由程序自动计算，混凝土主梁容重26KN/m3。
简支混凝土空心板桥设计计算书
误难免，请大家及时帮忙更正。
2010-1-18 ，吴朝武呈上。
切记：请勿抄袭。
桥梁工程课程设计计算书（装配式混凝土简支空心板桥上部结构设计）班级：06级土木四班姓名：吴朝武学号：0606110225指导老师：曹玉贵日期：2010-1-18目录一、设计资料 (3)二、构造形式及尺寸选定 (4)三、空心板毛截面几何特性计算 (5)（一）、毛截面面积A (5)（二）、毛截面重心位置 (5)（三）、空心板毛截面对中心轴的惯性矩 (6)四、作用效应计算 (7)（一）、永久效应作用计算 (7)（二）、可变作用效应计算 (9)（三）、作用效应组合 (21)五、承载力极限状态计算 (24)（一）、正截面配筋计算及承载力验算 (24)（二）、斜截面配筋及承载力计算 (26)六、空心板持久之状况正常使用极限状态计算 (31)（一）、裂缝宽度验算. (31)（二）、挠度及预拱度计算。
(32)七、空心板短暂状况应力验算（吊环计算） (34)八、铰缝计算 (35)（一）、铰缝剪力计算。
(35)（二）、铰缝抗剪强度验算 (38)九、栏杆计算 (39)（一）、栏杆的构造及布置 (39)（二）、栏杆柱的作用效应计算 (40)（三）、栏杆柱承载能力复核（见图1-17） (42)（四）、扶手计算 (45)十、参考文献及资料 (48)简支混凝土空心板桥设计一、设计资料1、 跨径：标准跨径13.00;k l m =计算跨径12.6l m =（桥墩至支座中心线距离取20cm ）。
2、 桥面净空：0.75+2×4.5+0.75=10.5m 。
3、 设计荷载：汽车荷载，公路—Ⅱ级荷载；人群荷载，3.0KN/m 2.4、 材料：纵向受力钢筋采用HRB400，箍筋采用HRB335；空心板混凝土采用C40；铰缝为C30细石混凝土；桥面铺装采用C30沥青混凝土；栏杆及人行道板为C25混凝土；三角垫层采用C25素混凝土，最薄出6mm 。
13m现浇空心板梁支架计算书
附件2：XX高速XX段XX标现浇空心板梁支架计算书XX集团有限公司XX高速XX段XX标项目部计算书一、底模板、分配梁计算腹板处分配梁跨度0.45m ，砼高度0.8m ；空箱处分配梁跨度1.1m ，砼高度0.4m ；各对这两处模板、分配梁进行计算。
1、腹板底模板、分配梁计算 （1）荷载计算模板、支架等自重：21/0.1m kN g =；腹板钢筋混凝土自重：22/8.20268.0m kN g =⨯=； 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载：23/5.2m kN g =； 倾倒、振捣混凝土时产生的竖向荷载：24/0.2m kN g =；根据《路桥施工计算手册》，计算模板、支架等的荷载设计值，应采用标准荷载值乘以相应荷载分项系数，则设计荷载为：()()243210/06.334.125.22.1)8.200.1(4.12.1)(m kN g g g g g =⨯++⨯+=⨯++⨯+=（2）模板面板计算考虑到模板的连续性，在均布荷载下近似按《路桥施工计算手册》表8-13所列公式计算。
方木间距30cm ，则面板计算跨径L 为30cm ，模板计算截面取100cm ×1.8cm ，单位荷载q=33.06×1=33.06KN/m面板计算参数如下：（1）强度检算M=m KN qL ∙=⨯=30.0103.006.331022 Mpa W M 56.510541030.063=⨯⨯==--σ＜13 Mpa 满足施工要求。
(2)挠度检算mm mm m EI qL f 5.172.01072.0106.481061283.006.3312838644<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足施工要求。
（3）分配梁计算分配梁采用10×5cm 方木计算，方木间距30cm ，跨度45cm ，则方木计算跨径L 为45cm 。
方木单位荷载为：m kN l g q /918.93.006.3320=⨯=⨯= 10cm ×5cm 方木计算参数如下：则按简支计算：弯曲强度： []MPa MPa W l q 1303.31083845.010918.986232=≤=⨯⨯⨯⨯==--允许σσ 抗剪强度：MPa MPa bhqlS V2][45.005.01.0245.010918.923=≤=⨯⨯⨯===-允许ττ抗弯刚度：mm mm m EI ql f 5.1400600127.01027.110417101038445.0918.95384548644=<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足施工要求。
现浇空心板梁桥计算书
目录一、项目概况 (1)1.1 设计规范 (1)1.2 主要技术指标 (1)1.3 主要材料 (2)1.4 设计要点 (3)1.5 施工方法及注意事项 (5)二、研究内容 (6)三、主要计算依据 (6)四、纵向结构设计计算 (7)4.1结构分析有限元模型建立 (7)4.2结构有限元分析参数 (7)五、纵向结构计算结果 (8)5.1 结构极限承载能力验算表格 (8)5.2 裂缝宽度验算 (12)5.3 位移验算 (15)六、中横梁结构设计计算 (16)七、中横梁计算结果 (16)7.1 结构极限承载能力验算表格 (16)7.2 裂缝宽度验算 (17)一、项目概况本次项目湖南省资兴市东江湾三文鱼美食城，该项目桥梁工程的修建，将进一步完善三文鱼美食城附近的路网结构，方便该美食城车辆的进出，促进道路两厢的土地开发和土地增值。
拟建桥梁位于湾三文鱼美食城西侧，桥梁全长60.0m。
现场地主要为平整后施工场地，拟建桥位处沿线地势平坦，交通便利。
1.1设计规范1）、《工程建设标准强制性条文》2）、《城市桥梁设计准则》(GJT11-93)3）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004)4）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004)5）、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6）、《公路工程抗震设计规范》（JTG/T B02-01-2008）1.2 主要技术指标1）、设计荷载：公路-Ⅱ级2）、路线等级：城市支路3）、机动车设计速度：300km/h；4）、桥梁有效宽度（一幅桥）： [0.5m（防撞栏杆）+4.5m（人行道）+7.0m（机动车道）+2.0m（人行道）+0.5m（防撞栏杆）]=14.5m。
5）、地震裂度：按基本烈度6度设防1.3 主要材料1）混凝土上部主梁、桥面板采用C40混凝土；下部桥墩、帽梁立柱采用C30混凝土；桩基等构件采用C25混凝土。
配制混凝土所采用的水泥、砂、石、水等材料及混凝土的配合比、拌制、运输和浇注应严格按照《公路桥涵施工技术规范》执行，并应符合规范所规定的质量检验及质量标准。
现浇空心板计算书
现浇空心板计算书一、工程概况本工程为某市一栋商住楼，总建筑面积为15000平方米，其中地下部分面积为3000平方米，地上部分面积为12000平方米。
该建筑采用现浇空心板结构，其中空心板的设计与施工是本工程的关键部分。
二、设计参数1. 跨度：本工程中，空心板的跨度为4.5米，宽度为1.5米，长度为6米。
2. 厚度：空心板的厚度为150毫米。
3. 材质：空心板采用C30混凝土，其抗压强度为30 MPa，抗拉强度为2.5 MPa。
4. 空心板内部填充物：采用轻质材料，如聚苯乙烯颗粒等。
三、计算原理1. 荷载分析：根据工程要求，空心板的荷载主要包括板自重、活荷载和静荷载。
其中，板自重为1.2×104 N/m2，活荷载为3.5×104 N/m2，静荷载为2.5×104 N/m2。
2. 内力分析：根据荷载分析结果，采用有限元分析方法对空心板进行内力分析，得出应力分布和位移情况。
3. 配筋计算：根据内力分析结果，对空心板进行配筋计算，确定钢筋的直径和间距。
四、计算结果1. 跨中挠度：经过计算，空心板的最大跨中挠度为25毫米，满足规范要求。
2. 裂缝宽度：经过计算，空心板的最大裂缝宽度为0.2毫米，满足规范要求。
3. 配筋情况：经过计算，空心板所需的钢筋直径为12毫米，间距为150毫米。
五、施工工艺1. 模板制作：根据设计要求，制作空心板的模板，要求模板的尺寸和形状与设计一致。
2. 钢筋铺设：将计算所需的钢筋按照设计要求铺设在模板上。
3. 混凝土浇筑：将轻质材料填充至模板中，然后浇筑混凝土，并振捣密实。
4. 养护：混凝土浇筑完成后应进行养护，保证其强度达到设计要求。
5. 拆模：待混凝土强度达到设计要求的75%后可以进行拆模。
6. 质量检测：对拆模后的空心板进行质量检测，包括外观、尺寸和强度等方面的检测。
六、结论与建议本工程中采用的现浇空心板结构在满足建筑使用功能的前提下，具有较好的经济性和施工便利性。
空心板计算书
上部结构计算书一、设计依据1、部颁《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)；2、部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)；3、部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)；4、部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)；5、部颁《公路桥梁抗震设计细则》(JTG-TB02-01-2008)；6、部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTGTF50-2011)；7、Dr.Bridge系统--<<桥梁博士>>V3.2版；8、现行的其他《规范》、《规程》、《办法》。
二、技术指标1、设计荷载：公路-Ⅰ级；人群荷载：4.5KN/m22、抗震设防烈度：地震动加速度峰值0.05g；桥梁为B 类，设防措施标准为Ⅵ度；3、环境类别：Ⅰ类；5、桥面布置：4.75m（人行道）+21.00m（机动车道）+4.75m（人行道）=30.5m；6、桥跨布置：2x18m；7、温度荷载：按《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)4.3.10.3取用a、体系整体升温25度；b、体系整体降温20度；c、梯度温度(升温)●顶板顶层处：14℃●顶板顶层以下10cm：5.5℃●顶板顶层以下40cm：0℃d、梯度温度(降温)●顶板顶层处：-7℃●顶板顶层以下10cm：-2.75℃●顶板顶层以下40cm：0℃8、预应力材料力学特性：钢绞线的弹性模量：1.95×105MPa锚下张拉控制应力：1395MPa9、横向分布系数：按铰接板梁法计算。
中板汽车：0.165；中板人群：0.056边板汽车：0.053；边板人群：0.77110、桥面铺装：混凝土铺装层中5cm参与受力，剩余5cm混凝土铺装和铰缝混凝土及10cm沥青作为荷载。
11、结构体系：简支梁；构件类别：按部分预应力A类构件设计。
12、本计算采用平面杆系计算；三、材料参数1、混凝土：a、箱梁采用C50混凝土：轴心抗压标准强度f ck=32.4Mpa，抗拉标准强度f tk=2.65Mpa弹性模量Ec=3.45×104Mpa。
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目录一、项目概况 (1)1.1 设计规范 (1)1.2 主要技术指标 (1)1.3 主要材料 (2)1.4 设计要点 (3)1.5 施工方法及注意事项 (5)二、研究内容 (6)三、主要计算依据 (6)四、纵向结构设计计算 (7)4.1结构分析有限元模型建立 (7)4.2结构有限元分析参数 (7)五、纵向结构计算结果 (8)5.1 结构极限承载能力验算表格 (8)5.2 裂缝宽度验算 (12)5.3 位移验算 (15)六、中横梁结构设计计算 (16)七、中横梁计算结果 (16)7.1 结构极限承载能力验算表格 (16)7.2 裂缝宽度验算 (17)一、项目概况本次项目湖南省资兴市东江湾三文鱼美食城，该项目桥梁工程的修建，将进一步完善三文鱼美食城附近的路网结构，方便该美食城车辆的进出，促进道路两厢的土地开发和土地增值。
拟建桥梁位于湾三文鱼美食城西侧，桥梁全长60.0m。
现场地主要为平整后施工场地，拟建桥位处沿线地势平坦，交通便利。
1.1设计规范1）、《工程建设标准强制性条文》2）、《城市桥梁设计准则》(GJT11-93)3）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004)4）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004)5）、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6）、《公路工程抗震设计规范》（JTG/T B02-01-2008）1.2 主要技术指标1）、设计荷载：公路-Ⅱ级2）、路线等级：城市支路3）、机动车设计速度：300km/h；4）、桥梁有效宽度（一幅桥）： [0.5m（防撞栏杆）+4.5m（人行道）+7.0m（机动车道）+2.0m（人行道）+0.5m（防撞栏杆）]=14.5m。
5）、地震裂度：按基本烈度6度设防1.3 主要材料1）混凝土上部主梁、桥面板采用C40混凝土；下部桥墩、帽梁立柱采用C30混凝土；桩基等构件采用C25混凝土。
配制混凝土所采用的水泥、砂、石、水等材料及混凝土的配合比、拌制、运输和浇注应严格按照《公路桥涵施工技术规范》执行，并应符合规范所规定的质量检验及质量标准。
为使混凝土外观色泽保持一致，要求采用同厂家同种品种水泥。
2）普通钢筋普通钢筋必须符合。
“GB 1499-1999”和“GB 13013-1991”，标准的规定，其中：钢筋直径D≥12 mm全部采用HRB335钢筋，抗拉强度标准值fsk=335Mpa；钢筋直径D<12mm全部采用R235钢筋，抗拉强度标准值fsk=235Mpa。
3）钢材均采用Q235钢，技术标准必须符合《普通碳素结构钢技术条件》(GB/T700-1988）的规定，选用的焊接材料应符合《碳钢焊条》(GB/T5117-1995）及《低合金钢焊条)(GB/T5118-1995)的要求，并与所采用的钢材材质和强度相适用，达到与母材等强度的要求。
4）伸缩缝全桥共采用设2道80型钢伸缩缝。
5）桥面排水设置桥面排水系统将雨水接入路面排水系统。
6）其他本桥所有材料质量的要求应符合《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2001〕的有关规定并符合相应的国家标准。
本桥所有材料及标准件产品均应采用通过国家级或部级鉴定的产品，并应按国标部标要求进行抽样检验。
1.4 设计要点本桥桥长60m，桥梁跨径组成为：5×12m =60米，全桥桥长60米，加上桥头搭板总长70米。
连续板梁桥型立面布置图连续板梁桥型断面布置图1）上部结构设计上部孔径采用5×12m =60米四跨钢筋砼变截面连续板桥，桥梁全长60.0m。
采用跨中段厚75cm，支点段厚100cm的C40普通钢筋砼变截面连续空心板梁，采用GBF轻型管成孔。
桥面铺装层厚90mm，不设调平层。
本桥箱梁梁高系指箱梁中心处顶板顶面至底板底面的高度。
1.5％的桥面横坡由箱梁顶、底板旋转形成。
2）下部结构设计根据桥跨布置特点，桥墩布置力求简洁、美观，桥墩经过采用圆形桥墩，桥墩桩基采用D120cm桩基础。
桥台采用肋板式桥台，D100cm 桩基础。
对于桥台，填土应先台前、再台后，台前、台后填土均要求分层夯实，板梁架设前，台后填土不得太高，台背不得填土。
考虑到场地弱风化岩层埋置较深，基础均采用柱桩基础，嵌岩桩设计。
若桩基施工采用护壁，则要求采用与桩基同标号砼护壁，以保证桩体同桩侧土密贴。
所有桩孔达到设计标高后要求立即清孔，并一次浇注砼。
各墩基础具体尺寸见相应的一般构造图，由于场地地质复杂，所有基础开挖施工过程应绘制详细的岩土分层柱状图，并与勘查资料进行比对，如有明显差异应即使通知勘查、设计方，协调处理；到达设计标高后，应由勘查单位，监理单位及建设等各方验槽认可后方可浇砼。
1.5 施工方法及注意事项l上部结构采用满堂支架法现浇，支架由施工单位自行设计，其刚度、强度、稳定性和平整度等均应满足《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000的要求。
搭设支架前时应注意河道内支架基础的处理，应采取相应措施，保证桥梁施工和施工通道的安全。
l板梁设计为一次连续全断面浇注，因故中断施工时，应浇注成垂直于板梁轴线的施工缝。
新老混凝土接缝表面必须凿毛并冲洗干净以便新老混凝土结合。
l空心板梁采用GBF管成孔，必须严格按厂家的要求做好管体的定位及固定，以防管体上浮。
同时必须切实加强管下混凝土的振捣，保证GBF管下混凝土的密实度达到设计要求。
l每阶段均要进行施工观测，严格控制板梁的外形尺寸及桥面标高。
l每一道施工工序，均应注意预埋下一道工序所需的预埋件。
l支座安装：支座安装前应检查支座尺寸、型号是否与设计一致；安装时注意导向支座的滑动方向是否与设计一致。
并应对支座全面检查，支座安装时支座的四角高差不得大于1mm。
l钢筋搭接及锚固长度按规范要求施作。
二、研究内容考虑到三文鱼桥工程为满堂支架施工钢筋砼连续板桥，对该桥进行计算分析，其内容如下：l平面结构设计计算n方法：采用桥梁博士3.0，进行全桥计算分析；n软件对桥梁的施工阶段、成桥状态等各种荷载进行分析；得到桥梁主梁结构在主要荷载组合工况下的承载能力包络图；n目的：1）计算确定主梁在正常使用及承载能力极限状态下是否满足规范要求；2）计算确定主梁裂缝宽度是否满足规范要求；三、主要计算依据l交通部部标准：《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60-2004）l交通部部标准：《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62-2004）l交通部部标准：《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000四、纵向结构设计计算4.1结构分析有限元模型建立对三文鱼桥结构建立有限元模型，全桥共划分为72个单元，73个节点，全桥结构有限元模型见下图。
全桥结构有限元模型4.2结构有限元分析参数n二期恒载集度：60/kN mn人群荷载集度：3.5/kN m2n其他参数及荷载弹性模量：主梁为3.25E+4MPa；结构自重：钢结构材料容重取为7850kg/m3；混凝土材料容重取为2550kg/m3。
温度荷载：桥面升温按04规范（按竖向日照温差为100mm沥青混凝土铺装层的温度基数计算）；全桥均匀升温：+20ºC；全桥均匀降温：-20ºC。
不均匀沉降：考虑支座沉降0.5cm，程序自动组合出最不利效应。
五、纵向结构计算结果5.1 结构极限承载能力验算表格梁单元单元号节点号内力属性Mj 极限抗力受力类型是否满足(KN.M) (KN.M)1 1 最大弯矩0 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩0 3.13E+04 下拉受弯是2 2 最大弯矩-32 -1.84E+04 上拉受弯是最小弯矩-347 -1.84E+04 上拉受弯是3 3 最大弯矩533 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-163 -1.84E+04 上拉受弯是4 4 最大弯矩 2.74E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩395 2.52E+04 下拉受弯是5 5 最大弯矩 4.46E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩665 2.15E+04 下拉受弯是6 6 最大弯矩 5.85E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩702 3.34E+04 下拉受弯是7 7 最大弯矩 6.77E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩417 2.14E+04 下拉受弯是8 8 最大弯矩7.21E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-107 -9.87E+03 上拉受弯是9 9 最大弯矩7.25E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-535 -9.87E+03 上拉受弯是10 10 最大弯矩7.07E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.05E+03 -9.87E+03 上拉受弯是11 11 最大弯矩 6.52E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.10E+03 -1.84E+04 上拉受弯是12 12 最大弯矩 5.57E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.39E+03 -1.84E+04 上拉受弯是13 13 最大弯矩 4.47E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-5.10E+03 -1.84E+04 上拉受弯是14 14 最大弯矩 3.35E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-7.06E+03 -1.84E+04 上拉受弯是15 15 最大弯矩 2.06E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.47E+03 -1.84E+04 上拉受弯是16 16 最大弯矩 1.20E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.15E+04 -1.84E+04 上拉受弯是17 17 最大弯矩 1.87E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.79E+03 -1.84E+04 上拉受弯是18 18 最大弯矩 3.01E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-7.56E+03 -1.84E+04 上拉受弯是19 19 最大弯矩 3.93E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-5.79E+03 -1.84E+04 上拉受弯是20 20 最大弯矩 4.82E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.32E+03 -1.84E+04 上拉受弯是21 21 最大弯矩 5.44E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.21E+03 -9.87E+03 上拉受弯是22 22 最大弯矩 5.96E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.69E+03 -9.87E+03 上拉受弯是23 23 最大弯矩 6.10E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.54E+03 -9.87E+03 上拉受弯是24 24 最大弯矩 6.08E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.54E+03 -9.87E+03 上拉受弯是25 25 最大弯矩 5.87E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.97E+03 -1.84E+04 上拉受弯是26 26 最大弯矩 5.34E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.75E+03 -1.84E+04 上拉受弯是27 27 最大弯矩 4.56E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.99E+03 -1.84E+04 上拉受弯是28 28 最大弯矩 3.76E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-6.47E+03 -1.84E+04 上拉受弯是29 29 最大弯矩 2.77E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-8.40E+03 -1.84E+04 上拉受弯是30 30 最大弯矩 2.16E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.96E+03 -1.84E+04 上拉受弯是31 31 最大弯矩 2.80E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-8.28E+03 -1.84E+04 上拉受弯是32 32 最大弯矩 3.73E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-6.16E+03 -1.84E+04 上拉受弯是33 33 最大弯矩 4.51E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.48E+03 -1.84E+04 上拉受弯是34 34 最大弯矩 5.28E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.14E+03 -1.84E+04 上拉受弯是35 35 最大弯矩 5.88E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.27E+03 -9.87E+03 上拉受弯是36 36 最大弯矩 6.24E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.81E+03 -9.87E+03 上拉受弯是37 37 最大弯矩 6.32E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.71E+03 -9.87E+03 上拉受弯是38 38 最大弯矩 6.24E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.81E+03 -9.87E+03 上拉受弯是39 39 最大弯矩 5.88E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.27E+03 -1.84E+04 上拉受弯是40 40 最大弯矩 5.28E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.14E+03 -1.84E+04 上拉受弯是41 41 最大弯矩 4.51E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.48E+03 -1.84E+04 上拉受弯是42 42 最大弯矩 3.73E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-6.16E+03 -1.84E+04 上拉受弯是43 43 最大弯矩 2.80E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-8.29E+03 -1.84E+04 上拉受弯是44 44 最大弯矩 2.16E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.96E+03 -1.84E+04 上拉受弯是45 45 最大弯矩 2.77E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-8.40E+03 -1.84E+04 上拉受弯是46 46 最大弯矩 3.76E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-6.47E+03 -1.84E+04 上拉受弯是47 47 最大弯矩 4.56E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.99E+03 -1.84E+04 上拉受弯是48 48 最大弯矩 5.34E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.75E+03 -1.84E+04 上拉受弯是49 49 最大弯矩 5.87E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.97E+03 -9.87E+03 上拉受弯是50 50 最大弯矩 6.08E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.54E+03 -9.87E+03 上拉受弯是51 51 最大弯矩 6.10E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.54E+03 -9.87E+03 上拉受弯是52 52 最大弯矩 5.96E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.69E+03 -9.87E+03 上拉受弯是53 53 最大弯矩 5.44E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.21E+03 -1.84E+04 上拉受弯是54 54 最大弯矩 4.82E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-4.32E+03 -1.84E+04 上拉受弯是55 55 最大弯矩 3.93E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-5.79E+03 -1.84E+04 上拉受弯是56 56 最大弯矩 3.00E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-7.56E+03 -1.84E+04 上拉受弯是57 57 最大弯矩 1.87E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.79E+03 -1.84E+04 上拉受弯是58 58 最大弯矩 1.20E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.15E+04 -1.84E+04 上拉受弯是59 59 最大弯矩 2.06E+03 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-9.47E+03 -1.84E+04 上拉受弯是60 60 最大弯矩 3.35E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩-7.06E+03 -1.84E+04 上拉受弯是61 61 最大弯矩 4.49E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩-5.10E+03 -1.84E+04 上拉受弯是62 62 最大弯矩 5.58E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩-3.39E+03 -1.84E+04 上拉受弯是63 63 最大弯矩 6.52E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-2.10E+03 -9.87E+03 上拉受弯是64 64 最大弯矩7.07E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-1.05E+03 -9.87E+03 上拉受弯是65 65 最大弯矩7.25E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-535 -9.87E+03 上拉受弯是66 66 最大弯矩7.21E+03 2.14E+04 下拉受弯是最小弯矩-107 -9.87E+03 上拉受弯是67 67 最大弯矩 6.77E+03 3.34E+04 下拉受弯是最小弯矩418 3.34E+04 下拉受弯是68 68 最大弯矩 5.85E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩702 2.15E+04 下拉受弯是69 69 最大弯矩 4.46E+03 2.15E+04 下拉受弯是最小弯矩676 2.15E+04 下拉受弯是70 70 最大弯矩 2.74E+03 2.52E+04 下拉受弯是最小弯矩408 2.52E+04 下拉受弯是71 71 最大弯矩533 3.13E+04 下拉受弯是最小弯矩-148 -1.84E+04 上拉受弯是72 72 最大弯矩-32 -1.84E+04 上拉受弯是最小弯矩-331 -1.84E+04 上拉受弯是由上表数据可得：承载能力极限状态基本组合下，主梁正截面强度验算均满足要求；5.2 裂缝宽度验算正常使用极限状态组合2裂缝宽度验算单元号节点号上缘下缘裂缝宽度容许值满足? 裂缝宽度容许值满足?1 1 0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是2 2 0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.01 0.2 是3 3 0.00 0.2 是0.01 0.2 是0.00 0.2 是0.03 0.2 是4 4 0.00 0.2 是0.03 0.2 是0.00 0.2 是0.05 0.2 是5 5 0.00 0.2 是0.05 0.2 是0.00 0.2 是0.06 0.2 是6 6 0.00 0.2 是0.04 0.2 是0.00 0.2 是0.05 0.2 是7 7 0.00 0.2 是0.08 0.2 是0.02 0.2 是0.08 0.2 是8 8 0.02 0.2 是0.08 0.2 是0.04 0.2 是0.09 0.2 是9 9 0.04 0.2 是0.09 0.2 是0.06 0.2 是0.09 0.2 是10 10 0.06 0.2 是0.09 0.2 是0.10 0.2 是0.08 0.2 是11 11 0.04 0.2 是0.05 0.2 是0.06 0.2 是0.05 0.2 是12 12 0.06 0.2 是0.07 0.2 是0.09 0.2 是0.06 0.2 是13 13 0.09 0.2 是0.06 0.2 是0.16 0.2 是0.06 0.2 是14 14 0.16 0.2 是0.06 0.2 是0.21 0.2 否0.04 0.2 是15 15 0.21 0.2 否0.04 0.2 是0.24 0.2 否0.03 0.2 是16 16 0.24 0.2 否0.03 0.2 是0.21 0.2 否0.04 0.2 是17 17 0.21 0.2 否0.04 0.2 是0.16 0.2 是0.05 0.2 是18 18 0.16 0.2 是0.05 0.2 是0.09 0.2 是0.05 0.2 是19 19 0.09 0.2 是0.05 0.2 是0.06 0.2 是0.05 0.2 是20 20 0.06 0.2 是0.04 0.2 是0.05 0.2 是0.04 0.2 是21 21 0.11 0.2 是0.06 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是22 22 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是23 23 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是24 24 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.12 0.2 是0.07 0.2 是25 25 0.05 0.2 是0.04 0.2 是0.07 0.2 是0.04 0.2 是26 26 0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.09 0.2 是0.07 0.2 是27 27 0.09 0.2 是0.07 0.2 是0.16 0.2 是0.07 0.2 是28 28 0.16 0.2 是0.07 0.2 是0.20 0.2 是0.06 0.2 是29 29 0.20 0.2 是0.06 0.2 是0.23 0.2 否0.05 0.2 是30 30 0.23 0.2 否0.05 0.2 是0.19 0.2 是0.06 0.2 是31 31 0.19 0.2 是0.06 0.2 是0.15 0.2 是0.07 0.2 是32 32 0.15 0.2 是0.07 0.2 是0.08 0.2 是0.06 0.2 是33 33 0.08 0.2 是0.06 0.2 是0.06 0.2 是0.07 0.2 是34 34 0.06 0.2 是0.04 0.2 是0.04 0.2 是0.04 0.2 是35 35 0.09 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是36 36 0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是37 37 0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是38 38 0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.09 0.2 是0.07 0.2 是39 39 0.04 0.2 是0.04 0.2 是0.06 0.2 是0.04 0.2 是40 40 0.06 0.2 是0.07 0.2 是0.08 0.2 是0.06 0.2 是41 41 0.08 0.2 是0.06 0.2 是0.15 0.2 是0.07 0.2 是42 42 0.15 0.2 是0.07 0.2 是0.19 0.2 是0.06 0.2 是43 43 0.19 0.2 是0.06 0.2 是0.23 0.2 否0.05 0.2 是44 44 0.23 0.2 否0.05 0.2 是0.20 0.2 是0.06 0.2 是45 45 0.20 0.2 是0.06 0.2 是0.16 0.2 是0.07 0.2 是46 46 0.16 0.2 是0.07 0.2 是0.09 0.2 是0.07 0.2 是47 47 0.09 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是0.07 0.2 是48 48 0.07 0.2 是0.04 0.2 是0.05 0.2 是0.04 0.2 是49 49 0.12 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是50 50 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是51 51 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.10 0.2 是0.07 0.2 是52 52 0.10 0.2 是0.07 0.2 是0.11 0.2 是0.06 0.2 是53 53 0.05 0.2 是0.04 0.2 是0.06 0.2 是0.04 0.2 是54 54 0.06 0.2 是0.05 0.2 是0.09 0.2 是0.05 0.2 是55 55 0.09 0.2 是0.05 0.2 是0.16 0.2 是0.05 0.2 是56 56 0.16 0.2 是0.05 0.2 是0.21 0.2 否0.04 0.2 是57 57 0.21 0.2 否0.04 0.2 是0.24 0.2 否0.03 0.2 是58 58 0.24 0.2 否0.03 0.2 是0.21 0.2 否0.04 0.2 是59 59 0.21 0.2 否0.04 0.2 是0.16 0.2 是0.06 0.2 是60 60 0.16 0.2 是0.06 0.2 是0.09 0.2 是0.06 0.2 是61 61 0.09 0.2 是0.06 0.2 是0.06 0.2 是0.07 0.2 是62 62 0.06 0.2 是0.05 0.2 是0.04 0.2 是0.05 0.2 是63 63 0.10 0.2 是0.08 0.2 是0.06 0.2 是0.09 0.2 是64 64 0.06 0.2 是0.09 0.2 是0.04 0.2 是0.09 0.2 是65 65 0.04 0.2 是0.09 0.2 是0.02 0.2 是0.08 0.2 是66 66 0.02 0.2 是0.08 0.2 是0.00 0.2 是0.08 0.2 是67 67 0.00 0.2 是0.05 0.2 是0.00 0.2 是0.04 0.2 是68 68 0.00 0.2 是0.06 0.2 是0.00 0.2 是0.05 0.2 是69 69 0.00 0.2 是0.05 0.2 是0.00 0.2 是0.03 0.2 是70 70 0.00 0.2 是0.03 0.2 是0.00 0.2 是0.01 0.2 是71 71 0.00 0.2 是0.01 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是72 72 0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是0.00 0.2 是成桥运营状态，除支点上缘由于是点支撑模拟支座产生应力集中使应力失真外，各组合荷载作用主梁截面裂缝验算均满足规范要求。