T梁预应力张拉
t梁预应力张拉伸长量计算

t梁预应力张拉伸长量计算梁是建筑和土木工程中常见的结构元素,其承载着重要的荷载和力学性能要求。
为了增强梁的承载能力和抗震性能,预应力技术被广泛应用于梁的设计和施工中。
预应力张拉伸长量计算是预应力梁设计中的重要一环,本文将详细介绍该计算方法。
预应力张拉伸长量是指在预应力张拉过程中,钢束或钢丝的伸长量。
在预应力梁的设计中,通常需要根据预定的预应力水平和设计要求计算出钢束或钢丝的张拉伸长量,以确保梁在使用过程中的性能和安全。
预应力张拉伸长量的计算需要考虑多个因素,包括预应力钢束的特性、混凝土的材料特性以及梁的几何参数等。
其中,预应力钢束的特性包括钢束的弹性模量、钢束的截面面积以及钢束的预应力水平等。
混凝土的材料特性包括混凝土的弹性模量、混凝土的收缩和蠕变特性等。
梁的几何参数包括梁的截面尺寸、梁的跨度以及梁的受荷情况等。
在进行预应力张拉伸长量计算时,首先需要确定预应力钢束的预应力水平。
预应力水平的确定通常需要考虑梁的设计要求和结构安全要求。
根据预应力水平和钢束的特性,可以计算出钢束在张拉过程中的应变量。
应变量与钢束的伸长量之间存在一定的线性关系,通过线性关系可以计算出钢束的伸长量。
在计算钢束的伸长量时,还需要考虑混凝土的收缩和蠕变效应。
混凝土的收缩和蠕变是混凝土在负荷作用下发生的一种变形现象,会导致混凝土的体积缩小和变形。
在预应力梁中,混凝土的收缩和蠕变会对钢束的伸长量产生影响,需要进行相应的修正计算。
在进行预应力张拉伸长量计算时,还需要考虑梁的几何参数。
梁的几何参数不仅会影响梁的刚度和变形特性,也会对钢束的伸长量产生影响。
通过考虑梁的几何参数,可以计算出钢束的有效伸长量。
预应力张拉伸长量计算是预应力梁设计中的重要一环。
通过考虑预应力钢束的特性、混凝土的材料特性以及梁的几何参数,可以计算出钢束的伸长量。
预应力张拉伸长量计算的准确性对于梁的设计和施工具有重要意义,能够确保梁在使用过程中的性能和安全。
因此,在预应力梁设计中,需要严格按照相关规范和标准进行预应力张拉伸长量的计算,以确保梁的质量和使用效果。
T梁预应力筋张拉作业指导书

建节水大桥35mT 梁预应力筋张拉作业指导书一、计算依据㈠采用15-8、15-9、15-10、15-12系列锚具及配套设备,张拉设备采用YCW250B 型配套千斤顶,已通过江西省计量测试研究院检验合格并标定。
㈡本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线,单根钢绞线为15.24mm (钢绞线面积A P =140mm 2),标准强度f pk =1860Mpa,弹性模量E P =1.97×105Mpa 。
锚下控制应力:σcon =0.75f pk =0.75×1860=1395Mpa ,单股张拉控制力P=195.3KN 。
㈢张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控,并以预应力筋的张拉力控制为主。
㈣德兴至南昌高速公路两阶段施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
二、张拉程序㈠张拉顺序为50%N2→100%N3→100%N2→100%N1。
采用两端对称、均匀张拉,不得集中张拉。
㈡张拉程序0—σ0(10%σcon )—σ1(20%σcon )—σcon (持荷2min 锚固)。
㈢张拉时应注意观察主梁的侧弯情况。
三、张拉力与油表读数对应关系(见附件)预应力筋控制张拉力P=σcon ×A y ×n ,(n 为每束钢绞线根数)四、伸长量计算㈠计算公式⒈预应力筋的理论伸长值计算式如下:△L= P P ×L ÷(A P × E P )式中:L ∆—预应力筋理论伸长值(mm);P P —预应力筋的平均张拉力(N);L —预应力筋的长度(mm);A P —预应力筋截面面积(mm 2);E P —预应力筋的弹性模量(N/mm 2)。
⒉预应力筋的平均张拉力计算式如下;P P =P ×〔1-e -(kx+μθ)〕÷(kx+μθ)式中:p —预应力筋张拉端的张拉力(N);x—从张拉端至计算截面孔道长度(m);θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad); N1N2N3k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,本桥取0.0015;—预应力筋与孔道壁的摩擦系数,本桥取0.25。
T梁后张法预应力张拉、压浆、封端施工方案

T梁后张法预应力张拉、压浆、封端施工方案1 编制依据及依据1.1 编制依据1下岸大桥、桂洋中桥施工图2公路桥涵通用图(30m、40m连续、连续刚构T梁)3《公路桥涵施工技术规范》4《公路工程质量检验评定标准》5《福建省高速公路桥梁施工标准化指南》1.2 编制范围30m、40m连续、连续刚构T梁2 工程概况全标段共设计有预应力T梁180片,其中40m预应力T梁95片,30m 预应力T梁85片。
混凝土设计强度为C50,预应力筋为低松弛高强度预应力钢绞线,单根钢绞线公称直径为15.20mm,钢绞线公称面积A=139mm2,标准强度F pk=1860MPa,弹性模量E p=1.95×105MPa。
1000小时后应力松弛率不大于2.5%,其性能符合中人民共和国国家标准(GB/T5224-2003)《预应力钢绞线》的规定。
采用波纹管制孔,主梁的梁肋锚具为OVM15-9、8、7(30m 、40mT梁)三种,顶板负弯矩锚具采用BM15-53 施工组织预制场主要张拉人员表主要张拉机具表4 施工工艺T梁后张法预应力张拉是在T梁砼达到设计强度的90%以上并且养生14天后进行的预应力张拉。
其工艺流程见《张拉工艺流程图》。
张拉工艺流程图5 施工准备1.检查锚孔质量,对锚垫板进行清洁处理。
2.对孔道的长度进行复核,以确定每束钢绞线的下料长度。
下料长度=孔道设计长度+1.6m。
3.钢绞线都是以盘条提供的,在使用前进行预张拉,以减少钢绞线的构造和松弛损失,便于等长控制。
4.下料时采用砂轮切割机切割,对下好的钢绞线编束,每隔1.5m左右绑扎一道。
穿束前将钢绞线的两端头用砂轮打磨光滑,再用胶布包扎好端头后并按图纸要求编号,以便穿束时对号查找。
5.穿束前采用无油污的高压风清理孔道内污物或积水,以确保孔道清洁、畅通。
6.对油压表和千斤顶进行配套标定,其系数≯1.05,控制在1.03以下。
油压表精度采用1.6级,最大读数比施工需要读数大50%。
T 梁预应力张拉计算书

T 梁预应力张拉计算书一.控制应力1.控制张拉应力:σcon=0.75R y b=0.75×1860Mpa=1395Mpa2.钢绞线张拉控制力:P K=σcon·A g·n·1/1000(KN)式中A g为钢绞线的公称面积,n为钢绞线的根数一根钢绞线的张拉控制力为P K=1395Mpa×140mm2=195.3KN 中梁: N1=195.3KN×6=1171.8KNN2=195.3KN×6=1171.8KNN3=N4=195.3KN×7=1367.1KN边梁: N1=195.3KN×7=1367.1KNN2=195.3KN×7=1367.1KNN3=N4=195.3KN×7=1367.1KN二.伸长量1.理论伸长量(△L)计算△L=P p·L/(A p·E g)P p=P·[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)其中P P是钢绞线的平均张拉力(N),L是钢绞线的长度(m),A P是钢绞线截面积(mm2),E g是钢绞线的弹性模量(N/mm2),P 是钢绞线张拉端的张拉力(N),x是从张位端至计算截面的钢绞线长度(m),θ是从张位端至计算截面曲线部分切线的夹角之和(rad),k为孔道偏差系数,取k=0.0015,μ为摩阻系数,取μ=0.20中梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.15708(rad) x=16.015mP p=1171.8×[1-e-(0.0015×16.015+0.20×0.15708)]/ (0.0015×16.015+0.20×0.15708)=1139.9KN△L=1139.9×32.03/(6×140×195)=222.9mm每端的伸长量△L=111.45mm⑵N2束θ=0.15708(rad) x=16.03mP p=1171.8×[1-e-(0.0015×16.03+0.20×0.15708)]/ (0.0015×16.03+0.20×0.15708)=1139.9KN△L=1139.9×32.06/(6×140×195)=223.1mm每端的伸长量△L=111.55mm⑶N3,N4束θ=0.07505(rad) x=15.94mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×15.94+0.20×0.07505)]/ (0.0015×15.94+0.20×0.07505)=1340.8 KN△L=1340.8×31.88/(7×140×195)=223.7mm每端的伸长量△L=111.84mm边梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.15708(rad) x=14.945mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.945+0.20×0.15708)]/ (0.0015×14.945+0.20×0.15708)=1331KN△L=1331×29.89/(7×140×195)=208.2mm每端的伸长量△L=104.1mm⑵N2束θ=0.15708(rad) x=14.96mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.96+0.20×0.15708)]/ (0.0015×14.96+0.20×0.15708)=1330.9 KN△L=1330.9×29.92/(7×140×195)=208.4mm每端的伸长量△L=104.2mm⑶N3,N4束θ=0.07505(rad) x=14.87mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.87+0.20×0.07505)]/ (0.0015×14.87+0.20×0.07505)=1341.9 KN△L=1341.9×29.74/(7×140×195)=208.8mm每端的伸长量△L=104.4mm16米空心板预应力张拉计算书一、控制应力1、控制张拉应力:σcon=0.75R y b=0.75×1860Mpa=1395Mpa2、钢绞线张拉控制力:P K=σcon·A g·n·1/1000(KN)式中A g为钢绞线的公称面积,n为钢绞线的根数一根钢绞线的张拉控制力为P K=1395Mpa×140mm2=195.3KN 梁: N1=195.3KN×5=976.5KNN2=195.3KN×5=976.5KN二、伸长量1、理论伸长量(△L)计算△L=P p·L/(A p·E g)P p=P·[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)其中P P是钢绞线的平均张拉力(N),L是钢绞线的长度(m),A P是钢绞线截面积(mm2),E g是钢绞线的弹性模量(N/mm2),P 是钢绞线张拉端的张拉力(N),x是从张位端至计算截面的钢绞线长度(m),θ是从张位端至计算截面曲线部分切线的夹角之和(rad),k为孔道偏差系数,取k=0.0015,μ为摩阻系数,取μ=0.20梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.0436(rad) x=15.6mP p=976.5×[1-e-(0.0015×15.6+0.20×0.0436)]/ (0.0015×15.6+0.20×0.0436)=961.3KN单根张拉力:961.3/9.8=98.1T/5=19.6T1#油表:32.043Mpa 2#油表:32.9MPa△L=961.3×15.6/(5×140×195)=10.98mm每端的伸长量△L=5.49mm⑵N2束θ=0.209(rad) x=15.668mP p=976.5×[1-e-(0.0015×15.668+0.20×0.209]/ (0.0015×15.668+0.20×0.209)=945.1KN=96.4T/5=19.28T=31.5Mpa=32.366Mpa单根张拉力:945.1/9.8=96.4T/5=19.28T1#油表:31.5Mpa 2#油表:32.366MPa△L=945.1×15.668/(5×140×195)=10.84mm每端的伸长量△L=5.42mm。
30米T梁预应力张拉伸长量计算书

30米T梁预应力张拉伸长量计算书一、设计伸长量复核(一)计算公式及参数:1、预应力平均张拉力计算公式及参数:Pp =p(1-e-(kx+uθ))/(kx+uθ)式中:Pp—预应力筋平均张拉力(N)P—预应力筋张拉端的张拉力(N)X—从张拉端至计算截面的孔道长度(m)θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数,取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数,取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数:△l= PpL/( ApEp)式中:Pp—预应力筋平均张拉力(N)L—预应力筋的长度(mm)Ap—预应力筋的截面面积(mm2),取140 mm2Ep—预应力筋的弹性模量(N/ mm2),取1.95×105 N/ mm2(二)伸长量计算:1、N1束一端的伸长量:单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=3.261mθ=0kx+μθ=0.0015×3.261=0.00489Pp=26040×(1-e-0.00489)/0.00489=25976NΔL= PpL/(Ap Ep)=25976×3261/(140×195000)=3.1mmX2=10.472mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×10.472+0.25×0.1309=0.04843Pp=26040×(1-e-0.04843)/0.04843=25419NΔL= PpL/(Ap Ep)=25419×10472/(140×195000)=9.75mm X3=1.0255mθ=0kx+μθ=0.0015×1.0255=0.00154Pp=26040×(1-e-0.00154)/0.00154=26020NΔL= PpL/(Ap Ep)=26020×1025.5/(140×195000)=0.98mm N1束初张拉一端总伸长量:3.1+9.75+0.98=13.8mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=3.261mθ=0kx+μθ=0.0015×3.261=0.00489Pp=195300×(1-e-0.00489)/0.00489=194823NΔL= PpL/(Ap Ep)=194823×3261/(140×195000)=23.27mm X2=10.472mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×10.472+0.25×0.1309=0.04843Pp=195300×(1-e-0.04843)/0.04843=190646NΔL= PpL/(Ap Ep)=190646×10472/(140×195000)=73.13mm X3=1.0255mθ=0kx+μθ=0.0015×1.0255=0.00154Pp=195300×(1-e-0.00154)/0.00154=195149NΔL= PpL/(Ap Ep)=195149×1025.5/(140×195000)=7.33mm N1束一端总伸长量:23.27+73.13+7.33=103.7mm3、N2束一端的伸长量:单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=4.682mθ=0kx+μθ=0.0015×4.682=0.00702Pp=26040×(1-e-0.00702)/0.00702=25949NΔL= PpL/(Ap Ep)=25949×4682/(140×195000)=4.45mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=26040×(1-e-0.0376)/0.0376=25557NΔL= PpL/(Ap Ep)=2557×3272/(140×195000)=3.06mmX3=6.795mθ=0kx+μθ=0.0015×6.795=0.0102Pp=26040×(1-e-0.0102)/0.0102=25908NΔL= PpL/(Ap Ep)=25908×6795/(140×195000)=6.45mm N2束初张拉一端总伸长量:4.45+3.06+6.45=13.96mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=4.682mθ=0kx+μθ=0.0015×4.682=0.00702Pp=195300×(1-e-0.00702)/0.00702=194616NΔL= PpL/(Ap Ep)=194616×4682/(140×195000)=33.38mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=195300×(1-e-0.0376)/0.0376=191674NΔL= PpL/(Ap Ep)=191674×3272/(140×195000)=22.97mm X3=6.795mθ=0kx+μθ=0.0015×6.795=0.0102Pp=195300×(1-e-0.0102)/0.0102=194307NΔL= PpL/(Ap Ep)=194307×6795/(140×195000)=48.36mm N2束一端总伸长量:33.38+22.97+48.36=104.71mm4、N3束一端的伸长量:单根钢绞线初张拉的张拉力10%P=0.1×1860×140=26040NX1=1.234mθ=0kx+μθ=0.0015×1.234=0.00185Pp=26040×(1-e-0.00185)/0.00185=26016NΔL= PpL/(Ap Ep)=26016×1234/(140×195000)=1.18mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=26040×(1-e-0.0376)/0.0376=25557NΔL= PpL/(Ap Ep)=25557×3272/(140×195000)=3.06mmX3=10.2135mθ=0kx+μθ=0.0015×10.2135=0.0153Pp=26040×(1-e-0.0153)/0.0153=25842NΔL= PpL/(Ap Ep)=25842×10213.5/(140×195000)=9.67mm N2束初张拉一端总伸长量:1.18+3.06+9.67=13.91mm单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX1=1.234mθ=0kx+μθ=0.0015×1.234=0.00185Pp=195300×(1-e-0.00185)/0.00185=195119NΔL= PpL/(Ap Ep)=195119×1234/(140×195000)=8.82mm X2=3.272mθ=7.5×π/180=0.1309radkx+μθ=0.0015×3.272+0.25×0.1309=0.0376Pp=195300×(1-e-0.0376)/0.0376=191674NΔL= PpL/(Ap Ep)=191674×3272/(140×195000)=22.97mm X3=10.2135mθ=0kx+μθ=0.0015×10.2135=0.0153Pp=195300×(1-e-0.0153)/0.0153=193814NΔL= PpL/(Ap Ep)=193814×10213.5/(140×195000)=72.51mm N2束初张拉一端总伸长量:8.82+22.97+72.51=104.3mm二、张拉时理论伸长量计算(一)计算参数:1、K—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数:取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数:取0.253、Ap—预应力筋的实测截面面积:140 mm24、Ep—预应力筋实测弹性模量:1.95×105 N/ mm25、锚下控制应力:σk=0.75Ryb=0.75×1860=1395 N/ mm26、锚圈口摩阻损失:3.3%σk7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力:P=103.3%×σk×Ap=201745N,单根钢绞线初张控制力:P=13.3%×σk×Ap=25975N。
T梁预应力张拉施工技术方案

T梁预应力张拉施工技术方案一、T梁预应力张拉控制方案(一)预应力张拉控制计算1、预应力钢绞线有关计算参数(1)采用符合ASTMA416-98标准,270级高强度低松弛预应力钢绞线。
(2)钢绞线公称面积:Ay=140mm2。
(3)钢绞线公称直径:15.24mm。
(4)钢绞线标准强度:R b y=1860Mpa。
×105 Mpa。
Ay:钢绞线公称直径2、预应力管道采用镀锌波纹管,孔道摩擦系数μ=0.25,孔道偏差影响系数K=0.0012。
3、有关计算公式(1)预应力筋张拉端的张拉力P=δcon×Ay×n式中Δcon:张拉控制应力n:钢绞线的根数(2)预应力筋平均张拉力:P P=P(1- e-(kx+μθ))/(kx+μθ)式中:P P—预应力筋平均张拉力P—预应力筋张拉端的张拉力X—从张拉端至计算截面的孔道长度θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和K—μ—(3)设计伸长值△L=(P P×L)/(A P×E S)其中:A P—预应力筋的截面面积L—预应力筋的长度其中N1N2N3表示原设计考虑的钢绞线的工作长度表示实际操作中钢绞线的有效工作长度E S—预应力筋的弹性模量(KN/mm2)(4)油压表读数千斤顶编号:20741×千斤顶编号:20731×式中Y:压力表对应值,MpaX:荷载级别,KN(二)预应力张拉T形梁预应力张拉采用张拉吨位和引伸量双控制的张拉方法。
张拉工作在梁体混凝土强度达到80%后进行。
张拉顺序为N1(控制力的100%)→N2(控制力的60%)→N3(控制力的100%)→N2(控制力的100%)。
初张拉力P0(P0=0.15P)→持荷3分钟→测引伸量б1→张拉到总吨位P→持荷3分钟→测引伸量б2→回油→测引伸量б3。
引伸量的量测应测定钢绞线的直接伸长量,不宜测千斤顶油缸的变位,当伸长量误差在±6%范围内时,方可满足设计要求,否则应查明原因,并予以解决。
T梁预应力张拉的操作规程

T梁预应力张拉的操作规程T梁预应力张拉的操作规程?张拉前先清理端头,再套上锚夹具使千斤顶的张拉作用线与孔道中心线重合。
张拉采用双控法即应力控制、伸长校核的方法进行控制。
通过与实际伸长值进行对照分析,确认计算伸长值的精度,作为施工控制的依据;并进行实际伸长值的检测,若偏差在计算伸长值的-6%~+6%区间,则继续张拉,否则应立即停止张拉,分析查明原因予以调整后,才能继续。
预应力钢绞线采用两端对称张拉。
张拉一般程序为:0→初应力(0.1σk)→1.0σk(持荷5min)→锚固。
30mT梁张拉顺序为:N1→N2→N3;40mT梁张拉顺序为:N1→N2→N3→N4→N5.为防止T梁张拉时,由于内力不均对T梁造成影响,可先从初应力(0.1σk)张拉到0.6σk,再交替张拉至100%.张拉步骤:a第一步先将钢绞线略微张拉,以消除钢绞线松驰状态,并检查孔道轴线、锚具和千斤顶是否在一条直线上。
b当钢绞线初始应力达到张拉控制的10%时,可在钢绞线上划上一个记号,作为量测延伸率的参考点,并检查钢绞线有无滑动。
c当预应力加至设计规定值,钢绞线方可锚固,千斤顶的压力应在锚具和钢绞线不受振动的方式下予以解除。
d张拉操作认真做到三对中,即孔道、锚固、千斤顶对中;一慢二快,即大缸充油慢,对中找平动作快。
张拉时两侧同步进行,统一指挥,张拉时观察有无滑丝,滑移现象,出现异常查找原因,立即处理。
e在预应力张拉过程中,如果发生下列任何一种情况张拉设备应重新校验:千斤顶漏油;油表指针不回零,调换千斤顶油表。
张拉时,操作人员要控制好加压速度,给油平稳,持荷稳定,测量人员要配合好,记录人员要认真仔细。
操作人员不得立于千斤顶后,也不得触摸千斤顶,记录人员要观测混凝土结构情况,张拉人员注意观测压力表针有无异常摆动,测量人员要注意观察结构及倾听钢绞线、千斤顶有无异常声音,如有,应马上卸荷为零,认真分析,查明原因后,方可继续张拉。
预应力钢绞线每个断面的断丝率不得大于该断面钢丝总数的1%,不允许整根钢绞线被拉断。
T梁预应力张拉计算书.doc

T梁预应力张拉计算书.doc范本1:一、引言该文档旨在对T梁预应力张拉计算进行详细说明。
包括计算梁体的受力状态、预应力钢束张拉计算、锚固长度计算等部分。
通过本文档的编写,希望能够提供一个清晰的计算过程,为工程设计提供参考。
二、梁体受力状态计算1.梁体几何参数的确定2.梁体受力分析3.梁体设计荷载的确定4.梁体内力的计算三、预应力钢束张拉计算1.预应力钢束的选择和布置2.预应力钢束的张拉计算3.张拉过程中的应力、变形计算四、锚固长度计算1.锚固长度的确定2.锚固长度的计算公式3.锚固长度的检查和优化五、其他设计要求1.梁体的裂缝控制2.预应力钢束的保护层厚度3.短期和长期的变形控制4.施工工艺和安全要求六、附件1.梁体几何参数表格2.预应力钢束布置示意图3.张拉计算过程中的计算表格4.锚固长度计算表格七、法律名词及注释本文档涉及的法律名词及其注释:1.预应力混凝土:指通过在结构中施加预先拉应力的混凝土。
2.锚固长度:指预应力钢束锚固在混凝土内的有效长度。
3.变形控制:指在结构受力过程中,控制结构变形的大小和变形速度。
范本2:一、引言该文档旨在对T梁预应力张拉计算进行详细说明。
包括梁体的受力状态计算、预应力钢束的张拉计算、锚固长度的计算以及其他设计要求等。
通过本文档的编写,旨在提供一个全面的计算过程,为工程设计提供指导。
二、梁体受力状态计算1.确定梁体的几何参数,包括长度、宽度、高度等。
2.分析梁体的受力状态,包括弯矩、剪力、轴力等。
3.确定梁体的设计荷载,包括恒载、活载等。
4.计算梁体的内力,包括正弯矩、剪力以及轴力。
三、预应力钢束张拉计算1.选择合适的预应力钢束并进行布置。
2.进行预应力钢束的张拉计算,确定所需的张拉力。
3.计算张拉过程中的应力和变形。
四、锚固长度计算1.确定锚固长度的要求和设计准则。
2.使用合适的计算公式计算锚固长度。
3.进行锚固长度的检查和优化。
五、其他设计要求1.控制梁体的裂缝,尽量减小裂缝的宽度和数量。
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T梁预应力张拉
T梁预应力张拉
发表时间:2015/12/1 来源:《基层建设》2015年17期供稿作者:伍韦杰[导读] 广东省东莞市汇华建设有限公司当在预应力张拉的施工阶段里,就必须设计要求相符与建立的准确的预应力值。
从而使预应力的控制在施工允许的范围内。
伍韦杰
广东省东莞市汇华建设有限公司523000
摘要:作者长期从事桥梁路基现场管理。
本文从工程概况、智能张拉精细化施工控制、施工方案选用等方面介绍了题目。
关键词:概况;施工控制;方案选用;措施;施工;穿束;工艺;注意事项
当在预应力后张梁施工之中,张拉的应力控制会直接的影响到预应力效果,施工时,怎样建立准确性符合的设计,要求的有效预应力的值是最重要的。
在所建立的有效的预应力值过小或者过大,这些对结构来说都是极为不利的。
所以,当在预应力张拉的施工阶段里,就必须设计要求相符与建立的准确的预应力值。
从而使预应力的控制在施工允许的范围内。
一、工程概况
相关人员应该知道,在长双烟这地方的铁路系长春至烟筒山、双阳一条新建的地方铁路工程。
一共有42 孔后的张预应力混凝土桥梁。
由
于这桥梁质量的要求过高,为了以确保梁的内在耐久性和质量,着重的加强了后张梁预应力的张拉施工这个环节,以控制好预应力张拉工序的质量。
二、智能张拉精细化施工控制
因为预应力的混凝土结构的施工工艺比较复杂与技术难度大,因此,预应力的施工也就无法直观地检查其质量问题。
在质量认证当中属于相当难检查出它的结果的特殊控制过程。
唯有通过控制它的过程包括:设备、控制预应力材料、施工人员、施工工艺等等方面来控制施工的质量。
在相关于这方面的预应力张拉质量控制的方法,在很多的技术规范、施工手则、操作规程当中有着极详细的要求。
以下就结合项目的实际张拉情况来简要总结几点质量方面的安全控制要点:
2.1张拉顺序控制
①张拉的顺序遵循偏心荷载小、均匀对称的原则,确保结构以及构件的受力均匀,在张拉的过程当中不产生侧弯、扭转,以防止混凝土所产生的超应力过大的附加变形与应力。
另外,安排张拉的顺序还应该考虑到尽量地减少张拉设
备的来回移动次数。
②对于T 梁的横向两束并排,当中有一束为张拉百分之五十的设计应力。
另外一束的张拉至百分之百的设计应力。
再回过头来将先张拉的力补张拉至百分之百的设计力,尽量地做到横向对称,以避免出现横向产生的偏心造成平弯开裂的现象。
③当对于同一束扁锚如果采用分索张拉应该从中心孔开始张拉,然后再对称进行。
2.2张拉的质量控制
①在施工当中,要严格的执行梳编穿束工艺,以防止钢绞线穿束时相互缠绕、索力的不均度。
②限位板应该将已写有对应使用的规格数字面对准工作锚板安装,安装之后以保证工作锚板能在锚垫板止口之内。
③保证千斤顶、限位板、工具锚板同轴。
④张拉的控制力达到了稳定之后即可锚固,夹片相互之间的错位不适宜大于2 mm,露出锚具外高度不应该大于4 mm。
⑤工具夹片、工具锚板锥孔,应该经常涂润滑剂。
2.3张拉的安全控制
①张拉的现场应该有明显的标志,严禁与工作无关的人员入内。
②作业应该由专业人员来负责现场的指挥。
③专用千斤的顶支架必须要跟梁端的垫板接触良好,位置正直对称,禁止多加垫块,以防止支架的受力不匀倾到伤人或不稳。
④对已经张拉完的,但未压浆的梁,必严禁对其剧烈震动。
以便防止预应力的锚具崩开或筋断裂从而酿成重大事故。
三、施工方案选用
就因该工程桥梁的施工场地有限、品种杂、数量多,所以现场设置了可以提供周转使用的固定台座。
为了能解决台座的满足施工图纸要求和周转,而选定了二次张拉施工的方案,即是终张拉、早期张拉两个环节,二次张拉可提高台座的利用率以及缩短生产周期,从而控制砼早期裂纹。
四、张拉施工的保证措施
(1)需要做好张拉前的油泵、千斤顶、油压表配套校验的工作,以确保张拉的时候,仪表、
设备能够正常使用。
(2)需要认真的检查预应力的钢绞线,锚具进场检验工作和验收。
(3)张拉前需要对其进行培训以及张拉技术交底,以确保操作人员熟练及掌握张拉技术质量要求和张拉的设备使用。
(4)张拉时,梁两端需要设置明显的防护装置设专人监护、安全警戒牌和非操作人员禁止进入工作场地的告示。
(5)操作测量伸长值和千斤顶人员,应该站在千斤顶的侧面操作,必须严格的遵守操作规程。
在油泵开动过程当中,不得因个人等原因擅自离开岗位,如果需离开时,必须把油阀门全部切断电路或松开。
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(6)张拉后的梁体要支顶好,以防止其倾覆。
五、张拉的施工
当在进行首次张拉的时候,如需要对图纸提供的数据来进行充分的参考,这主要的是为了提
高施工的有效性与准确性。
预应力张拉适宜采用完全对称张拉的原则来进行,张拉的顺序应该符合设计的规定。
进行张拉之前,为了能提高施工人员的技能与专业素质,需对操作相关的人员进行一定程度上的培训。
唯有培训合格的操作人员才能正式上岗。
当在张拉的过程的当中,油泵的操作主要分成四个状态,分别是:到达张拉油压状态、初始状态、回程状态、张拉状态。
六、预应力钢绞线的穿束
当对钢绞线进行穿束的时候,首要需要保证构建的端部孔道必须要有护孔部
分,即是我们平常所讲的喇叭管。
因为,很多的实践证明都不符合相关要求的喇叭管,一般都会带来或少或多的问题。
就此,当在对预应力的钢绞线进行穿孔的之前就应该需要对其喇叭管的尺寸与形状进行详细检查,看它是否符合相关规定要求。
除此,另外还需对孔道的全程,对最小的直径进行检查。
这个工作主要是通过穿孔器来实现。
在当上述两项要求达标之后,这时候才能对预应力的钢绞线进行穿束。
当在穿束之前,就得首先对孔道进行清理,以保证孔道的内部没有泥沙及污垢以
后,方正式开始穿束工作。
穿束时适宜将预应力的筋盘在卷盘上面或者框架之内,以便防止预应力筋接触地面被弄脏。
卷盘适宜有制动装置,以便防止它自动松散。
如使用钢套牵引的方法对预应力钢绞线来进行穿束,需对:(1)符合卷场机的安装操作要求;(2)戴网套预应力的筋端头要用到流线型钢套套牢,这两方面注意。
这主要目的是为了防止预应力的孔道被捅坏,从而发生事故。
七、智能张拉的施工工艺
张拉设备的安装
当在张拉作业的之前,监理人员和相关技术人员对构件进行检验。
它的检验结果如符合质量的标准要求方可对其进行张拉。
经过平台的系统监理单位审核的批准之后,张拉的控制系统才能启动。
依据这个设备的使用说明以及要求。
现场的施工作业人员开始穿索、收编穿索、安装千斤顶或工作锚及夹片等方面的施工程序,具体的安装程序如下所示:
(1)限位板安装,限位板有锚板定位与止口。
(2)专用千斤顶安装,千斤顶止口应该对
准限位板。
(3)工具锚安装,应该跟前端的张拉端锚具对正,迫使孔位排列一致,不能让钢绞线在千斤顶的穿心孔出现交叉现象,以避免张拉的时候出现失锚事故。
(4)应连千斤顶油管--接油表--接油泵电源。
(5)需开动油泵,然后将千斤顶活塞来回地打出几次,以便排出可能会残存于千斤顶缸体当中的空气。
在压浆与封锚预应力筋张拉之后,其孔道应该尽早地压浆。
我们在压浆之前,应该对孔道进行清洁的处理。
当孔道清理之后,应该使用不含油的压缩空气来将孔道里面的所有积
水都吹出。
压浆应该运用活塞式的压浆泵,不可以用压缩空气。
压浆的工作适宜一次性完成。
压浆应该满足孔道内另外一端的出浆和饱满,并且应该达到注入稠度与排气孔排出相同的水泥浆
为止。
在压浆之后,我们应该从检查孔抽查压浆的密实情况,如果有不实的话,应该及时纠正和处理。
对需要封锚的锚具,在压浆之后应该先把它的周围冲洗干净,并且对梁端混凝土凿毛,再设置钢筋网浇筑封锚混凝土。
在长期外露的锚具,
应该采用防锈措施。
八、预应力的张拉施工注意事项如下:
①在预制T梁的预应力钢束必须要等混凝土立方体的强度达到混凝土强度设计等级的百分之九十之后,并且混凝土龄期不小于10d的时候,才可以张拉,并且得及时压浆。
②在张拉的时候,必须要严格的控制给油速度。
③在张拉前后,均应该认真的测量预应力筋外露尺寸以及作好相关记录。
④在张拉时,应该认真地做到锚环、孔道、千斤顶三对中。
⑤在张拉完毕之后,应检查其他的部位是否有端部和裂缝,并且填写好张拉记录表。
结束语:
总而言之,当在大体积砼施工之中,只要从改善施工工艺、配合比设计、温度监测工作、做好冷却循环降温系统以及加强养护等等环节入手。
采用有效的技术措施,并坚持严格谨慎的施工组织管理,才就能有效的控制大体积混凝土温度裂缝产生。
参考文献:
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[2]中交第一公路工程局有限公司.公路工程施工工艺标准(桥涵)[M].北京:人民交通出版社,2007.
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