时程分析法 newmark-b
反应谱与时程比较

反应谱法与时程分析法在设计地震下的比较摘 要:以反应谱法与时程分析法的原理为依据,结合实际桥梁单墩模型进行抗震分析,从而得出这两种方法的异同以及它们所适用的范围,并结合它们的优缺点,优化结构动力分析方法的优化。
关键词:反应谱;时程分析;单墩模型;设计地震 0 前言在桥梁抗震计算中,早期采用简化的静力法,5O 年代后发展了动力法的反应谱理论,近2O 年来对重要结构物采用动力法的动态时程分析法和功率谱法进行研究也比较普遍,但目前常用的方法是线弹性反应谱法、弹塑性动力时程分析法和等效静力分析法等几种方法。
其中,反应普法和时程分析法在抗震分析中运用最为广泛。
1 反应谱理论 1.1 反应谱法原理单质点体系在地面运动作用下,运动方程为[18]:...g m x c x kx m x ⋅⋅++=- (1)(1)式中:m —质点质量;..x —质点相对加速度;.x —质点相对速度;x —质点相对位移。
根据单质点体系的振动理论,由Duhamel 积分可知: [][]..01exp ()sin ()t t g x x t t d ξωτωττω=--⋅-⎰(2)对上式微分两次可得加速度(在一般情况下,阻尼比ξ的数值很小,可略去阻尼比的乘积项),得到单质点体系的地震相对加速度反应的表达式。
最后得绝对加速度的表达式为:......()0()()()sin ()t t g a D g D s x t x t x e t d ξωτωτωττ--=+=-⎰ (3)进而得到作用在质点上的地震力为()a F t m S =⋅。
1.2 反应普法的优缺点反应谱法以其概念清晰、计算简单而被广泛应用,至今仍是各国规范的基本计算方法。
反应谱法根据规范按四类场地土给出的设计反应谱进行计算,对于量大面广的常规桥梁,只取少数几个低阶振型就可以求得较为满意的结果,计算量少;并且反应谱法将时变动力问题转化为拟静力问题,易于为工程师接受,这些都是反应谱法的优点所在。
非线性粘滞阻尼器系统的刚性性质与动力时程分析

程
力
学
尼比为=0.05,周期取 Tn=1 s、3 s、5 s,系统的速 0.0001 m/s (速度较小时阻尼力随着 度取较小值 u 速度的变化而快速变化)。采用非线性粘滞阻尼器, 阻尼系数为 cD=30 kN · s/m,阻尼指数分别取 = 1.0、0.7、0.5、0.3,采用式(5)计算系统的刚性比, 结果见表 1。
TIME-HISTORY ANALYSIS AND STIFF PROPERTIES OF NONLINEAR VISCOUS DAMPER SYSTEMS
CHEN Jian-bing1 , ZENG Xiao-shu1 , PENG Yong-bo2
(1. School of Civil Engineering & State Key Laboratory of Disaster Reduction in Civil Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, China; 2. Shanghai Institute of Disaster Prevention and Relief, Tongji University, Shanghai 200092, China)
0.25-2.08i 0.17-2.08i 0.21-1.23i 0.46+ 6.27i 0.25+2.08i 0.21+1.23i — — —
=0.7
Abstract: The fluid viscous dampers (FVDs) have received great appeals in engineering applications. Generally, the output force against the damper velocity is a nonlinear function in the form of fractional-power law. The usual damping exponent in practical applications is usually 0.3-0.5, within which the traditional time-integration methods for nonlinear analysis, such as the Newmark formula and the newly developed KR- formula, etc., would suffer from instability and spurious numerical pulses; whereas the conventional energy-equivalence based formulas suffers from iteration and relatively low accuracy. In the present paper, the stiff properties of the viscously damped nonlinear systems are systematically analyzed. Then the backward difference formulas (BDFs) are introduced. The advantages of the BDFs over the above mentioned formulas are demonstrated through comparative studies. The accuracy, stability and efficiency of these formulas are examined. Numerical results reveal that the BDFs operate well in guaranteeing the stability of the algorithm, and in gaining high accuracy of solutions of stiff systems. Key words: fluid viscous dampers; nonlinearity; stiff systems; backward difference formulas; time-history analysis
考虑P-△效应的钢筋混凝土空心高墩地震响应分析

考虑P-△效应的钢筋混凝土空心高墩地震响应分析郭宜强;肖盛燮【摘要】Considering the two influence of internal force and deformation conditions, the finite element software ANSYS is used to simulate the seismic response for 78 m reinforced concrete hollow high pier. According to the Newmark - βTime History Analysis, the first two modal maps of piers were done under the Tianjin Seismis which was input into the high - piers. And according to the Newmark successive incremental method, the two modal maps were done under the coupling which includes p - A effects and seismic response. In the graph, seismis response value increases when p - A effects were considered. With the increase in height of the piers, the moment valve of pier buttom increases more and more. When the height of pier approaches 80 meters, it tends to line up.%在考虑二次内力和变形影响条件下,使用有限元软件ANSYS对78 m钢筋混凝土空心高墩的地震动力响应进行数值模拟.将天津地震波引入高桥墩,运用时程分析原理进行分析,得到桥墩的前两阶振型图;运用Newmark的逐次渐进法考虑P-△效应,得到藕合后的振型分析图.分析表明:考虑效应会增加响应幅值;随着桥墩高度的增加,墩底弯矩值增加幅度越来越大,当墩高接近80 m时,趋于直线增长.【期刊名称】《西华大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2012(031)002【总页数】5页(P97-100,112)【关键词】P-△效应;空心高墩;地震;动力响应【作者】郭宜强;肖盛燮【作者单位】重庆交通大学防灾减灾研究所,重庆400074;重庆交通大学防灾减灾研究所,重庆400074【正文语种】中文【中图分类】U441.3我国高墩桥梁发展迅速,例如2011年2月建成通车的四川雅安至西昌高速腊八斤沟特大桥,10号桥墩高182.5 m,加上大桥的连接部分和桥面,通高达到220多米;2008年亚洲第一高墩大桥,陕西延安市黄陵至延安高速公路洛河特大桥,主墩高达143.5 m,桥面高152 m,最大跨度160 m;2009年3月起建的广西六寨至河池高速拉会高架大桥,大桥三大主墩高度在90~110.5 m之间,均为空心薄壁墩,其中第一主墩高达110.5 m,桥面至地面最大高度为138 m。
时程分析法 newmark-b

x(0.4) 0.3349 0.0722 0.2627
x(0.4) 0.0791
x(0.4)
0.2627
x(0.4) 0.4988
fs 0.4 3
质量,刚度和阻尼矩阵以及 阻尼力和恢复力 3.计算初始加速度 4.确定等效刚度K*和等效荷载 矩阵P*
ct
dfD dx
t
fs (t) fs (t t) fs (t)
[K (t)]x(t)
k
t
dfs dx
t
fD
fD (t t)
fD (t)
斜率c(t )
x
f D
dfD x dx
x(t)
x(t) x(t t)
f s 斜率k(t)
fs (t t)
fs (t)
x fs
dfs x dx
ti
x ti
t
x ti
2
t 2
xi
6
t
2
速度增量为:
x i
x ti
t x ti
x ti
t
x i 2
t
在分析中,将x作为基本变量,由式(7)得
(7) (8)
x i
6
t 2
x i
6 t
x ti
3x ti
将(9)式代入(8)得
x i
3 t
x i
3x ti
t 2
x ti
将(9)和(10)代入增量方程(3)解得位移增量xi
令 x t x t t x t x t x t t x t
{x t } {x(t t)}{x(t)} P(t) P(t t) P(t)
fI (t) fI (t t) fI (t) [M ]x(t t) x(t) [M ]x(t)
1、边界非线性分析

f L (t ) f N (t )
方程右 侧的 f L (t ) 与左侧 由 K N 计算的节点 力中 内力类 型非 线性弹 簧 的 非线性 成分 相 抵, 因此只有 f N (t ) 对动力分析结果有影响。使用有效刚度矩阵 K N 的原因是因为非线 性弹簧所处的位置当仅考虑结构构件的刚度矩阵 K S 时结构可能成为不稳定结构。 有效 刚度矩阵 K N 是由用户直接输入非线性弹簧刚度的线性特性值。 质量矩阵可由一致质量法或集中质量法计算,结构的自振周期和振型可由结构的质量矩 阵和刚度矩阵使用特征值向量法 ( 子空间迭代法或兰佐斯法) 或多重里兹向量法计算。结 构的阻尼矩阵使用振型阻尼方法计算。振型阻尼可使用由用户直 接输入各振型阻尼的方 法,也可使用质量和刚度因子计算各振型阻尼的瑞利阻尼法。程序还提供由各构件阻尼 比通过应变能方法计算各振型阻尼的“应变能因子”法。
8-5-2 边界非线性时程分析概要
如前所述,边界非线性模型由 非线性系统和线性系统构成,边界非线性分析通过将非线 性系统发生的内力转换成线性系统的外部动力荷载在进行结构分析的。
p
p
fN
fL
fN
fL fN : Nonlinear spring & force fL : Effective Stiffness & force
利用程序中的时变静力荷载功能将静力荷载转换为动力荷载。 操作过程如下: ( 1) (2 ) 在主菜单的荷载 > 时程分析数据 > 时程荷载函数中定义时程荷载函数。 在时程荷载函数类型选择“无量刚”,且定义一个如下图所示的 转换荷载。转 换荷载的水平段时间长度要使静力荷载转换为动力荷载后具有足够的衰减时间 达到可以忽略其动力效果的程度。 (3) 在主菜单的荷载 > 时程分析数据 > 时程荷载工况中定义时变静力荷载对应的时程 荷载工况。分析类型选择“非线性”、 分析方法选择“直接积分法”,为了缩 短分析时间可将阻尼比设置为0.99。 (4 ) 在主菜单的荷载 > 时程分析数据 > 时变静力荷载中选择要参与组合的静 力荷载工 况、前面定义的转换荷载、对应的时程荷载工况名称。
基于Newmark-β法的建筑结构地震响应简化计算

基于Newmark-β法的建筑结构地震响应简化计算摘要:地震是人类最严重的自然灾害之一,分析地震荷载下建筑结构体系的振动响应十分重要。
而对于建筑结构体系,一般将其离散为多自由度体系。
地震荷载下多自由度体系的响应可以采用中心差分法、分段解析法、Newmark-β法、Wilson-法等方法进行分析,其中Newmark-β法可以用来求解任意荷载下多自由度体系响应分析,包括地震荷载下的多自由度体系响应分析,精度较高。
本文主要结合振型叠加法和Newmark-β法思想,将建筑结构简化为多自由度体系,采用Python语言进行编程以获得基于Newmark-β法的建筑结构地震响应简化计算程序,最后通过简化算例验证了该算法程序的可行性,且由于Newmark-β法是一种显式求解法,故求解速度较快。
关键词:建筑结构;Newmark-β法;多自由度;地震响应;简化计算中图分类号:文章编号: 1000-565X1 引言地震是人类最严重的自然灾害之一。
有关记录表明,二十世纪因地震灾害造成的死亡人数至少在120万人以上。
发生在1976年我国的唐山大地震,死亡人数超过24.2万,因地震造成的直接间接损失超过百亿元。
减少因地震造成的生命财产损失对于国民经济的发展和人民生命财产的安全意义重大,其主要途径是工程结构抗震设计。
随着人类抗震经验的不断积累以及电子计算机的飞速进步,地震工程的理论和应用得到很大发展。
从早期的线性单自由度分析到如今的高度复杂的结构体系非线性弹塑性分析,并结合大型的模拟地震台作为检验,人们已经积累了一套相对完善的反映工程实际的抗震设计方法。
而地震反应的理论分析中,对响应的准确计算和分析是抗震设计的前提和基础。
结构地震响应计算方法经历了从静力法到反应谱法[1],最后落脚在时程分析法[2]的三大发展历程。
静力法只有在自振周期远小于地面运动周期时才足够精确,它忽略了结构自身的动力特性,因而存在很大局限性。
上世纪40年代提出了反应谱理论,但设计过程仍是静态方法,且无法反映许多实际复杂因素。
Newmark

多自由度系统的振动——Newmark-β数值积分方法要求:(1)计算程序可以求出多自由度系统在任意荷载作用下的响应;(2)编写程序流程图;(3)做示例验算;(4)总结分析算法的稳定性及精度。
算例:计算图示结构的响应。
阻尼采用Rayleigh阻尼,α、β值自拟。
答:(1)程序流程图:是否(2)程序代码:%Newmark-β法求多自由度结构的响应dt=0.001; %计算时间间隔a=0.0452; b=0.0463; %计算阻力矩阵的α,β(Rayleigh阻尼) A=0.5;B=0.25; %Newmark-β法中的α,βa0=1/(A*dt^2); a1=B/(A*dt); a2=1/(A*dt); a3=1/(2*A)-1;a4=B/A-1; a5=dt/2*(B/A-2); a6=dt*(1-B); a7=B*dt;%计算所需数据T=30; %计算终点时刻n=T/dt+1;t=0:dt:T; %时间向量m=3; %质点个数M=[1,0,0;0,1,0;0,0,1]; %质量矩阵y=ones(m,n); %位移矩阵v=ones(m,n); %速度矩阵ac=ones(m,n); %加速度矩阵%确定初始位移、初速,计算初始加速度y(:,1)=[0;0;0];v(:,1)=[0;0;0];%K=[t(1)+1,0,0;0,t(1)+1,0;0,0,t(1)+2];%以时间为自变量的刚度矩阵K=[1,-1,0;-1,3,-2;0,-2,5];%常量刚度矩阵C=a.*K+b.*M;F=[sin(t(1));0;0]; %t0时刻荷载向量ac(:,1)=M\(F-C*v(:,1)-K*y(:,1)); %t0时刻加速度%计算等效刚度矩阵、位移向量、加速度向量、速度向量fori=2:n%K=[t(i)+1,0,0;0,t(i)+1,0;0,0,t(i)+2];%以时间为自变量的刚度矩阵C=a.*K+b.*M;F=[sin(t(i));0;0];F1=F+M*(a0*y(:,i-1)+a2*v(:,i-1)+a3*ac(:,i-1))...+C*(a1*y(:,i-1)+a4*v(:,i-1)+a5*ac(:,i-1)); %等效力K1=K+a0*M+a1*C; %等效刚度矩阵y(:,i)=K1\F1; %计算位移向量ac(:,i)=a0*(y(:,i)-y(:,i-1))-a2*v(:,i-1)-a3*ac(:,i-1);%计算加速度向量v(:,i)=v(:,i-1)+a6*ac(:,i-1)+a7*ac(:,i);%计算速度向量end%提取某些指点的位移、速度、加速度向量,绘制响应图plot(t,y(1,:),':b',t,y(2,:),'-r',t,y(3,:),'--g');grid onlegend('质点1','质点2','质点3');xlabel('时间t');ylabel('位移y');figure(2)plot(t,v(1,:),':b',t,v(2,:),'-r',t,v(3,:),'--g');grid onlegend('质点1','质点2','质点3');xlabel('时间t');ylabel('速度v');figure(3)plot(t,ac(1,:),':b',t,ac(2,:),'-r',t,ac(3,:),'--g');grid onlegend('质点1','质点2','质点3');xlabel('时间t');ylabel('加速度ac');程序运行结果:(3)算法稳定性及精度Newmark-β法基于泰勒公式将t(k+1)时刻的速度、位移在t(k)时刻展开,并将未知项做近似替换。
时程分析法 newmark-b

ti
&x&ti
2
t
ti 2
&x&
i
6t
t ti 3
(6)
ti t 时刻的速度向量为:
x&ti
t
x&ti
&x&ti
t
&x& i 2t
t
2
速度增量为:
x&i
x&ti
t x&ti
&x&ti
t
&x& i 2
t
(8)
位移增量为:
x i
x ti
t
x
ti
x&ti
t
&x&ti
2
t 2
&x&i
6
t
3&x&ti
从而可以得出ti t 时刻的位移,速度和加速度向量
x
ti
t
x
ti
x i
x&ti
t
x&ti
x&i
3 t
x&i
2x&ti
t 2
&x&ti
&x&ti t M 1 P ti t fD ti t fs ti t
(11)
fI (t) fD (t) fs (t) P(t)
d
t
ti &x&ti
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
d
t
ti
&x&i
t
ti
d
x&
t ti
&x&ti
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
x {&&( t )}
i
2
( ∆t )
2
x {∆&&}i 6
( ∆t )
2
(7 )
t时刻的加速度:
x x {&&( t )} = {&&( t )} +
i
x {∆&&}i ∆t
( t − ti )
2∆t
(4 )
t时刻的速度:
& & x { x ( t )} = { x ( ti )} + {&&( ti )} ( t − ti ) +
{x ( t
& {x ( t x {&&( t
i
+ ∆t )} = { x ( ti )} + {∆x}i 3 ∆t & & x {∆x}i − 2 { x ( ti )} − {&&( ti )} ∆t 2
D
& & i + ∆t )} = { x ( ti )} + {∆x}i =
i + ∆t )} = [ M ] −1 i
df c (t ) = D & dx t
f D (t + ∆ t )
fD
斜 率 c (t )
f D (t )
& ∆x
& x (t )
∆f D
df D & ∆x & dx
{∆f s (t )} = { f s (t + ∆t )} − { f s (t )} ≈ [ K (t )]{∆x(t )}
令
x x x {∆f I (t )} = { f I (t + ∆t )} − { f I (t )} = [ M ] ({&&(t + ∆t )} − {&&(t )} ) = [M ]{∆&&(t )}
{∆f D (t )} = { f D (t + ∆t )} − { f D (t )} & ≈ [C (t )]{∆x(t )}
i + ∆t )} = [ M ] −1 i
(11) 11)
({P ( t + ∆t )} − { f
( ti + ∆t )} − { f s ( ti + ∆t )})
{ f I (t )} + { f D (t )} + { f s (t )} = {P(t )}
(1 )
总平衡方程
从而可以得出 ti + ∆t 时刻的位移,速度和加速度向量
& & & x x x {∆&&( t )} = {&&( t + ∆t )} − {&&( t )} {∆x ( t )} = { x ( t + ∆t )} − { x ( t )}
{∆x ( t )} = {x(t + ∆t )} − {x(t )}
∆P(t ) = P(t + ∆t ) − P(t )
df c (t ) = D & dx
f D (t + ∆ t )
fD
斜 率 c (t )
f D (t )
& ∆x
& x (t )
∆f D
df D & ∆x & dx
& x (t ) & x(t + ∆t )
{∆f I (t )} + {∆f D (t )} + {∆f s (t )} = {∆P(t )}
(1 )
f s / x = k = tgα & f D / x = c = tg β
[ 非线性问题: 非线性问题: C ], [ K ] 为时变矩阵
fs
fD
α
x (t )
β
& x (t )
fD
fs
& x (t )
x(t )
2.增量平衡方程 2.增量平衡方程
{ f I (t )} + { f D (t )} + { f s (t )} = {P(t )}
t + ∆t 时刻: 时刻:
(1 ) (2 )
{ f I (t + ∆t )} + { f D (t + ∆t )} + { f s (t + ∆t )} = {P(t + ∆t )}
{∆f I (t )} + {∆f D (t )} + {∆f s (t )} = {∆P(t )}
将(1),(2)两式相减: (1),(2)两式相减: 两式相减
& { x ( ti + ∆t )} = { x ( ti )} + { x ( ti )}
x {&&( t )} ∆t +
i
2
( ∆t )
2
+
x {∆&&}i 6 ∆t
( ∆t )
+
3
位移增量为:
& {∆x}i = { x ( ti + ∆t )} − { x ( ti )} = { x ( ti )} ∆t +
x {∆&&}i
( t − ti )
2
(5 )
对(5)式积分求t时刻的位移: x x {&&( ti )} t − t 2 + {∆&&}i t − t 3 (6) & ( ti )} ( t − ti ) + ( i) ( i) { x ( t )} = { x ( ti )} + { x
2 6 ∆t
2
(5 )
对(5)式积分求t时刻的位移: x x {&&( ti )} t − t 2 + {∆&&}i t − t 3 (6) & ( ti )} ( t − ti ) + ( i) ( i) { x ( t )} = { x ( ti )} + { x
2 6 ∆t
ti + ∆t 时刻的位移向量为:
x {∆&&}i 2
∆t
(8 )
在分析中,将{∆x}作为基本变量,由式(7)得
( ∆t ) 将(9)式代入(8)得
& {∆x}i =
x {∆&&}i =
6
∆x}i − 2 {
6 & x { x ( ti )} − 3{&&( ti )} ∆t
(9 )
将(9)和(10)代入增量方程(3)解得位移增量{∆x}i ----增量方程 增量方程(3) & [ M ]{∆&&(t )} + [C (t )]{∆x(t )} + [ K (t )]{∆x(t )} = {∆P(t )} ----增量方程(3) x
2
2
(5 )
t时刻的加速度:
x x {&&( t )} = {&&( t )} +
i
x {∆&&}i ∆t
( t − ti )
2∆t
(4 )
t时刻的速度:
& & x { x ( t )} = { x ( t )} + {&&( t )} ( t − t ) +
i i i
x {∆&&}i
( t − ti )
x {∆&&}i 2
∆t
(8 )
位移增量为:
& {∆x}i = { x ( ti + ∆t )} − { x ( ti )} = { x ( ti )}
x {&&( t )} ∆t +
i
2
( ∆t )
2
+
x {∆&&}i 6
( ∆t )
2
(7 )
速度增量为:
& & & x {∆x}i = { x ( ti + ∆t )} − { x ( ti )} = {ห้องสมุดไป่ตู้&( ti )} ∆t +
时程分析法
1.运动方程 1.运动方程
& [ M ]{&&(t )} + [C (t )]{ x(t )} + [ K (t )]{ x(t )} = −[ M ]{1} &&g x x
{ f I (t )} + { f D (t )} + { f s (t )} = {P(t )}
[ 线性问题: 线性问题: C ], [ K ] 为常数矩阵
(11) 11)
({P ( t + ∆t )} − { f
( ti + ∆t )} − { f s ( ti + ∆t )})
6
不采用
x x x x {&&( ti + ∆t )} = {&&( ti )} + {∆&&}i = {&&( ti )} +
( ∆t )
∆x}i − 2 {
6 & x { x ( ti )} − 3{&&( ti )} ∆t
df k (t ) = s dx t
& x (t ) & x(t + ∆t )