整体计算支撑梁计算书
梁木模板与支撑计算书
附件7：梁木模板与支撑计算书工程名称计算部位计算参数梁截面B=600mm，H=600mm，梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=16mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=16mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
计算简图材料特性面板的厚度16.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值13.00N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13N/mm2；木方的弹性模量9000N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论梁模板侧模计算1. 抗弯计算强度f=M/W=0.09×106/25600.0=3.625N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f]满足要求!2.抗剪强度计算T=3×2.78/(2×600.0×16.0)=0.435N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm满足要求!3.挠度验算v= 0.68×15.6200.04/(100×6000.00×204800.0)=0.137mm面板的最大挠度小于200.0/250满足要求!穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞的抗弯强度计算值f=M/W=7.733×0.600×0.600/8/83333.336=4.176N/mm2满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算v=5ql/384EI=5×5.184×600.04/(384×9500×4166666.8=0mm梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v]=2mm满足要求!施工单位计算人审核人。
300×800梁模板支撑计算书
300 X 800梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm 梁宽b=300mm 梁高h=800mm 层高6.50m ；模板材料为：. . . . 2夹板底模厚度18mm 侧模厚度18mm 木材弹性模量 E=9000.00N/mm 抗弯强度 fm=13.00N/mm,抗剪强度f v =1.40N/mn n ;支撑采用门式钢管脚手架宽度 L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm 梁边至板支撑的距离0.90m ；门式钢管脚手架顶2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位梁宽 梁高 系数 设计值 ①底模自重 0.5kN/m2 X (0.30 + 1.36)X 1.2 = 1.00 kN/m②砼自重 24.0 kN/m 3 X 0.30 X 0.801.2 =6.91 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3X 0.30 X 0.801.2 = 0.43kN/m④振捣砼荷载2.0 kN/m2X 0.30 X1.4 : =0.84kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①+②+③+④ kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③ kN/m可调底座调节螺杆伸出长度 200mm1= 9.182= 8.34高茂顶距离器宽怎顶晅离」1 n楫板.支禅体至搭设正立面图(2)梁底模板验算第一层龙骨间距L=200mm计算跨数五跨；底模厚度h=18mm板模宽度b=300mm ；W=bh /6 =300.00 X 18.00 2/6=16200mrn ;I=bh3/12=300X 183/12=145800mrh1) 抗弯强度验算弯矩系数如-0.1052 2 6M=K・q i L =-0.105 X 9.18 X 0.20 X 10 =-38556N.mm=-0.04kN.m(T =M/W=38556/16200=2.38N/mm梁底模抗弯强度c =2.38N/mm<f n=13.00N/mm,满足要求。
梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为圆木)
梁模板(木支撑)计算书1、模板参数(m): 0.500；木支撑纵距Lb立杆计算高度H (m): 3.000;立杆采用圆木；立杆圆木大头直径R(mm): 60.000；立杆圆木小头直径r(mm): 50.000；梁底斜撑方木截面宽度b(mm): 40.000:1梁底斜撑方木截面高度h(mm): 60.000:1帽木长度L(m): 1.000:a(mm): 60.000:帽木截面宽度b2(mm): 80.000:帽木斜撑方木截面高度h2斜撑与立杆连接处到帽木的距离h (mm): 600.000:梁截面宽度B(m): 0.250:梁截面高度D(m): 0.500:2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000;3、梁侧模板参数(mm): 40.000；梁侧斜撑截面宽度b3(mm): 60.000；梁侧斜撑截面高度h3梁侧背楞截面宽度b(mm): 40.000;4(mm): 60.000;梁侧背楞截面高度h4梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150; 4、面板参数面板选用类型: 胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000;面板厚度(mm): 20.000;面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000;5、立杆圆木参数立杆圆木选用木材：杉木;圆木弹性模量E(N/mm2): 9000.000;圆木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000; 6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木;斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000;斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000;7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木;弹性模量E(N/mm2): 9000.000;抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400;抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000;8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木;梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000;梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000;二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
梁,300×1700梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=1700mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)900mm。
梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×22.340=20.106kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×20.11+1.40×5.40)×1.70=53.868N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 170.00×1.80×1.80/6 = 91.80cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 170.00×1.80×1.80×1.80/12 = 82.62cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
梁支撑架及梁侧模板计算书
附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。
材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。
φ12对拉螺杆，U型顶托。
采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。
梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。
梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。
设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。
横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。
梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。
为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。
KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。
荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。
主体结构施工支撑系统计算书
一、地库及人防梁板设计：（一）板厚250mm。
（二）梁的截面主要有400×800mm、500×800mm、850×1000mm、850×1300mm。
二、梁底支撑系统计算：（一）400×800mm、500×800mm、850×1000mm的梁按850×1000mm计算，梁底立杆横距1200mm，纵距900mm。
支撑示意图如下：1、荷载计算：（1）模板及支架自重：按3.65m层高考虑（查建筑施工手册表8-65）：0.75×3.65×0.85=2.33kN/m（2）新浇砼自重：24kN/m3×1×0.85=20.4kN/m（3）钢筋自重：1.5×0.85×1=1.28kN/m（4）施工荷载：2.5kN/m2×0.85=2.13kN/m（5）振捣砼产生的荷载：2.0kN/m2×0.85=1.7kN/mq=0.85×（2.33×1.2+20.4×1.2+1.28×1.2+1.7×1.4）=26.52kN/m q′=0.85×（2.33×1.2+20.4×1.2+1.28×1.2）=24.49kN/m2、支撑系统计算：（1）底模计算：①抗弯强度验算：按简支梁验算：M=0.125ql2=0.125×26.52×9002=2685.15×103（查施工手册表8-71）W=13.02cm3=13.02×103mm3σ=M/W=（1195.8×103）÷（7.18×103）=166.5N/mm2＜fm=205N/mm2满足要求②挠度计算：ω=5q′l4÷（384EI）q′=10.98kN/m l=900mm E=2.06×105N/mm2查表8-71得I=32.38×104mm4ω=（5×10.98×9004）÷（384×2.06×32.38×109）=1.4mm＜[W]=900÷250=3.6mm满足要求（2）小楞计算：梁下立杆横距600mm（梁两侧立杆相距1200mm，梁底下加设一根立杆），纵距900mm。
整体计算支撑梁计算书
2618
1006
竖向下侧纵筋(mm)
5607
2618
1006
水平箍筋(mm/m):
741
741
741
竖向箍筋(mm/m):
1038
1038
1038
(3)支撑梁ZCL-3
位移结果:
起点
中占
1\
终占
“ //
最大值
x(mm):
—
y(mm):
—
z(mm):
—
合成(mm):
内力结果(轴压为正):
起点
中占
起点
中占
1\
终占
〃 //
水平弯矩(+)(kN-m)
水平弯矩(-)(kN-m)
竖向弯矩(+)(kN-m)
竖向弯矩(-)(kN-m)
水平剪力(kN)：
竖向剪力(kN)：
轴 力(kN)：
扭 矩(kN・m)：
配筋结果：
注:若有蓝色数字，表示构造配筋
起点
中占
终占
"//
2
809
922
877
水平右侧纵筋(mnf)
809
922
877
竖向上侧纵筋(mm)
2958
2676
3123
竖向下侧纵筋(mm)
2958
2676
3123
水平箍筋(mm/m):
741
741
741
竖向箍筋(mm/m):
1038
1038
1038
862
807
912
竖向上侧纵筋(mm)
3249
2356
2913
竖向下侧纵筋(mm)
支撑梁计算
梁截面设计: LJM-2===========================================================1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形梁 b=300mm，h=500mm。
砼 C30，fc=14.30N/mm2，纵筋 HRB400，fy=360N/mm2，箍筋 HPB235，fy=210N/mm2。
弯矩设计值 M=96.00kN.m，剪力设计值 V=63.40kN，扭矩设计值 T=20.00kN.m。
(2)计算要求：1.正截面受弯承载力计算2.斜截面受剪承载力计算3.受扭承载力计算。
-----------------------------------------------------------2 截面验算：(1)截面验算：V/(bh0)+T/(0.8W t)=63400/(300×465)+20000000/(0.8×18000000)=1.84(N/mm2) < 0.250βc f c=0.250×1.00×14.30=3.58(N/mm2) 截面满足(2)计算判断：V/(bh0)+T/W t=1.57(N/mm2) > 0.7f t=1.00(N/mm2) 且 V=63.40kN <0.35f t bh0=69.82kN 且 T/W t=1.11(N/mm2) > 0.7f t=1.00(N/mm2)截面配筋按纯扭计算。
-----------------------------------------------------------3 正截面受弯承载力计算：(1)按双筋计算：as下=35mm，as上=35mm，相对受压区高度ξ=x/h0=0.055 < ξb=0.518(2)上部纵筋：As1=300mm2ρ=0.20% < ρmin=0.20% 按构造配筋As1=300mm2(3)下部纵筋：As=604mm2ρmin=0.20% < ρ=0.40% < ρmax=2.50%-----------------------------------------------------------4 纯扭截面承载力计算：(1)按纯扭计算：V/(bh0)+T/W t=1.57(N/mm2) > 0.7f t=1.00(N/mm2) 且 V=63.40kN <0.35f t bh0=69.82kN 且 T/W t=1.11(N/mm2) > 0.7f t=1.00(N/mm2)(2)受扭箍筋计算：Asv/s=0.00mm2/m Avt/s=353.91mm2/m(单肢),(2*Avt+Asv)/s=707.82mm2/m ρsvmin=0.19% < ρsv=0.24% ；按纯剪计算的箍筋 Asv/s=-624.59mm2/m ρsv=-0.21% < ρsvmin=0.16% 按构造配筋Av/s=490mm2/m(2*Avt+Av)/s=1198.29mm2/m。
支撑梁计算
（二）：支撑梁的受力计算：
1.支撑梁选用Ф325×10的无缝钢管制作而成，其计算校核如下（详图见附图〈3〉）：
已知：P1=290000N 钢丝绳夹角为：600F= P1=290000N 则：F1=F×sin600=251147.4N F2=F×cos600=145000N F3= P1-F1=38852.6N F5=F3/tan740 =11132.55N
F4= F3/sin740=40471.46N
则支撑梁水平方向所受合力为：
F6=F5+F2=156132.55N
支撑梁的截面的力学特性如下：
横截面积：A=（D-δ）πδ=（325-10）×3.14×10=9900mm2
回转半径：r=0.353×（D-δ）=0.353×（325-10）=111mm
折减的系数θ值为：θ =0.729 查表的（重型设备吊装手册）根据所设置的支撑梁长度L=8000mm
则长细比为：
λ=γL =111
8000≈72.07 故 长细比值为（查表得）：
A 1=1.222
B 1=0.0062
折减的系数θ值为：
θ = A 1- B 1λ=1.222-0.0062×72.07=0.775
应力δ为：
δ=A θ6F =9900
775.055.156132⨯≈20.35N/mm 2 支撑梁材质为20#钢，其屈服极限（端面抗压）δs =210MPa
取安全系数K=1.6
则 需要应力为：[δ]=6
.1210=131.25N/mm 2 因 [δ]>δ 所以符合要求
2．支撑梁的制作尺寸见附图（4）所示，支撑梁上辅助吊耳，选用7吨吊耳，。
300×850梁模板支撑计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.5×0.9×3]×1＝32.358kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝28.307kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.85)]×1＝21.775kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×32.358×0.152＝0.091kN·mσ＝M max/W＝0.091×106/37500＝2.427N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×21.775×1504/(100×5400×281250)＝0.038mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×28.307×0.15+0.437×4.05×0.15＝1.858kN R2=1.25q1L=1.25×32.358×0.15＝6.067kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×21.775×0.15＝1.225kNR2'=1.25q2L=1.25×21.775×0.15＝4.083kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.858/1＝1.858kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[6.067]/1= 6.067kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.858/1＝1.858kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×0.85=0.552kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.85-0.13)=0.468kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.341kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=1.858+0.039+0.552=2.449kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.067+0.039=6.106kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.858+0.039+0.468+1.341=3.706kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.449,6.106,3.706]=6.106kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.225/1＝1.225kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[4.083]/1= 4.083kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.225/1＝1.225kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×0.85=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.85-0.13)=0.36kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=1.225+0.03+0.425=1.68kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.083+0.03=4.113kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.225+0.03+0.36+0.564=2.179kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.68,4.113,2.179]=4.113kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.106×0.452，0.5×6.106×0.22]＝0.155kN·mσ=M max/W=0.155×106/24500=6.308N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×6.106×0.45，6.106×0.2]＝1.717kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.717×1000/(2×30×70)＝1.227N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.113×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.11mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.113×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.103mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×6.106×0.45,0.375×6.106×0.45+6.106×0.2]=3.435kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.378kN,R2=3.435kN,R3=2.085kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.113×0.45,0.375×4.113×0.45+4.113×0.2]=2.314kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.945kN,R2'=2.314kN,R3'=1.226kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.18×106/4490=40.164N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.718kNτmax=2V max/A=2×1.718×1000/424＝8.102N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.032mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.258kN，R2=3.353kN，R3=4.06kN，R4=0.258kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.174kN，R2'=2.276kN，R3'=2.557kN，R4'=0.174kN 七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3，R4]=max[0.258，3.353，4.06，0.258]=4.06kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝max[0.174，2.276，2.557，0.174]=2.557kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.639×106/4490＝142.422N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.639kNτmax＝2V max/A=2×2.639×1000/424＝12.448N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.97mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.481kN，R2=8.729kN，R3=8.729kN，R4=5.481kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.555kN，R2=7.209kN，R3=8.729kN，R4=0.555kN八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝8.729kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.555kN，R2＝7.209kN，R3＝8.729kN，R4＝0.555kN梁两侧立杆承受楼板荷载：右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kNN d＝max[R1，R2，R3，R4+N边]+1×1.3×0.15×(6.45-0.85)＝max[0.555，7.209，8.729，0.555+4.829]+1.092＝9.821kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9821.099/(0.197×424)+0.007×106/4490＝119.138N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1×0.362=0.326kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.326=20.074kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×20.074=60.221kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.821/(1×0.15)＝65.474kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
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4.58
4.53
4.53
内力结果(轴压为正):
起点
中点
终点
水平弯矩(+)(kN-m)：
119.76
0.00
0.00
水平弯矩(-)(kN-m)：
0.00
-44.68
-44.68
竖向弯矩(+)(kN-m)：
0.00
0.00
0.00
竖向弯矩(-)(kN-m)：
-197.28
-400.75
-400.75
2958
2676
3123
水平箍筋(mm2/m)：
741
741
741
竖向箍筋(mm2/m)：
1038
1038
1038
─────────────────────────────────
0.00
水平弯矩(-)(kN-m)：
0.00
-85.01
-226.83
竖向弯矩(+)(kN-m)：
0.00)(kN-m)：
-632.53
-381.62
-173.20
水平剪力(kN)：
-62.93
-62.93
-62.93
竖向剪力(kN)：
120.81
101.88
82.93
轴力(kN)：
轴力(kN)：
833.41
833.41
833.41
扭矩(kN-m)：
-0.53
-0.53
-0.53
配筋结果:
注:若有蓝色数字，表示构造配筋。
起点
中点
终点
水平左侧纵筋(mm2)：
809
922
877
水平右侧纵筋(mm2)：
809
922
877
竖向上侧纵筋(mm2)：
2958
2676
3123
竖向下侧纵筋(mm2)：
(4)支撑梁ZCL-4
位移结果:
起点
中点
终点
最大值
x(mm)：
0.01
0.90
1.01
---
y(mm)：
-0.06
0.37
0.64
---
z(mm)：
-0.03
7.79
-0.03
---
合成(mm)：
0.07
7.85
1.20
7.85
内力结果(轴压为正):
起点
中点
终点
水平弯矩(+)(kN-m)：
20.56
[第2工况：开挖]
内支撑结构-支撑梁计算结果
─────────────────────────────────
(1)支撑梁ZCL-1
位移结果:
起点
中点
终点
最大值
x(mm)：
0.66
0.72
0.72
---
y(mm)：
3.96
4.47
4.47
---
z(mm)：
0.21
0.68
0.04
---
合成(mm)：
1288.18
1288.18
1288.18
扭矩(kN-m)：
34.51
34.51
34.51
配筋结果:
注:若有蓝色数字，表示构造配筋。
起点
中点
终点
水平左侧纵筋(mm2)：
1069
1082
918
水平右侧纵筋(mm2)：
1069
1082
918
竖向上侧纵筋(mm2)：
5607
2618
1006
竖向下侧纵筋(mm2)：
0.00
0.00
水平弯矩(-)(kN-m)：
0.00
-37.70
-95.92
竖向弯矩(+)(kN-m)：
0.00
0.00
0.00
竖向弯矩(-)(kN-m)：
-416.54
-374.76
-408.44
水平剪力(kN)：
-19.43
-19.43
-19.43
竖向剪力(kN)：
26.53
1.36
-23.82
水平剪力(kN)：
-90.35
-90.35
-90.35
竖向剪力(kN)：
-104.15
-119.44
-119.44
轴力(kN)：
576.90
576.90
576.90
扭矩(kN-m)：
127.92
127.92
127.92
配筋结果:
注:若有蓝色数字，表示构造配筋。
起点
中点
终点
水平左侧纵筋(mm2)：
1410
1.28
---
z(mm)：
-0.03
7.89
-0.03
---
合成(mm)：
0.48
7.98
1.71
7.98
内力结果(轴压为正):
起点
中点
终点
水平弯矩(+)(kN-m)：
87.33
0.00
0.00
水平弯矩(-)(kN-m)：
0.00
-17.30
-121.85
竖向弯矩(+)(kN-m)：
0.00
0.00
起点
中点
终点
水平左侧纵筋(mm2)：
862
807
912
水平右侧纵筋(mm2)：
862
807
912
竖向上侧纵筋(mm2)：
3249
2356
2913
竖向下侧纵筋(mm2)：
3249
2356
2913
水平箍筋(mm2/m)：
741
741
741
竖向箍筋(mm2/m)：
1038
1038
1038
─────────────────────────────────
(2)支撑梁ZCL-2
位移结果:
起点
中点
终点
最大值
x(mm)：
-0.28
0.70
0.70
---
y(mm)：
3.21
3.70
3.98
---
z(mm)：
-0.09
4.58
0.31
---
合成(mm)：
3.22
5.93
4.05
5.93
内力结果(轴压为正):
起点
中点
终点
水平弯矩(+)(kN-m)：
56.93
0.00
1322
1322
水平右侧纵筋(mm2)：
1410
1322
1322
竖向上侧纵筋(mm2)：
1842
3904
3904
竖向下侧纵筋(mm2)：
1842
3904
3904
水平箍筋(mm2/m)：
2988
2988
2988
竖向箍筋(mm2/m)：
2988
2988
2988
─────────────────────────────────
0.00
竖向弯矩(-)(kN-m)：
-439.39
-380.92
-397.73
水平剪力(kN)：
-34.94
-34.94
-34.94
竖向剪力(kN)：
32.10
6.97
-18.19
轴力(kN)：
1006.89
1006.89
1006.89
扭矩(kN-m)：
-0.25
-0.25
-0.25
配筋结果:
注:若有蓝色数字，表示构造配筋。
5607
2618
1006
水平箍筋(mm2/m)：
741
741
741
竖向箍筋(mm2/m)：
1038
1038
1038
─────────────────────────────────
(3)支撑梁ZCL-3
位移结果:
起点
中点
终点
最大值
x(mm)：
0.09
0.79
1.14
---
y(mm)：
0.47
0.91