结构剪重比的小结
关于剪重比不足的调整
关于剪重比不足的调整1、三段的调整方法不同。
根据新《抗规》5.2.5条的条文说明，当结构底部总剪力小于规定时，则各楼层均需要进行调整，不能只调整不满足的楼层，按照条文说明，调整方法如下：1）加速度控制段，即T1<Tg时，各楼层均需乘以同样大小的增大系数；2）位移控制段，即T1>5Tg时，各楼层均需按底部的剪力差值放大楼层地震剪力；3）速度控制段，即5Tg >T1>Tg时，则增加值应大于底部的剪力差值，顶部增加值取动位移作用和速度作用二者的平均值，中间各层的增加值可近似按线性分布。
2、举例，一栋十层建筑，底部剪力2000KN，顶部剪力1000KN，若底部计算需要放大至1.10倍，1）如结构基本周期小于Tg，则各层乘以1.10倍放大系数即可；2）如结构基本周期大于5Tg，则各层应放大2000x0.1＝200KN，以上各层按各层剪力与200KN的比值，乘以放大系数，比如顶层需放大1.20倍.3）如结构基本周期小于5Tg，但大于Tg，则顶层按前两种情况的平均值放大，第一种放大了1000x0.1＝100KN，第二种放大了200KN，则应放大(100＋200)/2=150KN，即顶层放大系数为1.15，中间各层按从底层的200KN到顶层的150KN差值线性分布，比如第九层就应当放大155KN，假设楼层地震剪力为1100KN，放大系数就是1.14。
按此条文说明，编制者对放大系数的规定如此详细，也暗示剪重比不足是不宜出现在底层的，而实际上大部分结构都是底层剪重比不足，必须对结构进行调整来满足剪重比的规定。
3、新版PKPM这样解释（原话）：“10版按照抗震规范5.2.5条的条文说明，当首层地震剪力不满足要求需进行调整时，对其上所有楼层进行调整。
且同时调整位移和倾覆力矩。
”看来并没有分这三种情况详细计算。
4、至于为何分三种情况计算，我认为是考虑到周期越长、放大应越多的缘故。
（徐中华）。
对剪重比的理解
对剪重比的理解对剪重比的要求,是不是要求剪力设计达到一定的值?如果计算出来剪力达不到这个值,能不能在设计时加大剪力设计值,使剪力设计总值达到或超过因剪重比所需的剪力要求,这种算不算符合规范?如六度区剪重比只有0.7左右,而在设计时人为按1.0来设计,这样行不行?这是新版规范中增加的内容。
以前大家只是按经验来控制剪重比。
正如您所说的，这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求进行后续的计算。
至于您说的取为1%，似乎没有必要。
一方面，规范没有规定6度区的最小值；另一方面，按比例推下去的话，也只是0.8%。
所以我想是不是取为0.8%也就可以了？或者干脆就直接用0.7%？二楼说的很有道理，没有必要取过大的值。
去年曾设计一高层，就剪重比的问题和给我审图的我省的一位结构大师讨论过。
当时我也是坚持说规范上没有要求6度区也要满足剪重比的要求，所以不用在设计中作为控制参数，但大师告诉我，规范虽然没有要求，但行业内部还是有这样的意见的，就是6度区按0.8%考虑比较好。
所以我接受。
剪重比也就是地震剪力系数，由《抗规》（GB50011-2001）对5.2.5条的条文说明知，“对于扭转效应时显或基本周期小于3.5S的结构，剪力系数取0.2amax”，由此可据《抗规》表5.1.4-1推算出各地震列度下的剪力系数：9度为0.2*0.32=0.064，8度为0.2*0.16(0.24)=0.032(0.048)，7度为0.2*0.08(0.12) =0.016(0.024)，6度为0.2*0.04=0.008。
当然规范对6度区的地震剪力系数没有要求，但我还是赞同yunfeiyu斑竹的观点，即6度区按0.8%较好，这样对结构来说是更安全的（类似于最小配筋率的概念）。
把表5.1.4-1也附上，方便大家看清它们之间的关系。
剪重比主要是考虑基本周期大于3s的长周期结构。
地震对于此类结构的破坏相比短周期的结构有更大影响，但规范用的振型分解反应普法无法作出估计；而且对于此类长周期结构计算所得的水平地震作用下的结构效应可能偏小，这可能就是规范设定最小剪重比的原因。
剪重比的本质关系推导及其对长周期超高层建筑的影响
剪重比的本质关系推导及其对长周期超高层建筑的影响
剪重比 (Shear-to-Weight Ratio, SWR) 是指某结构的剪切承载力与自身重量的比值，是衡量结构抗剪承载能力的一个重要指标。
剪重比的本质关系是：SWR = V / (W / g)
其中，V 表示结构的剪切承载力，W 表示结构的重量，g 表示重力加速度。
剪重比越大，则结构的剪切承载力就越大，抗剪能力也就越强。
剪重比过小，则结构的剪切承载力就较小，抗剪能力也较弱。
剪重比对长周期超高层建筑的影响是很重要的。
由于长周期超高层建筑的高度较大，承受的风荷载也相对较大。
如果剪重比过小，则结构的抗剪能力较弱，在大风条件下容易受到剪切力的影响，导致结构的振动增大，甚至可能出现破坏。
因此，在设计长周期超高层建筑时，要注意控制剪重比，保证结构的抗剪能力。
结构抗震设计中的剪重比问题的讨论
结构抗震设计中的剪重比问题的讨论结构抗震设计中的剪重比问题的讨论［摘要］对建筑抗震设计中的剪重比问题进行了讨论，探讨了场地类别对剪重比的影响，结论中指出规范对剪重比限值的规定中没有考虑到场地类别的影响是不妥的。
对于不满足规范要求的高层建筑，当结构的计算基底剪力不满足规定的最小基底剪力时，可以加大地震作用力，而不应该调整结构的刚度来加大地震反应，同时也提出了通过直接调整长周期段加速度反应谱以完成剪重比控制的改进建议。
［关键词］高层建筑; 抗震设计; 剪重比; 限值0 引言《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)［1］(简称抗规) 及《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3—2010)［2］(简称高规)规定:水平地震剪力系数(本文称为剪重比)剪重比等于楼层地震作用(楼层地震剪力)与重力荷载代表值的比值，是抗震设计的重要控制指标之一，并且属于规范的强制性条文。
其中抗规条文说明的5. 2. 5 条写到:地震影响系数在长周期段下降较快，对于基本周期大于3. 5s 的结构，由此计算所得的水平地震效应可能太小。
而对于长周期结构，地震动态作用中的地面运动速度和位移可能会对结构产生更大的破坏力，但是规范所采用的振型分解反应谱法尚无法对此做出估计。
出于对结构安全的考虑，规范［1，2 ］提出了各楼层水平地震剪力对应剪重比最小值的要求，即规定了不同抗震设防烈度下楼层剪重比的限值，当计算结构水平地震作用效应的剪重比小于规范规定的限值时，须对楼层设计用的地震剪力进行相应的调整。
诚然，规范以规定剪重比限值的方式来控制基底和楼层最小地震剪力的做法对保证结构的抗震安全性是有一定作用的，但在实际结构设计中，经常会遇到结构剪重比与规范限值相差较多的情况，这时通过调整结构形式或结构布置来提高剪重比，往往收效甚微，比较困难。
为解决此问题，有必要对结构剪重比的变化规律和控制方法进行研究。
1 剪重比的工程含义首先从建筑结构的刚度的谈起，一个建筑物之所以必须具备足够的刚度，其实是出于以下几点的需求：1.免强震时非结构构件如砖砌隔墙，外表面幕墙等因结构过大的变形而破坏;2.避免在风荷载作用下建筑物产生低频振动令人感到不舒服;3.避免强震时结构过大的侧向变形加剧P- Δ 效应，此时不利于结构的受力;4. 避免结构过大的变形影响竖向交通的正常运行。
结构设计之剪重比详解
第五章 剪重比 2014.7.17一、定义：剪重比即最小地震剪力系数λ。
（查表）二、计算公式：V eki :第i 层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力； G j ：第j 层重力荷载代表值。
三、控制目的：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长结构的安全，尤其是对于基本周期大于3.5S 的结构,以及存在薄弱层的结构,出于对结构安全的考虑,规范增加了对剪重比的要求。
四、规范要求：①《抗规》5.2.5条规定:抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：∑>=ni j G V j eki λ，（其余同高规4.3.12）我说的：λ查表5.2.5，对于竖向不规则结构的薄弱层的水平地震剪力应增大1.15倍，即楼层最小剪力系数λ应乘以1.15倍。
②《高规》4.3.12条规定:我说的：这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的水平地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。
五、SATWE 中怎么看：WZQ 文件→周期、地震力与振型输出文件→各层 X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力∑==n i j G V j ekiλMx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法 X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)……3 1 667.54 1811.39( 1.53%) ( 1.53%) 36475.79 191.922 1 504.56 2093.45( 1.42%) ( 1.42%) 42587.53 137.111 1 251.76 2261.43( 1.27%) ( 1.27%) 49811.77 72.27抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 0.80%X 方向的有效质量系数: 99.66%……还有Y向，此处省略六、超了怎么办：1.对于一般高层建筑而言,结构剪重比底层为最小,顶层最大,故实际工程中,结构剪重比由底层控制,由下到上,哪层的地震剪力不够，就放大哪层的设计地震内力.2.结构各层剪重比及各楼层地震剪力调整系数自动计算取值,结果详SATWE周期、地震力与振型输出文件WZQ.OUT)3.各层地震内力自动放大与否在调整信息栏设开关；如果用户考虑自动放大，SATWE将在WZQ.OUT中输出程序内部采用的放大系数.4.六度区剪重比可在0.7％～1％取。
高层建筑结构抗震设计中的剪重比问题分析
高层建筑结构抗震设计中的剪重比问题分析摘要：设计高层建筑的结构体系时，必须关注多个方面的结构性能设计需要，尤其是结构安全性能方面的需求。
通过抗震设计可以帮助消除结构系统中的不稳定因素，将设计问题消除，优化结构设计格局。
在结合建筑所处区域的地质灾害出现情况来完成抗震设计工作时，还需对结构系统的剪重比问题加以处理。
现探讨抗震设计环节出现的剪重比问题。
关键词：高层建筑工程；结构系统；抗震设计；剪重比问题在建筑系统中，结构部分比较容易因受到外部高强度影响而出现失稳的问题，尤其是再出大型地质灾害时，结构受到的影响也是极大的，为了使建筑在多种外部条件下都可以确保内部安全性，设计者要关注抗震设计需要，通过特殊的技术手段，来保护建筑的结构，使其具有更强的抗震性。
现探讨结构剪重比问题，提供适合被应用到抗震设计环节的技术性建议。
1 剪重比概述结构设计要求极为严格，设计者应当注重对各种关键的设计参数进行把握，根据科学的设计规范来检查结构系统，在对结构具有抗震能力进行测算时，要运用正确的公式来获取水平剪应力数值，随着建筑使用时间被延长，地震影响系数将会出现降低的状况，且降低的速度极快，依照相应的地震系数曲线就可发现系数出现的变动，因受到地震灾害这种动态化的影响，建筑结构会出现明显的位移情况，地面也会因此而被破坏，在这种条件下对地震影响系数进行确定时，要考虑到其中会带来实质影响的不稳定因子。
对常规的建筑框架结构来说，可以依据经验公式去估算结构周期，也就是T=（0.07--0.09）N，其中N就是普通框架结构中的楼层数，要是建筑工程场地是一类，则结构周期计算也就可以依据公式去计算。
根据相应的数值变动曲线来看，如果建筑的结构是框架式的结构，当其层数增高时，地震影响系数就会以相对比较快的速度降低。
同时楼层部位的水平类型的地震剪力也会随之变小。
这种现象与设计者预设的变动现象并不相符，甚至是完全矛盾的，一般会认为，楼层的数量越多，结构受到地震的影响也就越严重。
结构设计之剪重比详解
结构设计之剪重比详解第五章剪重比2014.7.17 一、定义：剪重比即最小地震剪力系数λ。
（查表）二、计算公式：VekiV eki:第i 层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力；j niGjG j：第j 层重力荷载代表值。
三、控制目的：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长结构的安全，尤其是对于基本周期大于3.5S 的结构,以及存在薄弱层的结构,出于对结构安全的考虑,规范增加了对剪重比的要求。
四、规范要求：①《抗规》 5.2.5 条规定:抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：nV eki G j ，（其余同高规 4.3.12 ）j i我说的：λ查表 5.2.5 ，对于竖向不规则结构的薄弱层的水平地震剪力应增大 1.15 倍，即楼层最小剪力系数λ应乘以 1.15 倍。
②《高规》 4.3.12 条规定:我说的：这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的水平地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。
五、SATWE中怎么看：WZQ文件→周期、地震力与振型输出文件→各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx ( 分塔剪重比) ( 整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)( 注意: 下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)3 1 667.54 1811.39( 1.53%) ( 1.53%) 36475.79 191.922 1 504.56 2093.45( 1.42%) ( 1.42%) 42587.53 137.111 1 251.76 2261.43( 1.27%) ( 1.27%) 49811.77 72.27抗震规范(5.2.5) 条要求的X 向楼层最小剪重比= 0.80%X 方向的有效质量系数: 99.66%还有Y向，此处省略六、超了怎么办：1.对于一般高层建筑而言,结构剪重比底层为最小,顶层最大,故实际工程中,结构剪重比由底层控制,由下到上,哪层的地震剪力不够，就放大哪层的设计地震内力.2.结构各层剪重比及各楼层地震剪力调整系数自动计算取值,结果详S ATWE 周期、地震力与振型输出文件WZQ.OUT)3.各层地震内力自动放大与否在调整信息栏设开关；如果用户考虑自动放大，SATWE 将在WZQ.OUT中输出程序内部采用的放大系数.4.六度区剪重比可在0.7 ％～1％取。
结构剪重比的小结
一、各规范对剪重比的规定：《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010第5.2.5条及《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.3.12条规定：抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：nEKi jj iV G λ=>∑式中：EKi V -----第i 层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力；λ-----剪力系数，不小于表5.2.5规定的楼层最小地震剪力系数值,对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数；j G ----第j 层的重力荷载代表值;n-----结构计算总层数。
表5.2.5 楼层最小地震剪力系数值注：基本周期介于3.5s 和5.0s 之间的结构，按插入法取值；二、对规范规定的理解（一）剪重比（剪力系数）定义：楼层剪力与其上各层重力荷载代表值之和的比值。
（二）意义：由于地震影响系数在长周期段下降较快，对于基本周期大于3.5s 的结构，由此计 算所得的水平地震作用下的结构效应可能太小。
而对于长周期结构，地震动态作用中的地面运动速度和位移可能对结构的破坏具有更大影响，但是规范所采用的振型分解反应谱法只反映加速度对结构的影响，对长周期结构往往是不全面的。
出于结构安全的考虑，当计算的楼层剪力过小时，提出了对结构总水平地震剪力及各楼层水平地震剪力最小值的要求，规定了不同烈度下的剪力系数，当不满足时，需改变结构布置或调整结构总剪力和各楼层的水平地震剪力使之满足要求。
（《抗规》第5.2.5条文解释）简而言之，控制剪重比，是要求结构承担足够的地震作用，设计时不能小于规范的要求。
剪重比与地震影响系数由内在联系:λ=0.2αmax。
（三）调整范围：只要底部总剪力不满足要求，则结构各楼层的剪力均需要调整（地下室不做控制），不能仅调整不满足的楼层。
（四）调整目标：剪重比调整后，除了内力以外，倾覆力矩和位移也需要调整。
即意味着，当各层的地震剪力需要调整时，原先计算的倾覆力矩、内力和位移均需要相应调整。
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一、各规范对剪重比的规定：《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010第5.2.5条及《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.3.12条规定：抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：nEKi jj iV G λ=>∑式中：EKi V -----第i 层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力；λ-----剪力系数，不小于表5.2.5规定的楼层最小地震剪力系数值,对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数；j G ----第j 层的重力荷载代表值;n-----结构计算总层数。
表5.2.5 楼层最小地震剪力系数值注：基本周期介于3.5s 和5.0s 之间的结构，按插入法取值；二、对规范规定的理解（一）剪重比（剪力系数）定义：楼层剪力与其上各层重力荷载代表值之和的比值。
（二）意义：由于地震影响系数在长周期段下降较快，对于基本周期大于3.5s 的结构，由此计 算所得的水平地震作用下的结构效应可能太小。
而对于长周期结构，地震动态作用中的地面运动速度和位移可能对结构的破坏具有更大影响，但是规范所采用的振型分解反应谱法只反映加速度对结构的影响，对长周期结构往往是不全面的。
出于结构安全的考虑，当计算的楼层剪力过小时，提出了对结构总水平地震剪力及各楼层水平地震剪力最小值的要求，规定了不同烈度下的剪力系数，当不满足时，需改变结构布置或调整结构总剪力和各楼层的水平地震剪力使之满足要求。
（《抗规》第5.2.5条文解释）简而言之，控制剪重比，是要求结构承担足够的地震作用，设计时不能小于规范的要求。
剪重比与地震影响系数由内在联系:λ=0.2αmax。
（三）调整范围：只要底部总剪力不满足要求，则结构各楼层的剪力均需要调整（地下室不做控制），不能仅调整不满足的楼层。
（四）调整目标：剪重比调整后，除了内力以外，倾覆力矩和位移也需要调整。
即意味着，当各层的地震剪力需要调整时，原先计算的倾覆力矩、内力和位移均需要相应调整。
剪重比调整系数直接乘在该层构件的内力和位移上。
（五）调整方式分为三段：加速度控制段、位移控制段和速度控制段底部总剪力不满足最小要求而中、上部楼层均满足最小值时，分三段调整：A、加速度控制段（0.1<T<Tg）：各楼层均需乘以同样大小的增大系数。
B、位移控制段（Tg <T<5Tg）：各楼层i均需按底部的剪力系数的差值△λ0增加该层的地震剪力——△F Eki＝△λ0G EiC、速度控制段（5Tg <T）：增加值应大于△λ0G Ei，顶部增加值可取动位移作用和加速度作用二者的平均值，中间各层的增加值可近似按线性分布。
如下面：（六）程序实现方式：对于剪重比调整，抗规5.2.5条文说明给出了详细的调整方法：当底部剪力不满足规范规定时，判断结构的主要平动周期位于反应谱的哪一段，如果位于加速度控制段（<Tg ）,则各层的剪力放大系数相同，此时动位移比例填0；如果基本周期位于位移控制段（>5Tg）,各层位移比调整的幅度一致，此时动位移比例填1；如果基本周期在Tg和5Tg之间，是速度控制段，取两种调整方式的平均值，此时可填0.5。
程序中所说的强轴指的是短周期的方向，弱轴指的是长周期的方向。
例如某工程：场地类别: KD =II; 设计地震分组: 三组;特征周期Tg = 0.45s,两层地下室振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 3.1624 166.15 1.00 ( 0.94+0.06 ) 0.002 2.9984 76.20 1.00 ( 0.06+0.94 ) 0.003 2.5095 30.69 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.00…..Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN) ……10 1 200.47 2008.95( 0.87%) ( 0.87%) 83450.31 44.099 1 203.33 2055.49( 0.85%) ( 0.85%) 88832.51 40.058 1 200.70 2104.76( 0.84%) ( 0.84%) 94324.16 36.027 1 196.71 2154.99( 0.82%) ( 0.82%) 99927.36 31.996 1 194.44 2204.97( 0.81%) ( 0.81%) 105644.33 27.945 1 188.40 2254.04( 0.80%) ( 0.80%) 111476.65 23.904 1 340.03 2355.58( 0.78%) ( 0.78%) 120064.95 39.533 1 178.06 2418.60( 0.76%) ( 0.76%) 129341.28 24.722 1 37.71 2431.54( 0.72%) ( 0.72%) 135665.66 16.131 1 9.25 2434.64( 0.69%) ( 0.69%) 142085.19 5.35抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 0.80%Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN) ……10 1 229.21 2089.91( 0.90%) ( 0.90%) 81994.98 45.269 1 225.41 2162.66( 0.89%) ( 0.89%) 86920.02 41.128 1 221.39 2235.74( 0.89%) ( 0.89%) 92030.73 36.987 1 218.26 2307.68( 0.88%) ( 0.88%) 97337.70 32.846 1 212.86 2377.40( 0.87%) ( 0.87%) 102847.89 28.685 1 199.44 2443.02( 0.87%) ( 0.87%) 108564.44 24.544 1 359.98 2570.15( 0.85%) ( 0.85%) 117146.23 40.583 1 203.86 2653.37( 0.83%) ( 0.83%) 126609.88 25.372 1 91.77 2691.20( 0.79%) ( 0.79%) 133164.80 16.561 1 23.57 2700.94( 0.76%) ( 0.76%) 139885.95 5.49抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比= 0.80%经判断结构X向平动周期3.1624s，Y向平动周期2.9984s均大于5Tg = 5*0.45=2.25s, 故结构基本周期位于反应谱的位移控制段，此时动位移比例填1。
弱轴方向的动位移比例因子（X向）XI1 = 1.00强轴方向的动位移比例因子（Y向）XI2 = 1.00各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]层号塔号X向调整系数Y向调整系数1 1 1.000 1.0002 1 1.000 1.0003 1 1.057 1.0004 1 1.056 1.0005 1 1.054 1.0006 1 1.054 1.0007 1 1.053 1.0008 1 1.052 1.0009 1 1.051 1.00010 1 1.050 1.00011 1 1.049 1.00012 1 1.048 1.00013 1 1.047 1.00014 1 1.045 1.00015 1 1.044 1.00016 1 1.043 1.00017 1 1.042 1.00018 1 1.040 1.00019 1 1.039 1.00020 1 1.038 1.00021 1 1.037 1.00022 1 1.035 1.00023 1 1.034 1.00024 1 1.032 1.00025 1 1.030 1.00026 1 1.028 1.00027 1 1.026 1.00028 1 1.024 1.00029 1 1.021 1.00030 1 1.019 1.00031 1 1.017 1.00032 1 1.015 1.000（七）扭转效应明显的判定A、根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第5.2.5条条文解释：扭转效应明显与否一般可由考虑耦联的振型分解反应谱法分析结果判断，例如前三个振型中，二个水平方向的振型参与系数为同一个量级，即存在明显的扭转效应。
对于扭转效应明显或基本周期小于3.5s的结构，剪力系数取0.2αmax，保证足够的抗震安全度。
B、根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.3.12条条文解释：扭转效应明显的结构，是指楼层最大水平位移(或层间位移)大于楼层平均水平位移(或层间位移)1.2倍的结构。
以上两条有其一即可，通常所用的是第二种，即位移比≥1.2时判定为扭转效应明显的结构。
三、结构设计应注意的事项①按楼层最小地震剪力系数对结构水平地震作用效应进行调整时应该注意，如果较多楼层的剪力系数不满足最小剪力系数要求（例如15%以上的楼层）、或底部楼层剪力系数小于最小剪力系数要求太多（例如小于85%），说明结构整体刚度偏弱（或结构太重），应调整结构体系，增强结构刚度（或减小结构重量），而不能仅采用乘以增大系数方法处理。
②应控制调整的幅度不大于1.2~1.3。
③当调整幅度大于1.3时，应首先调整结构布置及截面尺寸，提高结构侧向刚度，满足结构稳定和承载力要求。
④采用时程分析法时，其计算的总剪力也需符合最小地震剪力的要求。
⑤本条规定不考虑阻尼比的不同，是最低要求，各类结构，包括钢结构、隔震和消能减震结构均需一律遵守。
⑥当结构的设计水平力较小，如计算的楼层剪重比小于0.02时，结构刚度虽能满足水平位移限值要求，但有可能不满足《高规2010》第5.4.4条规定的稳定要求。
参考资料《建筑抗震设计规范GB50011-2010》《高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010》《建筑抗震设计规范应用与分析GB50011-2010》朱炳寅编著P184-185《建筑抗震设计规范统一培训教材GB50011-2010》P57聂琪老师关于PKPM计算软件2010规范版本介绍。