D便梁及挖孔桩计算书
人工挖孔桩计算计算书
人工挖孔桩计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120—20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《土力学与地基基础》一、参数信息1、基本参数人工打孔桩荷载示意图1、水平荷载1)主动土压力系数K a1=tan2（45°- φ1/2）= tan2（45-24/2)=0.422；K a2=tan2（45°—φ2/2）= tan2(45-24/2）=0。
422；K a3=tan2（45°—φ3/2）= tan2(45—24/2）=0。
422；K a4=tan2（45°- φ4/2）= tan2(45—24/2）=0.422；K a5=tan2（45°- φ5/2）= tan2（45—24/2）=0.422；K a6=tan2（45°—φ6/2）= tan2（45—24/2）=0。
422; K a7=tan2（45°- φ7/2)= tan2（45-24/2)=0。
422；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0 ~ 1mH1'=［∑γ0h0+∑q1+∑q1b1/（b1+2a1)+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1））］/γ1=(0+3+3.5+4)/19=0。
553m；Pak1上=γ1H1’K a1—2c1K a10.5=19×0.553×0.422—2×18×0.65=—18.952kN/m2；Pak1下=[γ1（h1+H1)]K a1—2c1K a10.5=（19×(1+0。
553))×0。
422—2×18×0。
65=—10。
934kN/m2；第2层土：1 ~ 2mH2’=[∑γ1h1+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)+∑q1b1l1/（（b1+2a1）(l1+2a1))］/γ2=19+3+3。
人工挖孔桩计算书.doc
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1、上部传下荷载：边柱最大标准值Nkmax1=1502+250=1752kN。
最大设计值设计值N max1=1763+250x1.2=2063 kN。
中柱最大标准值Nkmax2=2312+200=2512kN。
最大设计值设计值N max2=2997+200x1.2=3237 kN。
幢布置参施工图。
2、边柱基础ZJ1采用内径D=800mm的人工挖孔桩，桩端扩大头直径为D0=2000mm。
桩长约7m，桩端进入4-2粘土层2m以上，ZJ1单桩承载力特征值Ra1=(2/2）2+3.14x700x(0.8/2)1/4+3.14x0.8(1.8x15+0.9x6+0.5x20+2x40) =2055 kN.X1.2=2466 kN = Nkmax1=1727 kN 。
承载力满足要求。
桩身强度验算：0.7 xApfc=0.7x3.14x4002x9.6=3376 kN= N max1=2063 kN 。
3、中柱基础ZJ2采用内径D=1000mm的人工挖孔桩，桩端扩大头直径为D0=2500mm。
桩长约7m，桩端进入4-2粘土层2m以上，ZJ2单桩承载力特征值ZJ2单桩承载力特征值Ra2=(2.5/2)2+3.14x700x(0.8/2.5)1/4+3.14x1(1.8x15+0.9x6+0.5x20+2x4 0) =2965 kN.X1.2=3558 kN = Nkmax2=2462kN 。
承载力满足要求。
桩身强度验算：0.7xApfc=0.7x3.14x5002x9.6=5275 kN= N max2=3237 kN 。
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人工挖孔桩计算计算书(两篇)
引言：人工挖孔桩是一种在土壤中挖孔并灌注混凝土来构造承载层的常用工程技术，广泛应用于建筑、桥梁、挡墙等领域。
本文是关于人工挖孔桩计算计算书（二）的详细解析，旨在进一步介绍人工挖孔桩的设计和计算方法，以及相关的工作准则和规范。
概述：本文主要围绕人工挖孔桩设计和计算的相关理论、方法和过程展开论述。
首先介绍了人工挖孔桩的基本概念和工作原理，然后详细介绍了设计和计算的五个大点，包括荷载计算、桩身强度验算、桩端承载力计算、桩身抗拔计算和桩身稳定性分析。
正文内容：一、荷载计算1.1 确定设计荷载：根据实际工程需求和标准规范，确定人工挖孔桩所需承载的垂直和水平荷载。
1.2 荷载传递方式：分析荷载从结构体到桩体的传递方式，考虑土层的承载能力及桩与土的相互作用。
1.3 荷载分布：根据设计要求和土壤力学原理，确定荷载在桩身上的分布情况，进而进行荷载计算。
二、桩身强度验算2.1 材料力学性能：确定所选材料的力学性能参数，如混凝土强度、钢筋强度和黏土的抗剪强度等。
2.2 桩身截面设计：根据设计要求和荷载计算结果，进行桩身横截面尺寸的设计，保证桩身的强度满足要求。
2.3 桩身受力分析：通过应力、应变和变形等参数的计算，进行桩身的受力分析，判断桩身的强度是否满足要求。
三、桩端承载力计算3.1 桩端土力参数：根据土壤力学测试结果，确定桩端土体的力学参数，如土的侧阻力和桩端摩阻力等。
3.2 桩端承载力计算方法：综合考虑桩端土力和桩身的相互作用，采用经验公式或数值方法进行桩端承载力计算。
3.3 桩端承载力验算：根据设计要求和规范，对计算结果进行验算，保证桩端的承载力满足要求。
四、桩身抗拔计算4.1 抗拔机理分析：分析桩身抗拔的机理和影响因素，如土的黏聚力、桩身的侧摩阻力和摩擦系数等。
4.2 抗拔计算方法：根据土体和桩身的力学性质，采用经验公式或数值方法进行桩身的抗拔计算。
4.3 抗拔验算：对桩身的抗拔计算结果进行验算，保证桩身的稳定性和抗拔能力满足要求。
D型施工便梁
D型施工便梁作为托架现浇梁施工工法1 前言随着桥梁建设的飞速发展，预应力混凝土连续梁由于具有整体刚度大、施工质量容易保证、养护成本低等优点，已广泛应用于公路、铁路桥梁建设中。
而混凝土连续梁的施工方法，在国内却基本局限于采用满堂支架现浇、钢管贝通车通航，具有显着的社会经济效益。
3 适用范围本工法适用于32米以内跨径预应力混凝土连续梁现浇施工。
箱梁底板宽度小于4m，对于底板宽度大于4m的箱梁，可选用专用的加长横梁，也可满足施工需要。
对于墩身超过一定高度搭设支架有困难、施工现场地基软弱或桥下有通车通航要求的现浇梁，使用该工法施工具有很大的优越性。
4 施工工艺4.1 D型施工便梁的构造D型施工便梁是主要用于既有线站场或桥涵施工，在不中断行车的情况下利用它进行桥涵的开挖和施工，并具有运输和拆装方便的特点。
施工便梁分为D12、D16、D20、D24m四种型号。
本工程根据场地及设计情况,主要以24mD型便梁为主。
工程路工程的1号桥与2号桥的全部工程。
1号桥设计中心里程K0+232.2，全长144. 5m，上部结构形式为（6*24）m箱梁，设计采用现浇施工。
2号桥设计中心里程K0+687.00，全长34.2m，跨G213国道，该路面为9m宽水泥路面，与公路夹角为55°，上部结构形式为24m箱梁，设计采用现浇法施工。
玉溪钢铁集团炼钢厂至炼铁厂准轨铁路工程1号桥均为人工挖孔桩及承台基础，1#-5#墩高分别为：1#墩高为11m，2#墩高为20m;3#墩高为20m；4#墩高为13m；5#墩高为10m。
4.4施工工艺流程安装支座→安装D型便梁→铺设底模→整体预压→永久支座及模板安装→绑扎钢筋→安装预应力体系→混凝土浇筑→混凝土养护→预应力张拉、压浆、封锚→模板、D 型便梁拆除。
4.4.1安装临时支座采用人abc为箱梁浇注预拱度设置提供经验数据。
4.4.4.2预压荷载的计算预压重量根据箱梁实际断面计算平均分配到底模上，预压的最大荷载为箱梁重量加上施工荷载总重量的1.25倍。
人工挖孔桩计算书
人工挖孔桩基础计算书工程名称：武警岗亭计算条件：按端承桩计算本工程地质勘察报告荷载取值详见上部结构计算书执行规范：《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)挖孔桩最小直径：Dmin=800mm；挖孔桩最大直径：Dmax=1200mm；砼材料等级：C25，轴心抗压强度fc=11.9N/mm2桩配筋率：p=0.30％，主筋保护层厚度c=50(mm)圆周率：Pi=3.1415926注：计算书中符号“Sqr”表示开算术平方根****************************************************************1、ZH1孔桩计算：●按构造和施工合理假定桩直径D=1200(mm)●假定孔桩长度H=15000(mm)●N=顶荷载+桩自重=1350kN①、地基承载力计算(按地基承载力计算桩底半径)●地基承载力特征值fa=980KpaR1=Sqr(N×1000/(Pi×0.001×fa))=Sqr(1350×1000/(Pi×0.001×980)=662(mm)●按构造和施工合理取定桩底半径R1=700(mm)②、桩身强度计算(按强度计算桩身半径)R=Sqr(N×1000/(Pi×fc×0.65))=Sqr(1350×1000/(Pi×11.9×0.65))=235.7(mm)●按构造和施工合理取定桩身半径R=250(mm)③、配筋计算(按桩半径=700mm)As=Pi×(R-c)^2×p=Pi×650×650×0.003=3979.95(mm2)选筋结果：配16根Φ22钢筋，As=6082mm2④、扩大头计算扩孔宽度b=(R1-R)=350(mm)●按构造和施工合理取定扩孔宽度b=350(mm)扩孔高度h2=b×扩孔高度系数=350×2=700(mm)●按构造和施工合理取定扩孔高度h2=1000(mm)锅底高度h1=2R1×K1=2200×0.10=220(mm)●按构造和施工合理取定锅底高度h1=500(mm)2、ZH2孔桩计算：●按构造和施工合理假定桩直径D=1000(mm)●假定孔桩长度H=12000(mm)●N=顶荷载+桩自重=3500kN①、地基承载力计算(按地基承载力计算桩底半径)●地基承载力特征值fa=1200KpaR1=Sqr(N×1000/(Pi×0.001×fa))=Sqr(3500×1000/(Pi×0.001×1200))=982(mm)●按构造和施工合理取定桩底半径R1=1000(mm)②、桩身强度计算(按强度计算桩身半径)R=Sqr(N×1000/(Pi×fc×0.9))=Sqr(3500×1000/(Pi×11.9×0.65))=380(mm)●按构造和施工合理取定桩身半径R=500(mm) ③、配筋计算(按桩半径=500mm)As=Pi×(R-c)^2×p=Pi×450×450×0.004=2544(mm2)选筋结果：配16根Φ18钢筋，As=4072mm2 ④、扩大头计算扩孔宽度b=(R1-R)=500(mm)●按构造和施工合理取定扩孔宽度b=500(mm)扩孔高度h2=b×扩孔高度系数=500×2=1000(mm)●按构造和施工合理取定扩孔高度h2=1000(mm)锅底高度h1=2R1×K1=2000×0.10=200(mm)●按构造和施工合理取定锅底高度h1=500(mm)。
挖孔桩计算书
挖孔桩计算书1嵌固深度计算作用在桩上的主动土压力分布： 各层土取平均厚度计算计算方法：按朗肯理论计算主动与被动土压力强度，其公式如下：2a P qKa =-()2a a i i P q rh K =+-式中：a P —— 朗肯主动土压力强度（a kP ）； q —— 地面均匀荷载 （a kP ）； i γ —— 第i 层土的重度（3/m kN ）；i h —— 第i 层土的厚度 （m ）； a K —— 朗肯主动土压力系数：⎪⎭⎫ ⎝⎛-=245tan 2ϕ a KKp —— 朗肯被动土压力系数：⎪⎭⎫ ⎝⎛+=245tan 2ϕ p K式中：c 、ϕ—— 计算点土的抗剪强度指标，a kP 、()开挖面范围内土体力学指标加权平均值为：K a1=)21245(2-︒tg =0.65 K a2=)21.1345(2-︒tg =0.62K a3=)27.1645(2-︒tg =0.55 K p1=)27.1645(2+︒tg =1.8K p2=)21945(2+︒tg =1.96土压力计算e a1上=-2*15*0.81=-24.27kpa e a1下=18.5*6-2*15*0.81=48.40 kpa e a2上=18.5*6*0.62-2*36*0.79=12.75 kpae a2下=（18.5*6+19.4*1.7）*0.62-2*36*0.79=33.51 kpa e a3上=（18.5*6+19.4*1.7）*0.55-2*44.08*0.74=14.04 kpa e a3下=（18.5*6+19.4*1.7+20*1.6）*0.55-2*44.08*0.74=31.73 kpa e a4上=（18.5*6+19.4*1.7+20*1.6）*0.50-2*47.74*0.71=21.35 kpa e a4下=（18.5*6+19.4*1.7+20*1.6+20*1.8）*0.50-2*47.74*0.71=39.64 kpa e p1上=2*44.08*1.34=118.37 kpae p1下=20*2.3*1.80+2*44.08*1.34=201.30 kpa e p2上=20*2.3*1.96+2*47.47*1.40=223.94 kpae p2下=（20*2.3+20*1.8）*1.96+2*47.47*1.40=294.56 kpa 由嵌固深度计算公式：∑∑≥-02.10ai pi p E E h γ式中：∑piE ——基坑内侧水平抗力之和；h p ——合力∑pi E 作用至桩底的距离；∑aiE——基坑内侧主动土压力之和；H a ——合力∑ai E 作用至桩底的距离； 得嵌固深度h d =4.3m ；由于地层不均匀为了安全起见，最少嵌固5.00m 。
D型施工便梁
D型施工便梁标准化工作室编码[XX968T-XX89628-XJ668-XT689N]D型施工便梁作为托架现浇梁施工工法1 前言随着桥梁建设的飞速发展，预应力混凝土连续梁由于具有整体刚度大、施工质量容易保证、养护成本低等优点，已广泛应用于公路、铁路桥梁建设中。
而混凝土连续梁的施工方法，在国内却基本局限于采用满堂支架现浇、钢管贝雷梁柱式支架现浇施工方法。
相比之下，采用D型施工便梁作为托架施工现浇梁具有以下明显的优点：第一是工序简单，施工周期短，具有明显的经济效益；第二是不需进行基础的处理，对场地要求不高；第三是该方法对于高墩桥梁，具有显着的安全性，同时可不影响桥下的通车要求。
针对玉溪钢铁集团炼钢厂至炼铁厂准轨铁路工程现场环境和混凝土连续箱梁的结构特点，采用D型施工便梁作为现浇梁的托架进行现浇施工。
2 工法特点本工法使用的D型施工便梁属中铁宝桥生产专用设备，结构合理，安全系数高。
使用该工法施工前只需预压一次，主要检查跨中的挠度变形，无需要安装临时支座及多次预压，施工周期短且所需人员少。
结构受力明确，箱梁混凝土荷载、模板、加固件等所有荷载通过横梁传递到主梁，主梁安放于墩柱帽梁上。
主梁外侧安装施工作业平台，结构安全可靠，而且有利于箱梁的施工控制，保证良好线形。
本工法跨中无任何支撑，因此跨间地基不需处理，同时在施工时不影响通车通航，具有显着的社会经济效益。
3 适用范围本工法适用于32米以内跨径预应力混凝土连续梁现浇施工。
箱梁底板宽度小于4m，对于底板宽度大于4m的箱梁，可选用专用的加长横梁，也可满足施工需要。
对于墩身超过一定高度搭设支架有困难、施工现场地基软弱或桥下有通车通航要求的现浇梁，使用该工法施工具有很大的优越性。
4 施工工艺D型施工便梁的构造D型施工便梁是主要用于既有线站场或桥涵施工，在不中断行车的情况下利用它进行桥涵的开挖和施工，并具有运输和拆装方便的特点。
施工便梁分为D12、D16、D20、D24m四种型号。
D便梁支墩检算
D便梁支墩检算Prepared on 21 November 2021便梁加固线路检算资料便梁布置情况：采用D24便梁加固既有联1线，支墩形式采用片石混凝土支墩，施工北联线框构桥；待线路过渡完成，采用D16便梁加固新建北联线，采用片石混凝土支墩；施工货车走行线框构桥时采用D16便梁加固辛1线，采用挖孔桩支墩（如果能够租借到D24便梁，将采用其加固辛1线，确保既有线安全，采用支墩形式为片石混凝土）D24便梁支墩检算资料一、计算恒载1、一孔D24型施工便梁自重 G1=50t2、线路重量 G2=×24=48t3、片石混凝土支墩自重：G3=**2*1=二、计算列车活载1、计算最大支座反力经过检算，下列荷载位置使支座反力最大mR2=[22×（24++21++18）+×÷2]÷24=148tR1=×+22×5-148=2、计算列车冲击系数根据《铁路工务技术手册—桥涵》规定计算冲击系数，列车运行速度45km/hv=45/60= u=28/（40+L）=28/（40+24）=1+vu=1+×=3、计算列车活载FF=（1+vu）R=×148=三、检算便梁混凝土支墩基底应力N= (50+48+÷4+=A=*=σ=N/A=÷=m2=136Kpa＜[σ]=150K pa 符合要求D16便梁支墩检算资料一、计算恒载1、一孔D24型施工便梁自重 G1=24t2、线路重量 G2=×16=32t3、片石混凝土支墩自重：G3=**2*1=二、计算列车活载1、计算最大支座反力经过检算，下列荷载位置使支座反力最大mR2=[22×（16++13++1O）+×÷2]÷16=11OtR1=×+22×5-110=2、计算列车冲击系数根据《铁路工务技术手册—桥涵》规定计算冲击系数，列车运行速度45km/hv=45/60= u=28/（40+L）=28/（40+16）=1+vu=1+×=3、计算列车活载FF=（1+vu ）R=×11O=三、检算便梁混凝土支墩基底应力N= (24+36+÷4+=A=*2=5m 2σ=N/A=5=m 2=130Kpa ＜[σ]=150K pa 符合要求四、检算便梁挖孔桩支墩根据既有线情况以及适合人工挖孔桩的操作情况，拟采用直径为120cm 的挖孔桩作为便梁支点。
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中国中铁四局
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水家湖车站站改施工方案计算书
40 根，G 轨枕＝40×263×10-2＝105.2kN，D 型便梁重量 G 便梁＝g1×10-2 ＝48903.5×10-2＝489.035 kN，由于两根钢轨加载在便梁上的重量 G 钢 轨＝2×g2×L×10-2＝2×60×24×10-2≈28.8kN，当中活载全部作用到 D 型便梁时支座反力最大，其中荷载加载图如下图 5-2 所示。
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水家湖车站站改施工方案计算书
均取 1.0。
五 D24 便梁基础的计算
本章的计算内容包括 D24 便梁挖孔桩的计算。
5.1 设计荷载
1.施工荷载（机械堆放和混凝土的冲击力）； 2.人群荷载； 3.列车荷载； 4.结构自重。
5.2 挖孔桩轴力的计算
5.2.1 荷载的计算 根据《D 型施工便梁使用说明书》D24 型施工便梁一孔重量表可
水家湖车站站改施工方案 评审会议纪要
2009 年 月 日，由一公司技术中心组织，公司工管中心、安 质部、合蚌铁路一分部项目经理部，在公司技术中心会议室召开了水 家湖车站站改施工方案评审会，会议由技术中心主任张宏斌主持。会 议对方案进行了全面审查，形成会议纪要如下：
1. 2. 3. 4. 5. 6. 参加会议人员： 熊选爱、邓伟民、阳雪、张宏斌、张杰胜、李彬、房保华、廖和 云、叶彬
二 设计思路
水家湖车站站改地下人行通道修筑时，第一步封闭 3 道和 6 道并 在 6 道开挖挖孔桩，同时在 3 号站台和 3 号线之间开挖人工挖孔桩。
中国中铁四局
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水家湖车站站改施工方案计算书
第二步在 6 道的挖孔桩上安装 D24 便梁完成后，对站台下人行通道部 分和 6 道下的下人行通道部分进行开挖。第三步在上一步中人行通道 开挖完成后开通 3 道和 6 道并封闭Ⅰ道和Ⅱ道，并对地下通道全部开 挖并贯穿完成后恢复Ⅰ道、Ⅱ道和 3 道，最后将 6 道向内改移 5.1m。
中国中铁四局
第4页
水家湖车站站改施工方案计算书
摩擦桩承载力计算如下式 5-1 所示。
[P]
=
1 2
×U
×
∑
fi
×
li
+
m0
×
A×
[σ
]
式中： [P]——桩的容许承载力（kN）；
（5-1）
U ——桩身截面周长（m）；
fi ——各土层的极限摩阻力（kPa）； 成孔的直径为比挖空直径大 0.04~0.05m，桩周周长和桩底面积
桩的容许承载力计算如下所示。
[P]
=
1 2
×U
×
∑
fi
×
li
+
m
0
×
A×
[σ
]
=
1 2
×
3.299
×
∑
(55
×12)
+
0.9
×
0.866
×
[502.45]
≈ 1480.28kN
根据前面计算可知，桩的最大力 Fmax＝1480.28kN，根据以上计
算可知 Fmax＝1103.211kN<[P]＝1480.28kN，则桩长为 12m 时桩基础承
5.2.1 荷载的计算 ...............................................................................................3 5.2.2 便梁反力的计算.......................................................................................3 5.3 便梁基础的计算 .................................................................................................4
施工方案设计评审签署页
项目名称：水家湖车站站改施工方案 评审时间：2009 年 月 日 编制单位 中铁四局一公司合蚌铁路一分部项目经理部
主要编 写人员 项目总工 参加施工组织设计评审会签人员（签名）：
见附页 评 审 意 见
审 审批意见： 批
审批人：
审批时间：
会议纪要
中铁四局集团第一工程有限公司技术中心 2009 年 月 日
六 挖孔桩防护的计算............................................................................7
6.1 设计荷载..............................................................................................................7 6.2 荷载的计算..........................................................................................................7 6.3 防护桩的计算......................................................................................................8
主送：合蚌铁路一分部项目经理部 抄送：工管中心、安质部、技术中心
水家湖车站站改施工方案
计 算 书
编制： 复核： 审核：
中国中铁四局集团第一工程有限公司 技术中心（合肥） 二〇〇九年 月
水家湖车站站改施工方案计算书
目录 一 工程概况 ........................................................................................... 1 二 设计思路 ........................................................................................... 1 三 计算依据 ........................................................................................... 2 四 荷载组合系数 ................................................................................... 2 五 D24 便梁基础的计算 ........................................................................3
三 计算依据
1.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）； 2.《路桥施工手册》周水兴等主编（人民交通出版社）； 3.《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）； 4.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）； 5.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； 6.《材料力学》（西南交通大学出版社）； 7.《结构力学》(高等教育出版社)； 8.《地下与基础工程百问》(中国建筑工业出版社)； 9.《D 型施工便梁使用说明书》（铁道部）； 10. 有限元分析软件 MIDAS/ CIVIL7.4.1。
计算如下所示。
U = πd = π ×1.05 ≈ 3.299m
A = π × d 2 = π ×1.052 ≈ 0.866m2
4
4
由于桩要进入强风化岩层，根据《水家湖车站站改施工图纸》可
知其承载力为 250kPa。
[σ ] = σ 0 + k2 ×γ 2 × (h − 3) = 250 +1.5×18.7 × (12 − 3) = 502.45kPa
220kN 220kN 220kN 220kN 220kN 92kN/m
3000
D型便梁
150
150
150
150
150
图 5-2 中荷载加载图 单位：（长度）cm 根据图 5-2 可知，其活载计算如下所示。 G 活＝220×5+92×（24-5×1.5）＝根据第 4 章的荷载分配系数对以上的荷载进行荷载组合，其计算 如下所示。 G＝1.2×G 轨枕+1.2×G 钢轨+1.2×G 便梁+1.4×G 活 ＝1.2×105.2+1.2×489.035+1.2×28.8+1.4×2618 ≈4412.842kN 根据以上的计算可知，挖孔桩的轴向力计算如下所示。
车站站改的主要工程数量有：站场挖方 11.09 万方，改良土填筑 18.4 万方，级配碎石 1.85 万方。地基处理量估测：CFG 桩约 9.2 万延 米，堆载预压土方约 10 万方。涵洞构筑物 1 座，地道约 64 延米，房 屋 7862 平方等。新铺合蚌正线无缝线路 3.2km，到发线无缝线路 1.6km， 铺设道岔 14 组，新铺货物及牵出线 1.2km。
中国中铁四局
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一 工程概况
水家湖车站站改施工方案计算书
既有水家湖站为淮南线上的中间站，位于淮南线 K25+839（合蚌 线 DK60+310），本站既有线路为 8 股道，股道有效长度为 850m，分 别为：（9）、（7）、（5）、（3）、（Ⅰ） 、（Ⅱ） 、（6）、（12）道，其中（Ⅰ）、 （Ⅱ）道为既有淮南正线；在东岔区：自（5）#、(专１）#岔引出进 货场，设（10）道、专用线二条。车站设有 1 个站台是 1 道外侧的基 本站台，另有相应的地道和雨棚。