消防车活荷载考虑覆土厚度影响的折减系数
消防车荷载取值对造价的影响
消防车荷载取值对造价的影响问题阐述本篇文章继续讨论消防车荷载/覆土作用下，不同结构布置方式对配筋的影响。
问题分析消防车作用或者覆土作用下的楼板，板格的划分有大板、十字梁、井字梁等多种方式。
按照通常的设计习惯，直觉上会认为应该将跨度较大的板进行分割，从而降低板的厚度、挠度、裂缝。
这种思维本身并没有问题，通过划分板格，的确可以降低以上三种数值。
相应板块的配筋也会降低不少。
但是我们往往忽视了另一个重要的问题——不同的板跨，消防车的折算荷载取值是不同的，板跨越大，取值越小。
这部分荷载的差值会对配筋产生很大的影响。
比如柱距为8m时，大板的板跨为8m，十字梁板跨为4m，按照之前秋刀鱼提供的《消防车折算荷载表格》，当覆土厚度为1m时，荷载取值分别为17和22。
精我们建立两个计算模型来比较大板和十字梁划分方式计算结果的不同。
大板模型：柱距8m；柱截面600*600；主梁截面300*800/400*800；板厚300。
十字梁模型：柱距8m；柱截面600*600；主梁截面300*800/400*800；次梁截面300*600；板厚150。
但计算结果表明，中间400宽的主梁截面不满足抗剪要求，故将梁高改为900mm。
覆土厚度假定为1m恒荷载=20活荷载=4消防车荷载折减后大板=17，十字梁=22墙柱、主次梁折减系数均取0.8消防车荷载按照上篇文章方法，以自定义工况输入。
在前处理-自定义工况组合当中，需要将活荷载组合值系数设为包络设计。
这样会在活荷载作用和消防车作用的配筋计算结果中取大值。
两种算例板厚分别为150和300mm，按照刚性楼板计算，双向板计算方法按照手册取值，对消防车荷载采用塑性算法。
经过对比两个算例的计算结果可见，大板较十字梁模型：1.边柱的轴压比增大，而中柱的轴压比明显减小。
2.边柱和角柱的配筋减小3.边梁剪扭效应明显减弱4.中梁纵筋面积显著减小再对比二者在板施工图计算结果发现大板较十字梁模型：1.板中弯矩和支座弯矩增大数倍2.板中、支座配筋明显增大3.挠度明显增大4.中梁纵筋面积显著减小楼板配筋结果：最后，统计一下结构含钢量（kg）：单方含钢量kg/m2大板65.5；十字梁73.9按钢材价格4000/t计算，一万平米大板要比十字梁造价降低4000*（73.9-65.5）*10000/1000=33.6w这已经远远超过了设计相应工程所需的费用了。
(整理)消防车道荷载取值问题
消防车道荷载取值问题最近审查的高层带地下车库项目比较多，为了满足规划对绿地的要求，车库顶板上一般都有1m-3m不等的覆土，上有消防车道，许多设计人员计算时由于板顶活荷载取值不同，导致计算结果和配筋相差较大，现把朱炳寅老师对消防车荷载的取值问题解析转录于后，供设计人员参考。
规范明确规定了等效均布荷载的计算原则，但由于消防车轮压位置的不确定性，实际计算复杂且计算结果有时与规范数值出入很大，对双向板问题更加突出.为方便设计，并应网友的要求，此处提供满足工程设计要求的等效荷载计算表（此为博主正在编辑整理的书稿内容），供设计者选择使用。
1．不同板跨时，双向板等效均布荷载的简化计算表格表1中列出了在消防车（300kN级）轮压直接作用下，不同板跨的双向板其等效均布荷载简化计算数值，供读者参考。
表1消防车轮压直接作用下双向板的等效均布荷载2. 不同覆土厚度时，消防车轮压等效均布荷载的简化计算不同覆土厚度时，对消防车轮压等效均布荷载数值的计算可采取简化方法，考虑不同覆土厚度对消防车轮压等效均布荷载数值的影响，近似可按线性关系按表2确定。
表2消防车轮压作用下，不同覆土厚度时的等效均布荷载调整系数3. 综合考虑板跨和不同覆土层厚度时，消防车轮压等效均布荷载的确定考虑板跨和不同覆土层厚度确定消防车轮压作用下的等效均布荷载数值时，可采用简化计算方法，参考表-3，表-4确定不同板跨、不同覆土层厚度时的等效均布荷载数值。
表3消防车轮压作用下单向板的等效均布荷载值(kN/m2)表4消防车轮压作用下双向板的等效均布荷载值(kN/m2)4. 等效均布荷载属于结构估算的范畴，追求过高的计算精度对工程设计而言没有必要。
实际工程中应注意效应的统一性，即注意在不同效应时，等效荷载不可通用。
2013年二级注册结构答案
(B) 20
CC) 28
(D) 35
1. 【答案】 (A)
《荷规》表5.1.1第8项， 板跨不小千 6mX6m 的双向板楼盖， 消防车均布活荷载标准值为20kN/m气
由千覆土厚度为2.5m, 第B.0.2条，
s = l.43stan0 =1.43 x2.5 x tan35 ° = 2.5m , 查表B.0.2消防车活荷载折减系数为0.81,
qk =0.81 x20 =16.2kN/m 2
【题2】
试问， 设计中柱A基础时， 由各层（含底板）活荷载标准值产生的轴力Nk (kN)' 与下列何项数值
最为接近？
提示： CD地下室顶板活荷载按楼面活荷载考虑；
＠底板的活荷载由基础承担。
(A) 380
(B) 520
(C) 640
2. 【答案】 (A)
值？
(A) 0.65
(B) 0.75
(C) 0.85
(D) 0.95
4. 【答案】 (D)
《抗规》第14.1.4条，
丙类钢筋混凝土地下结构的抗震等级，8度时不宜低千三级，故取为三级，
表 6.3.7-1, 三级框架结构框架柱查表得纵筋总配筋率为0.75%,
第14.3.1条第3款，中柱纵筋配筋率应增加0.2%, 为0.95%。
两端山墙 ，采用砖围护墙及钢屋架，屋面支撑系统完整。柱及牛腿混凝土强度等级为C30, 纵筋采用 HRB400。
柱B
柱A
子 9000 _J._ 9000 干 9000 _J._ 9000 干
量
18000
壬
18000
干
图7-10 (Z)
【题7】 假定 ，厂房所在地区基本风压叽= 0.45kN I m 2 , 场地平坦，地面粗糙度为B类，室外地坪标高为 －
新版《建筑结构荷载规范》主要修订
新版《建筑结构荷载规范》主要修订新版《建筑结构荷载规范》主要修订《建筑结构荷载规范》GB50009-2012主要修订内容简介《建筑结构荷载规范》GB50009-2012的修订从2009年开始，到2012年5⽉28⽇发布，同年10⽉1⽇实施，再到10⽉中旬正式上架，经历的时间是够长的。
结合这次新版规范的培训，查阅相关资料以及个⼈的理解进⾏总结，仅供⼤家参考。
⼀、扩充荷载规范的涵盖范围和内容第1.0.4条，规范编制依据由《建筑结构可靠度设计统⼀标准》GB 50068-2001改为《⼯程结构可靠性设计统⼀标准》GB 50153-2008，以便扩⼤设计范畴。
第1.0.4条，建筑结构设计中设计的作⽤包括直接作⽤（荷载）和间接作⽤。
前者是指分布或集中作⽤中结构上的⼒，习惯称之为荷载，如恒载、活荷载、风雪荷载等，后者是指引起结构变形的原因，如温度、收缩和徐变等。
现⾏荷载规范只涵盖直接作⽤，这次增加了温度作⽤后，规范内容覆盖了直接作⽤和间接作⽤。
根据⼯程建设标准体系，荷载规范属于通⽤设计标准，名称为“建筑结构荷载和间接作⽤规范”。
但本着尊重习惯、⽅便使⽤的原则，新的荷载规范名称保持不变。
修订后的荷载规范共有10章、10个附录。
其中增加l了“永久荷载”、“温度作⽤”和“偶然荷载”3章，增加了“消防车荷载考虑覆⼟厚度的折减系数”、“横风向及扭转风振的等效风荷载”和“⾼层建筑顺风向和横风向风振加速度计算”等3个附录。
⼆、荷载分类和组合1.增加可变荷载考虑设计使⽤年限的调整系数设计使⽤年限是指设计规定的结构或结构构件不需要进⾏⼤修即可按其预定⽬的使⽤的时期。
主要体现在调整荷载设计值和耐久性两个⽅⾯。
《⼯程结构可靠性设计统⼀标准》（GB 50153-2008）规定的建筑结构的设计使⽤年限如下表：类别设计使⽤年限⽰例（a）1 5 临时性建筑结构2 25 易替换的结构构件3 50 普通房屋和构造物4 100 标志性建筑和特别重要的建筑结构在强条第3.2.3条的荷载基本组合式中，增加可变荷载考虑设计使⽤年限的调整系数，荷载基本组合公式改为：(1-1)(1-2) 式中，、分别为永久荷载和可变荷载的分项系数；第i 个可变荷载考虑设计使⽤年限的调整系数；、分别为永久荷载和可变荷载的效应值；可变荷载的组合系数。
消防车活荷载查询(2012规范)
板跨（m)= 覆土厚度S（m)= 3.90 1.20 荷载规范附录B B.0.2条Sh=1.43*s*tg35
折算覆土厚度Sh= 1.200 消防车活载覆土折减系数插值结果0.885 消防车活载按板跨插值结果 30.50 综合考虑板跨覆土后消防车活荷载27.00
折减x0.8 21.6
表B.0.1 单向板楼盖消防车活荷载折减系数 楼板跨度 覆土厚度Sh 0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 2 1 0.94 0.88 0.82 0.7 0.56 0.46 3 1 0.94 0.88 0.8 0.7 0.6 0.51 4 1 0.94 0.88 0.81 0.71 0.62 0.54
表5.1.1(8)双向板消防车活荷载 板跨（m) 消防车活载 3 35 6 20
注：消防车活荷载适用于满载总重为300kN的大型车辆； 当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载；
消防车活荷载，当双向楼盖板跨介于3m×3m~6×6之间时，应按跨度线性插值。
单板消防车活载按板跨覆土插值
表C0.1-2 双向板楼盖消防车活荷载折减系数 楼板跨度 覆土厚度Sh 0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3 1 0.95 0.88 0.79 0.67 0.57 0.48 4 1 0.96 0.93 0.83 0.72 0.62 0.54 5 1 0.99 0.98 0.93 0.81 0.7 0.61 6 1 1 1 1 0.92 0.81 0.71
板跨（m)= 覆土厚度S（m)= 2.60 1.20 荷载规范5
折算覆土厚度=覆土厚度 1.200 消防车活载覆土折减系数插值结果 0.851 单向板消防车活荷载 35.00 考虑覆土后消防车活荷载 29.79
消防车道荷载取值问题
消防车道荷载取值问题最近审查的高层带地下车库项目比较多，为了满足规划对绿地的要求，车库顶板上一般都有1m-3m不等的覆土，上有消防车道，许多设计人员计算时由于板顶活荷载取值不同，导致计算结果和配筋相差较大，现把朱炳寅老师对消防车荷载的取值问题解析转录于后，供设计人员参考。
规范明确规定了等效均布荷载的计算原则，但由于消防车轮压位置的不确定性，实际计算复杂且计算结果有时与规范数值出入很大，对双向板问题更加突出.为方便设计，并应网友的要求，此处提供满足工程设计要求的等效荷载计算表（此为博主正在编辑整理的书稿内容），供设计者选择使用。
1．不同板跨时，双向板等效均布荷载的简化计算表格表1中列出了在消防车（300kN级）轮压直接作用下，不同板跨的双向板其等效均布荷载简化计算数值，供读者参考。
表1 消防车轮压直接作用下双向板的等效均布荷载2. 不同覆土厚度时，消防车轮压等效均布荷载的简化计算不同覆土厚度时，对消防车轮压等效均布荷载数值的计算可采取简化方法，考虑不同覆土厚度对消防车轮压等效均布荷载数值的影响，近似可按线性关系按表2确定。
表2 消防车轮压作用下，不同覆土厚度时的等效均布荷载调整系数3. 综合考虑板跨和不同覆土层厚度时，消防车轮压等效均布荷载的确定考虑板跨和不同覆土层厚度确定消防车轮压作用下的等效均布荷载数值时，可采用简化计算方法，参考表-3，表-4确定不同板跨、不同覆土层厚度时的等效均布荷载数值。
表3 消防车轮压作用下单向板的等效均布荷载值(kN/m2)表4 消防车轮压作用下双向板的等效均布荷载值(kN/m2)4. 等效均布荷载属于结构估算的范畴，追求过高的计算精度对工程设计而言没有必要。
实际工程中应注意效应的统一性，即注意在不同效应时，等效荷载不可通用。
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消防车活荷载考虑覆土厚度影响的折减系数
附录C 消防车活荷载考虑覆土厚度影响的折减系数
C.0.1 当考虑覆土与建筑做法对楼面消防车活荷载的影响时，可考虑对楼盖消防 车活荷载进行折减，折减系数可按表C.0.1-1、C.0.1-2 确定。
C.0.2 板顶折算覆土厚度s 按下式确定：
s =s+
θ
tan 20
h h - （C.1） 式中 s ——覆土（含建筑做法）厚度；
h ——楼板的厚度， h 0=100mm ； θ ——覆土应力扩散角，θ=35º。
消防车荷载对结构设计的安全性与经济性影响很大，我国现行《建筑结构荷载规范》（GB50011-2001，2006 年版）)对于常见的板顶覆土情况未对荷载的折减做出明确规定，给结构设计与施工图审查造成不便。
本次综合考虑消防车台数、楼板跨度、覆土厚度等因素，给出了单向板与双向板消防车活荷载随覆土深度变化的折减系数。
本附录针对跨度为2m ～4m 的单向板与短边跨度为3m ～6m 的双向板，综合考虑消防车台数、楼板跨度、板长宽比、覆土厚度、动力系数等因素的影响，按照荷载最不利布置原则布置消防车轮压荷载，采用有限元分析程序，经过大量分析计算，分别得到在局部轮压荷载作用下不同板跨单向板和双向板在有、无覆土条件下的等效均布活荷载取值，经比较得出表中所列的折减系数值。
消防车活荷载考虑覆土厚度影响的折减系数
消防车活荷载考虑覆土厚度影响的折减系数C、0、1 当考虑覆土与建筑做法对楼面消防车活荷载的影响时，可考虑对楼盖消防车活荷载进行折减，折减系数可按表C、0、1-1、C、0、1-2 确定。
C、0、2 板顶折算覆土厚度按下式确定：=s+ （C、1）式中 s 覆土（含建筑做法）厚度；h楼板的厚度，h0=100mm；θ 覆土应力扩散角，θ=35。
表C0、1-1 单向板楼盖消防车活荷载折减系数覆土厚度（m）楼板跨度2m3m4m01、001、001、000、50、920、960、981、00、840、900、941、50、740、830、852、00、540、762、50、470、630、673、00、400、500、60表C、0、1-2 双向板楼盖楼面消防车活荷载折减系数）折算覆土厚度（m）楼板跨度3m3m4m4m5m5m6m6m01、001、001、001、000、50、900、930、950、971、00、800、850、900、941、50、690、750、830、872、00、550、620、802、50、470、540、610、683、00、390、470、540、58【说明】消防车荷载对结构设计的安全性与经济性影响很大，我国现行《建筑结构荷载规范》（GB50011-2001，xx 年版）)对于常见的板顶覆土情况未对荷载的折减做出明确规定，给结构设计与施工图审查造成不便。
本次综合考虑消防车台数、楼板跨度、覆土厚度等因素，给出了单向板与双向板消防车活荷载随覆土深度变化的折减系数。
本附录针对跨度为2m～4m 的单向板与短边跨度为3m～6m 的双向板，综合考虑消防车台数、楼板跨度、板长宽比、覆土厚度、动力系数等因素的影响，按照荷载最不利布置原则布置消防车轮压荷载，采用有限元分析程序，经过大量分析计算，分别得到在局部轮压荷载作用下不同板跨单向板和双向板在有、无覆土条件下的等效均布活荷载取值，经比较得出表中所列的折减系数值。
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附录C 消防车活荷载考虑覆土厚度影响的折减系数
C.0.1 当考虑覆土与建筑做法对楼面消防车活荷载的影响时，可考虑对楼盖消防 车活荷载进行折减，折减系数可按表C.0.1-1、C.0.1-2 确定。
C.0.2 板顶折算覆土厚度s 按下式确定：
s =s+
θ
tan 20
h h - （C.1） 式中 s ——覆土（含建筑做法）厚度；
h ——楼板的厚度， h 0=100mm ； θ ——覆土应力扩散角，θ=35º。
消防车荷载对结构设计的安全性与经济性影响很大，我国现行《建筑结构荷载规范》（GB50011-2001，2006 年版）)对于常见的板顶覆土情况未对荷载的折减做出明确规定，给结构设计与施工图审查造成不便。
本次综合考虑消防车台数、楼板跨度、覆土厚度等因素，给出了单向板与双向板消防车活荷载随覆土深度变化的折减系数。
本附录针对跨度为2m ～4m 的单向板与短边跨度为3m ～6m 的双向板，综合考虑消防车台数、楼板跨度、板长宽比、覆土厚度、动力系数等因素的影响，按照荷载最不利布置原则布置消防车轮压荷载，采用有限元分析程序，经过大量分析计算，分别得到在局部轮压荷载
作用下不同板跨单向板和双向板在有、无覆土条件下的等效均布活荷载取值，经比较得出表中所列的折减系数值。
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