双相钢
双相钢
1．双相不锈钢：是奥氏体和铁素体共存相比例约各占一半的不锈钢，简称双相钢。
早先有的称“二重钢”，也有叫“复相钢”。
实际相比例是铁素体占45~55%，相应奥氏体占55~45%。
它综合了许多铁素体和奥氏体最有益的性能，显示了独特的有别于常规用不锈钢的特性。
2．使用场合一般使用在含Cl-介质，中温的场合。
尿素级双相钢已在日本东洋公司ACES尿素工艺流程的设备上使用。
3．独特的习性：3．1 与316L型的奥氏体不锈钢相比：a具有良好的耐应力腐蚀破裂性能。
b 具有良好的耐孔蚀，耐缝隙腐蚀性。
c强度高，韧性低。
3．2 焊接性能良好。
3．3 线热膨胀系数低,与碳素钢相近。
3．4几个温度区呈现脆化，有σ，α,χ等相析出。
4．独特习性与冷热成形的工艺对策5．我国市场上的双相不锈钢我国已开发出5种双相钢，都属于第二代钢种，目前只有0Cr18Ni5Mo3Si2钢纳标并大量生产，其他都按厂标生产，产量不大，钢材市场大量进口国外产品。
按双相钢生产技术要求,各国知名企业都打出自已牌号.例如瑞典AVESTA,SANDVIK公司的SAF系列,日本住友公司的DP系列,法国CLI公司UR系列.这些牌号相互对照如下表:6．订购双相不锈钢钢板时应注意的事项：6．1 板材应经固溶处理，质保书中应有加热温度和冷却方式，不能用“迅速冷却”这类含糊的词语表达，这点很重要，最好明确说明“固溶水淬”，国外订货往往如此。
6. 2 订货时应考虑把Ni适当提高到中上限水平。
同时要综合考虑Ni、N关系,因为它们都是奥氏体形成元素，如果Ni，N都在上限，可能导致奥氏体相数量过高，影响耐SCC的性能。
6．3力学性能中，屈服点不能过高，硬度不能超标,否则给冷成形带来困难。
6. 4 中国GB150-1998规定双相钢的伸长率应不小于25%。
双相不锈钢分类、牌号及标准本公司在2004年下半年度,对新产品钢种的开发,特别是双相不锈钢的研制,双相不锈钢一般可分为低合金型、中合金型、高合金型和超级双相不锈钢型四类。
双相钢析出相
双相钢析出相
双相钢在热处理或焊接过程中会发生析出现象，其中最常见的析出相为σ相、y相等。
这些析出相大多由铁素体转变而来，其中σ相富含Cr、Mo元素，具有硬而脆的特点，会严重降低材料的机械强度，同时其析出导致周围基体贫Cr及自身的溶解，使钢的耐蚀性降低。
此外，双相钢中的σ相最初在双相钢界面形核，并向铁素体长大，形成的σ相周围铬、钼等元素贫化，导致随后形成奥氏体。
而二次奥氏体γ2的析出在氮含量较高的超级双相不锈钢的多层焊中容易发生。
对于双相钢的生产，在适当的固溶退火温度下进行固溶退火处理，然后立即水淬，可以得到较好的结果。
同时，在焊接过程中，由于局部加热和冷却速度的变化，双相不锈钢的晶界会发生变化，导致金属间相的析出。
这些金属间相会影响材料的力学性能和耐腐蚀性能。
因此，在生产和使用过程中需要控制好温度、冷却速度和合金元素含量等因素，以获得最佳的材料性能。
同时，对于不同型号的双相不锈钢材料也需要根据其特点进行合理的焊接和热处理工艺设计，以充分发挥其优良的性能。
双相不锈钢基本特性
第一类属低合金型，代表牌号UNS S32304（），钢中不含钼，PREN值为24-25，在耐应力腐蚀方面可代替AISI304或316使用。
第二类属中合金型，代表牌号是UNS S31803（）,PREN值为32-33，其耐蚀性能介于AISI 316L 和6%Mo+N奥氏体不锈钢之间。
第三类属高合金型，一般含25%Cr，还含有钼和氮，有的还含有铜和钨，标准牌号UNSS32550（），PREN值为38-39，这类钢的耐蚀性能高于22%Cr的双相不锈钢。
第四类属超级双相不锈钢型，含高钼和氮，标准牌号UNS S32750（）,有的也含钨和铜,PREN 值大于40,可适用于苛刻的介质条件,具有良好的耐蚀与力学综合性能，可与超级奥氏体不锈钢相媲美。
国内外主要双相不锈钢牌号的近似对照见表2。
表1 双相不锈钢（DSS）代表牌号的主要化学成分和孔蚀抗力当量值Representative Duplex Stainless Steel Types,MainChemical Analysis and Pitting Resistance Equivalent Number表2 各国主要双相不锈钢牌号的近似对照Comparison of Main Duplex Stainless Steels Of Different Countries工业事业部五分厂2008年8月5日双相不锈钢是指不锈钢中同时具有奥氏体和铁素体两种金相组织结构的不锈钢。
不锈钢一般是不锈钢和耐酸钢的总称。
不锈钢是指耐大气、蒸汽和水等弱介质腐蚀的钢，而耐酸钢则是指耐酸、碱、盐等化学浸蚀性介质腐蚀的钢。
不锈钢自本世纪初问世，到现在已有90多年的历史。
不锈钢的发明是世界冶金史上的重大成就，不锈钢的发展为现代工业的发展和科技进步奠定了重要的物质技术基础。
不锈钢钢种很多，性能各异，它在发展过程中逐步形成了几大类。
按组织结构分，分为马氏不锈钢（包括沉淀硬化不锈钢）、铁素体不锈钢、奥氏体不锈钢和奥氏体加铁素体双相不锈钢等四大类；按钢中的主要化学成分或钢中的一些特征元素来分类，分为铬不锈钢、铬镍不锈钢、铬镍钼不锈钢以及低碳不锈钢、高钼不锈钢、高纯不锈钢等；按钢的性能特点和用途分类，分为耐硝酸不锈钢、耐硫酸不锈钢、耐点蚀不锈钢、耐应力腐蚀不锈钢、高强不锈钢等；按钢的功能特点分类，分为低温不锈钢、无磁不锈钢、易切削不锈钢、超塑性不锈钢等。
双相钢收缩率
双相钢收缩率
双相钢（Duplex Stainless Steel）是一种不锈钢合金，由奥氏体和铁素体两种相组成，因此称为“双相”。
其收缩率与其他钢材的收缩率类似，通常在熔点以下的温度范围内发生。
然而，具体的双相钢的收缩率会受到合金成分、温度、加热速度和冷却方式等多种因素的影响。
在焊接或热处理双相钢时，通常需要考虑其收缩率，以确保制造或加工过程中的尺寸精度和变形控制。
由于双相钢的复杂组织，其收缩率可能会比某些单相不锈钢高一些。
具体的双相钢的收缩率数据应根据具体合金和处理条件进行测量和确认，因此不同类型的双相钢可能会有不同的收缩率数值。
通常，制造商或材料供应商会提供有关特定双相钢合金的收缩率数据，以帮助工程师和制造商在相关应用中计算和控制尺寸变化。
在实际工程中，通常会根据这些数据来进行焊接、热处理或加工过程的尺寸校正，以确保最终产品的质量和性能。
双相不锈钢的焊接特点
双相不锈钢的焊接特点一、双相不锈钢具有良好的焊接性。
它既不像铁素体不锈钢焊接时热影响区易脆化，也不像奥氏体不锈钢易产生焊l接热裂纹，但由于它有大量的铁素体，当刚性较大或焊缝含氢量较高时，有可能产生氢致冷裂纹，因此严格控制氢的来源是非常重要的。
二、为了保证双相钢的特点，确保焊接接头的组织中奥氏体及铁素体比例合适是这类钢焊接的关键所在。
当焊后接头冷却速度较慢时，δ→γ的二次相变化较充分，因此到室温时可得到相比例比较合适的双相组织，这就要求在焊接时要有适当大的焊接热输人量，否则若焊后冷却速度较快时，会使δ铁素体相增多，导致接头塑韧性及耐蚀性严重下降。
三、双相不锈钢焊材选用双相不锈钢用的焊材，其特点是焊缝组织为奥氏体占优的双相组织，主要耐蚀元素(铬、钼等)含量与母材相当，从而保证与母材相当的耐蚀性。
为了保证焊缝中奥氏体的含量，通常是进步镍和氮的含量，也就是进步约2％~ 4％的镍当量。
在双相不锈钢母材中，一般都有一定量的氮含量，在焊材中也希看有一定的含氮量，但一般不宜太高，否则会产生气孔。
这样镍含量较高就成了焊材与母材的一个主要区别。
根据耐腐蚀性、接头韧性的要求不同来选择与母材化学成分相匹配的焊条，如焊接Cr22型双相不锈钢，可选用Cr22Ni9Mo3型焊条，如E2209焊条。
采用酸性焊条时脱渣优良，焊缝成形美观，但冲击韧性较低，当要求焊缝金属具有较高的冲击韧性，并需进行全位置焊接时，应采用碱性焊条。
当根部封底焊时，通常采用碱性焊条。
当对焊缝金属的耐腐蚀性能具有特殊要求时，还应采用超级双相钢成分的碱性焊条。
对于实心气体保护焊焊丝，在保证焊缝金属具有良好耐腐蚀性与力学性能的同时，还应留意其焊接工艺性能，对于药芯焊丝，当要求焊缝成形美观时，可采用金红石型或钛钙型药芯焊丝，当要求较高的冲击韧度或在较大的拘束度条件下焊接时，宜采用碱度较高的药芯焊丝。
对于埋弧焊宜采用直径较小的焊丝，实现中小焊接规范下的多层多道焊，以防止焊接热影响区及焊缝金属的脆化，并采用配套的碱性焊剂。
双相钢铁素体含量标准
双相钢铁素体含量标准
双相钢铁素体含量标准是指在双相不锈钢材料中所含的钢铁素体的含量标准。
双相不锈钢是一种具有双相结构的不锈钢，其主要由奥氏体相和铁素体相组成。
在双相不锈钢中，钢铁素体的含量对材料的性能和应用具有重要影响。
根据国际标准，双相钢铁素体含量标准一般在30%-70%之间。
这个范围的设
定是为了保证双相不锈钢具有良好的力学性能、耐腐蚀性能和焊接性能。
当钢铁素体的含量过高或过低时，都会对材料的性能产生不利影响。
在实际生产中，双相钢铁素体含量的控制是非常重要的。
通常采用金相显微镜、化学分析和计算机辅助技术等手段来检测和控制钢铁素体的含量。
通过精确的控制，可以确保双相不锈钢材料具有稳定的性能和质量。
双相不锈钢作为一种新型的不锈钢材料，具有优异的耐腐蚀性能、高强度和良
好的焊接性能，在船舶、化工、海洋工程、食品加工等领域得到广泛应用。
因此，双相钢铁素体含量标准的制定和执行对于保证双相不锈钢材料的质量和性能具有重要意义。
总的来说，双相钢铁素体含量标准是确保双相不锈钢材料性能稳定的重要指标，对于材料的生产和应用具有重要意义。
通过科学的检测和控制手段，可以有效地确保双相不锈钢材料的质量和性能，促进材料的广泛应用和推广。
关于双相钢
关于双相钢所谓双相不锈钢是在其固淬组织中铁素体相与奥氏体相各占一半，一般最少相的含量也许要达到30%。
1.双相不锈钢2205合金与316L和317L奥氏体不锈钢相比,2205合金在抗斑蚀及裂隙腐蚀方面的性能更优越,它具有很高的抗腐蚀能力,与奥氏体相比,它的热膨胀系数更低,导热性更高。
2.双相不锈钢2205合金与奥氏体不锈钢相比,它的耐压强度是其两倍,与31 6L和317L相比,设计者可以减轻其重量。
2205合金特别适用于—50°F/+6 00°F温度范围内,在严格限制的情况下(尤其对于焊接结构),也可以用于更低的温度。
化学成分：C≤0.030 Mn≤2.00 Si≤1.00 p≤0.030 S≤0.020 Cr 22.0～23.0 Ni 4.5～6.5 Mo3.0～3.5 N0.14～0.20(奥氏体-铁素体型）双相不锈钢的组织，根据W(Ni)eq，W(Cr)eq和Schaeffer图，一般奥氏体（A）和铁素体（F）的比例约为60％: 40％，但实际上由于化学成分和固溶处理的温度偏差，可能出现;A或F≥70％，对性能会有一定影响，因此，最好控制在各为50％。
表1-2 部分双相不锈钢的牌号及化学成分(质量分数％）表3-3 部分奥氏体钢及双相不锈钢的成分及PREN值表3-1 双相不锈钢固溶处理及σ相和475.C脆性的温度范围①同的热处理参数, 可得到不同的相比例, 直接影响钢材性能②通过热处理, 可以改变加工过程中的元素分配比例, 改善甚至消除加工过程中次生相带来的不利影响, 从而影响到钢材的最终机械性能和耐腐蚀性能等③热处理过程也会使钢材产生新的次生相, 也会导致元素在各相中的重新分配。
因此, 不恰当的热处理会使钢材的性能恶化。
双相钢标准
双相钢标准
双相钢标准包含以下几个方面：
1. 化学成分：双相钢的化学成分应符合相关国家标准和行业标准的规定。
其中，碳含量通常在0.08%~0.30%之间，锰含量在1.2%~1.6%之间，硅含量在0.25%~0.50%之间，磷含量应小于0.25%，硫含量应小于0.03%。
2. 力学性能：双相钢的力学性能包括抗拉强度、屈服强度、延伸率和冲击韧性等。
其中，抗拉强度通常在400~800MPa之间，屈服强度通常在270~450MPa之间，延伸率通常在25%~35%之间，冲击韧性大于40J/cm²。
3. 耐腐蚀性能：双相钢具有良好的耐腐蚀性能，可在多种腐蚀介质中长时间使用。
其中，耐应力腐蚀性能是双相钢的重要指标之一，包括在含Cl-、S、SO2等腐蚀介质中的耐应力腐蚀性能。
4. 焊接性能：双相钢具有良好的焊接性能，可采用多种焊接方法进行焊接。
焊接接头应具有良好的强度和耐腐蚀性能，且焊缝金属应具有与母材相似的铁素体含量。
5. 表面质量：双相钢表面应平整、光滑，无裂纹、气孔、夹杂物等缺陷。
6. 尺寸精度：双相钢的尺寸精度应符合相关国家标准和行业标准的规定。
7. 使用环境：双相钢适用于各种腐蚀介质的环境，如石油、化
工、电力、海洋工程等领域。
总之，双相钢标准是针对双相钢的化学成分、力学性能、耐腐蚀性能、焊接性能、表面质量、尺寸精度和使用环境等方面进行规定的一套规范和标准。
这些标准的制定和实施，有助于保证双相钢的质量和使用性能，提高其耐腐蚀性能和使用寿命。
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卷取温度对冷轧双相钢组织性能的影响梁轩程鹏飞张召恩赵运堂【摘要】：通过模拟试验研究了热轧卷取温度对气冷退火冷轧双相钢的组织性能的影响,并采用ThermoCalc相图计算进行理论分析。
结果表明:热轧高温卷取一方面可使冷轧退火后得到相对粗大的晶粒,有利于降低双相钢的屈服强度;高温卷取产生的晶界锰偏聚可以增加双相钢退火冷却时奥氏体的淬透性,在退火冷却时得到更多马氏体,从而提高双相钢的抗拉强度。
因此,热轧高温卷取的冷轧气冷退火双相钢具有更低的屈强比和更好的塑性,从而获得更好的成形性能。
过时效温度对冷轧双相钢组织性能的影响孙婷婷唐荻江海涛田志强【摘要】：研究了过时效温度(室温～500℃)对超高强低碳冷轧双相钢力学性能的影响。
研究表明,随着过时效温度升高,马氏体发生分解,抗拉强度呈现下降的趋势;且在回火过程中,晶粒呈现出明显的长大趋势;过时效温度高于300℃时,实验钢出现屈服延伸。
该钢种最佳过时效温度以200～300℃为宜。
DP800冷轧双相钢组织性能的研究马小亮唐荻江海涛田志强许洪汛【摘要】：通过研究临界区加热温度、过时效温度对超高强低碳冷轧双相钢力学性能和组织的影响,结果发现,马氏体和新生铁素体晶粒在1μm左右时,含有50%左右马氏体的双相钢同样能够保证良好的塑性;在缓冷速度5℃/s和急冷温度700℃不变的情况下,随着加热温度的升高,马氏体的体积分数变化不明显;马氏体分解是300℃过时效比250℃过时效抗拉强度下降40MPa左右的主要原因;过时效时铁素体中部分位错发生回复、松弛、形成亚结构,使屈服强度降低。
不同退火温度对冷轧780MPa级双相钢组织性能的影响陈立红李霞【摘要】：利用奥钢联vatron连续退火热模拟试验机,研究不同退火温度对冷轧780 MPa级双相钢组织性能的影响。
结果表明,本文双相钢连续退火组织主要由残余铁素体+取向附生铁素体+马氏体组成,此外,还存在少量的珠光体和残余奥氏体。
随退火温度的升高,双相钢的屈服强度和抗拉强度均降低,屈强比变小,塑性指标在825℃出现峰值26%后下降,综合性能指标强塑积(R_m×A_(50))在825℃时出现最大值20280,而采用APD(完全奥氏体化)退火方法的试样因马氏体岛的粗化,综合性能下降。
【作者单位】：本溪钢铁集团公司技术中心【关键词】：双相钢连续退火温度组织力学性能回火温度对低合金双相钢的组织和力学性能的影响韩伟伟刘清友贾书君孟彬【摘要】：通过对低合金双相钢Fe-0.14C-0.9Mn-0.025Nb不同温度的回火处理,通过控制组织的碳化物的析出和位错变化,研究回火温度对双相钢组织和性能的影响。
试验表明:随着回火温度的增加,MA岛逐渐分解,逐渐析出颗粒状碳化物;显微硬度和抗拉强度降低,屈服强度先增后降,断后伸长率、均匀伸长率和加工硬化指数先降后增,冲击吸收能量逐步增加。
【作者单位】：昆明理工大学材料科学与工程学院;钢铁研究总院;【关键词】：双相钢回火温度加工硬化冲击吸收能量连续退火工艺对双相钢金相组织和力学性能的影响熊自柳刘宏强王学慧张鹏陈文代永娟【摘要】：利用河北钢铁技术研究总院连续退火热模拟机研究了退火工艺对双相钢金相组织与力学性能的影响。
结果表明,两相区加热温度升高,试样中铁素体含量下降,晶粒细化,马氏体含量升高,屈服强度增加,抗拉强度变化不大,在820～840℃退火时伸长率达到最大值;两相区保温时间增加,组织中铁素体再结晶充分,晶粒长大,马氏体晶粒并无明显变化,室温时双相钢屈服强度与抗拉强度降低,伸长率明显增加;随着时效温度升高,屈服强度缓慢增加,抗拉强度缓慢减小,在时效温度230～270℃时,伸长率随时效温度升高而降低,并在290℃时取得最大值。
【作者单位】：河北钢铁集团河北钢铁技术研究总院;河北科技大学;【关键词】：连续退火工艺双相钢金相组织力学性能影响600MPa级高铝系冷轧双相钢的开发及微观组织研究邓照军【摘要】：成功地研制和开发出了一种600MPa级高铝系冷轧双相钢，采用以Al代Si的成分设计思路，实现了同一种成分的钢，在炼钢、热轧、冷轧前工序相同的前提下，既可以通过连续退火生产线得到连退板，又可以由连续热镀锌线生产出热镀锌板。
两种工艺下钢板的屈服强度均为360～390MPa，抗拉强度均达到600～640MPa，伸长率为24%～29%，烘烤硬化值（BH）达到65MPa以上，加工硬化指数（n）大于0.16，同一成分的两个品种均完全符合国标GB/T20564.2—2006及通用标准GMW3399中对该强度级别冷轧双相钢力学性能的要求。
对试验以及生产试制的双相钢进行了系统的试验研究，包括不同工艺的退火试验、力学性能测试、金相组织观察、透射电子显微镜（TEM）组织结构分析、扫描电子显微镜（SEM）下热镀锌板表面及抑制层形态与能谱分析、EBSD不同相的统计分析等，揭示了新钢种组织转变的行为机理；对热镀锌板锌层与抑制层进行了系统分析，揭示了影响锌层表面质量与附着性能的关键因素。
新钢种采用了C-Mn-Al-Mo-Si系成分，将Si元素含量降低至0.10%以下、Al元素含量提高至0.9%，并适当调整了Mn、Mo等成分。
Si元素显著提高钢的强度并“净化”铁素体，排出铁素体中的碳从而提高延性；然而Si容易在钢板表面氧化富集，影响热镀锌板的表面质量；Al元素与Si元素的作用相似，但对于热镀锌板的表面质量的影响不如Si恶劣，新成分体系的双相钢既适合热镀锌板的生产，又适合连续退火板的生产。
在热浸镀模拟试验机（HDPS）上对试验钢进行了系列的退火试验，通过力学性能检验分别确定了连续退火板与连续热镀锌板的最佳生产工艺，并找出了退火工艺参数对试验钢组织与力学性能的影响规律：对于连续退火板，随退火温度的升高，马氏体岛的尺寸长大，抗拉强度下降，最佳退火温度为820℃。
随缓冷末端温度的降低，屈服强度降低，最佳缓冷末端温度为630℃。
随时效温度的升高，马氏体岛内回火碳化物数量增多、尺寸长大，抗拉强度下降，最佳时效温度为300℃。
300℃下进行时效处理，随时效时间的延长试验钢屈服强度与抗拉强度变化不明显，但伸长率逐渐提高，工业生产试制时，时效段时间约350～46 0S，生产的双相钢伸长率达到24%以上。
热镀锌退火工艺制度与连续退火存在区别，生产线上炉内加热段长度不一致，实际工艺参数对双相钢的影响不同，退火温度对热镀锌双相钢的微观组织与力学性能影响较小，快冷末端温度是影响组织与性能的关键因素。
快冷末端温度从470℃升高至520℃时，试验钢的抗拉强度升高，低于500℃时，抗拉强度接近600MP a的下限，将快冷段末温度控制在500±5℃范围是保证热镀锌双相钢力学性能、锌层质量满足要求的关键。
结合扫描电镜与透射电镜对热镀锌双相钢的抑制层进行了分析研究，抑制层中Fe2Al5颗粒的致密度是影响锌层附着性能的关键因素，锌液中的Al与钢板表面富集的MnO充分反应生成Al的氧化物颗粒时，MnO的表面富集不会对热镀锌板的表面质量产生影响；而形成薄膜状MnO，且不能充分被锌液中Al元素还原时，锌层附着性能变差。
影响锌层附着性能的因素主要是钢板表面氧化富集状态、锌锅中Al、Fe等元素含量，双相钢的生产要求带钢表面清洗状态较好，炉内还原气氛中H2浓度达到5%以上，锌液中Al元素含量在0.19～0.20%。
生产试制的双相钢经过上海汇众汽车零件配套厂等汽车制造公司的使用，制作成汽车车门内板（B柱）、门槛内板等零件，连续退火板与热镀锌板的使用性能均达到了该强度级别双相钢的性能要求。
【关键词】：双相钢马氏体岛连续退火热镀锌抑制层附着性能【学位授予单位】：武汉科技大学【学位级别】：博士DP590冷轧双相钢组织性能研究杨贵敏【摘要】：为适应当前对新一代汽车用高强钢的发展要求,加速国内冷轧双相钢的开发和应用,对双相钢组织性能和生产工艺的研究具有重要意义。
本文以国内某冷轧厂为背景,利用多功能连续退火模拟器,结合现场实际生产条件,模拟连续退火生产双相钢过程,并采用金相、扫描和透射等显微组织观察方法以及力学性能测定方法,研究了连续退火工艺中临界区加热温度、保温时间、快冷速度和过时效温度对双相钢组织性能的影响。
介绍了现场DP590工业试制情况。
论文主要内容和结论如下：(1)研究了退火温度对双相钢组织性能影响。
研究发现,随退火温度升高,马氏体体积分数增大,且由岛状向板条状转化,强度升高,延伸率降低。
(2)研究了保温时间对双相钢组织性能影响。
研究发现,保温时间过短强度较高,延伸性较差；延长保温时间则综合性能趋于稳定,但是过长会影响生产率。
在本文研究范围内,保温时间应大于120秒。
(3)研究了冷却速度对双相钢组织性能影响。
研究发现,在一定冷速范围内,强度随着冷速增加而增加,延伸率呈相反的变化趋势,高冷速下组织性能变化不大。
(4)研究了过时效温度对双相钢组织性能影响。
研究发现,随着过时效温度升高,试验钢强度降低,延伸率升高。
高于320℃过时效时发生贝氏体相变。
采用模拟实验所获得的一组最优的模拟工艺,在现场进行DP590工业试制,获得较理想的效果,产品的强塑积超过16000,各项技术指标均满足企业要求。
【关键词】：冷轧双相钢组织性能热模拟连续退火临界区过时效温度【学位授予单位】：东北大学【学位级别】：硕士DP500冷轧双相钢的组织与性能邝霜康永林于浩刘仁东严玲【摘要】：在实验室试制了500 MPa级C-Si-Mn系冷轧双相钢,进行了力学性能测定和显微组织分析。
结果表明,该钢平均屈服强度为264 MPa,抗拉强度为552 MPa,屈强比0.5,50标距伸长率为26%,烘烤硬化值50 MPa,退火组织中铁素体平均晶粒尺寸为9μm,马氏体含量约为17%。
结合试验结果,分析了连续退火工艺与热轧带状组织对双相钢组织性能的影响。
结果表明,在760~820℃保温,缓慢冷却至620~680℃后,以30℃/s的速率快速冷却可以得到优良的双相钢力学性能。
热轧板中的带状组织对伸长率不利。
【作者单位】：北京科技大学材料科学与工程学院北京科技大学材料科学与工程学院北京科技大学材料科学与工程学院鞍山钢铁(集团)公司技术中心鞍山钢铁(集团)公司技术中心【关键词】：双相钢冷轧连续退火带状组织烘烤硬化连续退火工艺和合金元素对800MPa级冷轧双相钢组织性能的影响张增良宋仁伯程知松赵爱民赵征志刘光明熊爱明【摘要】：在实验室试制了800MPa级别的高强度低成本C-Mn-Si系双相钢,研究了双相钢的双相处理工艺、组织和性能。
通过对三种不同成分的双相钢在(α+γ)两相区的加热淬火处理获得了不同比例的F+M双相钢钢板,其性能可通过调整双相处理工艺来确定。
结果表明,8 00 MPa级冷轧双相钢最优加热温度为760～800℃,缓冷速度为10℃/s。