三相异步电动机的噪声分析[1]
三相异步电动机噪声标准
三相异步电动机噪声标准三相异步电动机广泛应用于工业、建筑和家庭等各个领域，其噪声问题一直受到人们的关注。
噪声不仅影响人们的生活质量，还可能对人们的健康产生负面影响。
因此，了解三相异步电动机的噪声标准及其控制方法，对于提高电动机的性能和减少对环境的影响具有重要意义。
一、三相异步电动机噪声的来源三相异步电动机的噪声主要来源于以下几个方面：电磁噪声：当电动机的定子和转子之间存在电磁力作用时，会产生电磁噪声。
电磁噪声的强度与电动机的设计、电源频率和磁极对数等因素有关。
机械噪声：机械噪声主要由轴承摩擦、风叶振动、不平衡力等引起。
其中，轴承摩擦是由于轴承损坏、润滑不良或轴承与轴配合不良等原因造成的；风叶振动则与风叶设计不合理、不平衡或受到外力影响有关。
空气动力噪声：当电动机运行时，风叶或其他转动部件会与空气产生相互作用力，从而产生空气动力噪声。
空气动力噪声的强度与风叶的形状、转速以及电动机的通风方式等因素有关。
二、三相异步电动机噪声标准为了降低三相异步电动机的噪声，需要制定相应的噪声标准。
目前，国际上通用的三相异步电动机噪声标准主要包括以下几个方面：欧盟标准：欧盟对三相异步电动机的噪声标准制定了相应的法规，规定了电动机在不同功率、转速和电压下的最大声功率级。
这些标准包括EN 50310、EN 50311和EN 50312等。
中国标准：中国也制定了相应的三相异步电动机噪声标准，标准号为GB 10069-2008。
该标准规定了电动机在额定转速下的声压级上限值。
美国标准：美国电气制造商协会（NEMA）也制定了相应的三相异步电动机噪声标准，标准号为NEMA MG-1-2012。
该标准主要规定了电动机在空载和负载条件下的声功率级。
三、三相异步电动机噪声控制方法为了降低三相异步电动机的噪声，可以采用以下几种控制方法：优化电动机设计：通过优化电动机的结构设计和参数选择，降低电磁噪声和机械噪声。
例如，采用新型的电磁材料、改变磁极对数或优化风叶设计等。
三相异步电动机产生振动和异常声响的原因分析
三相异步电动机产生振动和异常声响的原因分析
三相异步电动机产生不正常的振动和异常声响主要有机械和电磁两方面的原因。
1、电动机风叶损坏或紧固风叶的螺钉松动，造成风叶与风叶盖相碰，它所产生的声音随着碰击声的轻重，时大时小。
2、由于轴承磨损或轴不正，造成电动机转子偏心严重时将使定、转子相擦，使电动机产生剧烈的振动和不均匀的碰擦声。
3、电动机因长期运行，地脚螺栓松动或基础不牢，电动机在电磁转矩作用下产生不正常的振动。
4、长期使用的电动机因轴承内缺乏润滑油形成干磨运行或轴承中钢珠损坏，因而使电动机轴承室内发出异常的声音。
5、正常运行的电动机突然出现异常声响，在带负载运行时转速明显下降，发出低沉的吼声，可能是三相电流不平衡，负载过重或单相运行。
6、正常运行的电动机，如果定子、转子绕组发生短路故障或笼式转子断条则电动机会发出时高时低的嗡嗡声，机身也随之振动。
三相异步电动机异音产生的原因分析
三相异步电动机异音产生的原因分析摘要：三相异步电动机因其简单可靠，使用方便，坚固耐用、维护和保养成本低，被广泛运用于各式动力设备之中。
三相异步电动机的故障处理是电动机使用过程无法回避的一个问题。
主要介绍了低压三相异步电动机的三种噪声类型及产生的原因，重点阐述了电磁噪声的抑制方法，经实例验证该方法切实可行。
同时也提出了机械噪声和通风噪声的解决措施。
为安装问题提供了可靠的参考依据。
关键词：三相异步电动机；异音原因；维修措施引言电机就是将电能转化为机械能，为各种设备提供可靠的驱动力。
电机的振动和噪声水平是评定电机质量的重要标志之一，振动的强弱不仅影响电机的寿命，而且也是引起噪声的主要原因。
电机噪声的形成以及解决方法是十分复杂的，是一个综合性的问题。
本文仅就电机噪声的分类、形成原因及实践中总结的解决方法进行阐述。
1、三相异步电动机的基本工作原理三相异步电动机主要由转子、定子以及其它附属构件（如端盖、轴承和风扇等）构成。
如图1（a）所示。
三相异步电动机的基本工作原理是：在三相电源同异步电机定子组连通后，定子组会产生三相对称电流，同时会在气体间隙中形成n1转速的基波磁场，其中n1=60fl/p。
当基波磁场对转子进行切割时，转子绕组回路中便会产生感应电动势，并产生对应的感应电流[1]。
感应电流与气体间隙内的磁场相互作用，便形成了电磁转矩，三相异步电动机正是利用该电磁转矩驱动转子转动，如图1(b)所示。
三相异步电动机带动负载转动，便实现了能量的转换和利用。
图1（a）三相异步电动机构成（b）工作原理2、三相异步电动机噪声来源2.1机械噪声电机定转子摩擦、动平衡破坏、轴承及轴承套磨损以及电机本体共振形成机械噪声。
详细产生原因如下:（1）轴承损坏或装配不良，电动机转动时用听音棒一头放在轴承端盖上，另一头用手指顶住放在耳垂处听轴承转动声音是否均匀、有无周期性的“咕隆、咕隆”声，如有异音说明轴承有问题，一般为轴承严重缺油、油中有杂质、产品质量不合格或轴承磨损造成。
三相异步电动机噪声标准
三相异步电动机噪声标准
三相异步电动机的噪声标准可以参考国际标准IEC60034-7和
国内标准GB12350-2009。
这些标准规定了电动机在不同工作
条件下的噪声限制。
根据IEC60034-7标准，电动机的噪声级别应该符合以下要求：- 在额定功率时，噪声水平不应超过标准规定的限制值。
- 在除额定工作条件外的其他工作条件下，噪声水平不应超过
标准规定的限制值。
根据GB12350-2009标准，电动机的噪声级别应该符合以下要求：
- 在额定功率时，空载和负载下的噪声水平不应超过标准规定
的限制值。
- 在除额定工作条件外的其他工作条件下，噪声水平不应超过
标准规定的限制值。
需要注意的是，不同电动机类型和功率等级可能有不同的噪声标准要求。
因此，在选择和使用电动机时，应该参考具体的标准和技术规范要求。
异步电机电磁噪声分析与控制
异步电机电磁噪声分析与控制摘要：异步电机电磁噪声产生电磁噪声的主要原因是因为气隙磁场谐波的存在，针对谐波产生的途径可以在电机设计时采取相应的控制措施。
关键词：电磁噪声；异步电机；谐波1引言异步电机噪声主要有电磁噪声、通风噪声、机械噪声等，其中电磁噪声影响最大，在电机设计时应给予慎重考虑，通风噪声是气体在电机的散热系统中产生的鸣笛和哨鸣噪声，机械噪声主要是由于电机部件摩擦、几何形状不规则，如气隙偏心、转子不平衡、不对中等产生的噪声。
2电磁噪声分析如图1所示为，异步电机的电磁噪声主要是由定转子谐波磁场相互作用而产生随时间和空间变化的电磁力波，促使定子产生高倍数电源频率的振动而引起的。
图1电磁噪声的产生2.1电磁力波异步电机气隙磁场在定转子间产生的电磁力可分解为切向和径向两个分量，切向分量是与电磁转矩对应的反作用力，它使定子齿根产生局部变形，对电磁噪声影响不大，径向分量使定子铁心产生振动变形，是电磁噪声的主要来源，单位面积的径向电磁力pr的数值及分布按(1)式计算（1）式中：b2(θ,t) —气隙磁密；μ0 —空气磁导率。
2.2基波磁场产生的电磁力气隙基波磁密B1’=B1cosω1 代入（1）式得：是常数项，它是作用在定子铁心及转子铁心上均匀分布的力系，只影响铁心静态变形而不产生噪声。
是基波磁场产生电磁力的交变部分，它是力的行波。
它使定、转子产生两倍电源频率的振动及噪声。
2.3 5次谐波产生的电磁力是5次谐波产生电磁力的交变部分，它使定、转子产生10倍电源频率的振动及噪声。
2.4 7次谐波产生的电磁力是7次谐波产生电磁力的交变部分，它使定、转子产生14倍电源频率的振动及噪声。
基波引起的振动频率低，产生的两倍电源频率的电磁噪声是不显著的，5次谐波和7次谐波引起的振动的幅值和频率较高，由振动产生的噪声也比较显著。
2.5 定、转子谐波相互作用产生的力波Pvu定、转子绕组谐波磁场相互作用产生的径向力为其中2bvbu项对电磁噪声的影响很大。
异步电机电磁噪声的形成的原因
异步电机电磁噪声的形成的原因异步电机在工业生产和生活中广泛应用。
由于其结构的特殊性质，会在运转时产生电磁噪声，这对工人的身体健康和生活质量都会造成负面影响。
本文将从以下几个方面探讨异步电机电磁噪声的形成原因。
异步电机结构和工作原理异步电机是一种三相交流电机，通过转子和定子的转动产生机械能完成工作。
其结构包括定子、转子、风扇、两端盖、轴和轴承等组成部分。
在工作时，变压器通过三相电流将电能输送到定子上，形成旋转磁场。
转子在旋转磁场的作用下跟随旋转，达到了转换电能为机械能的目的。
异步电机电磁噪声的原因异步电机在运行时会产生电磁噪声，这主要是由以下几个因素引起的。
磁场的交变在异步电机的工作中，定子和转子之间交替形成的磁场会产生交变的电流，从而产生电磁噪声。
这种噪声的频率与电机的运行速度有关，当转速越快时，产生的电磁噪声也越大。
磁通的不规则分布在定子和转子的磁通分布不均匀时，会产生磁通的不规则分布，形成了磁通波动，在电机工作过程中产生了电磁噪声。
振动异步电机也容易产生机械振动，包括转子的重心不平衡、轴承的轴向、径向和旋转振动等。
这些振动会使电机的部件产生相对运动，从而产生摩擦和碰撞，加剧了电磁噪声的产生。
异步电机的降噪方法为减少异步电机的噪声污染，有许多降噪措施可以采取：•采用合适的材料加工制造，强化电机结构和部件的密闭性，减少机械振动和声波对外扩散。
•改进电机的轴承结构和强度，减少机械振动和噪声的产生。
•在电机外部安装防振垫、减震脚等降噪装置，分散和吸收机械振动和噪声。
•采用专业的电机降噪控制技术，例如电源滤波、隔离变压器、直流滤波电容等，减小电机本身对环境的电磁干扰。
结语异步电机是一种广泛应用的交流电动机，在工作过程中必然会产生电磁噪声。
本文对异步电机电磁噪声的产生原因做出了分析，同时也探讨了减少异步电机噪声的方法。
在生产和生活中，降噪技术已经成为了保障健康和环保的必备手段，我们应该加强对这些技术的研究和推广，减小异步电机电磁噪声对人们的危害。
引起三相异步电动机振动和噪声的原因
引起三相异步电动机振动和噪声的原因
电动机正常运转时也是有响声的，由两个方面引起：铁芯硅钢片通过交变磁通后因电磁力的作用发生振动，以及转子的鼓风作用。
但是这些声音应当是匀称的。
假如发生特别的噪声或振动，就说明存在问题。
下面，把引起振动和噪声的缘由逐条列出。
1.电磁方面缘由①接线错误，如一相绕组反接、各并联电路的绕组有匝数不等的情形等。
②绕组短路。
③多路绕组中个别支路断路。
④转子断条。
⑤铁芯硅钢片松弛。
⑥电源电压不对称。
⑦磁路不对称。
2.机械方面缘由①基础固定不牢。
②电动机和被带机械轴心不在一条直线上（中心找得不正或靠背轮垫圈松动等）。
③转子偏心或定子槽楔凸出访定子、转子相擦（扫膛）。
④轴承缺油、滚动轴承钢珠损坏，轴承和轴承套摩擦、轴瓦座位移。
⑤转子上风扇叶损坏或平衡破坏。
⑥所带的机械不正常振动引起电动机振动。
1。
三相交流异步电动机振动剖析
三相交流异步电动机振动剖析电动机在各行各业中有着广泛的应用，而在使用中会出现许多问题，其中电机振动是日常生产中较容易碰到的。
1电动机振动的危害电动机振动会轴承加速电动机轴承磨损，以使轴承的可使正常使用寿命大大缩短，同时，电动机振动将使绕组绝缘下降。
由于软化振动使得电机端部绑线松动，接合处造成端部绕组产生相互磨擦，绝缘电阻降低，绝缘寿命缩短，严重时造成矽钢片击穿。
另外，齿轮箱振动会毁坏造成所拖动机械的损坏，影响周围设备的正常教育工作，发出很大的噪声。
2电动机声波的原因引起电动机六振动的原因不外乎机械和电磁两方面的原因。
机械方面主要存在地锚杆脚紧固不牢，基础台面倾斜，不平；轴承损坏，转轴弯曲变形，电动机轴线中心与其所拖动机械轴线中心不一致；定、转子铁芯磁中心不一致，转子动平衡不良等。
电磁方面主要存在三相电压不平衡，电动机单相运行。
三相电流不平衡，各相电阻电抗不平衡，电动机不对称运行。
电动机重绕后绕组接线错误，转子鼠笼断条，短路环开裂等。
3检查及消除电动机的声波电动机振动较平时大时，应采用振动表沿发展水平和垂直方向测量各部分振动值，并做相应记录。
传动装置倾听电动机定子腔内部声音和轴承转动声音，检查地脚，如无大幅度异常现象，则采用脱开所拖动机械，单独空转电动机，以判断是电动机本身振动还是拖动机械引起的振动。
在生产中会发现电动机修理后因种种原因致三相绕组磁势不对称，电动机在空载或低负荷时，表现出来的振动并不十分十分出现明显，而一旦接带的荷重加重，电动机振动也就逐渐弱化。
断电生产中我们经常采用在法来检查区分是由于电磁还是机械原因引起的振动。
断电法即对运行在额定转速下的电动机采取突然断电，若振动突然减小，则可判断是由电磁原因引起的，若振动值变化不是很大，引起则可能是机械方面的原因引来的。
专门针对机械方面造成的振动，若是由于轴承变形，则应立即更换同型号型材；若是由于转轴变形弯曲，则必须进行校轴或更换转轴；若因地角紧固不牢，则重新紧牢即可。
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6
电机效率/％ 定子绕组温升/K 声功率级噪声/ dB（A）
90.57 58.8 104.25
92.59 56.4 96.3
91.19 59.7 104.12
92.62 61 9间（或挡风圈间）间隙要适中，离心式风扇间隙过小会产生“哨 声” ，过大又会使回风的涡流声增大。而轴流式风扇间隙如果小，则风压高，但噪声相对来讲要大一些， 一般在实际设计中，此间隙在 5～10mm 之间为妥。 4、采用水冷却系统或他冷冷却系统。 5、采用消声器
3. 机械噪声
产生机械噪声的主要原因为(1)转子机械不平衡产生的噪声；(2)轴承噪声；(3)零部件加工不同心及装 配质量不好导致的噪声。 因为 （1） 主要解决转子的动或静平衡及偏心问题就基本能消除由此产生的噪声， 而（3）在保证加工及装配工艺的情况下也基本能把噪声压抑在萌芽状态。所以不特意研究，下面只研究 轴承噪声： 滚动轴承在转动时，滚动元件相对内、外轴承圈和保持架有相对运动，就是这些相对运动的元件间 发生不规则撞击，从而发出噪声，而使噪声降低则详细概述如下： （1）从轴承选择来讲，一般滚子轴承 比球轴承有较高的噪声。轴承随着内径增大，振动和噪声也会相应增大。试验表明，直径每增大 5mm， 振动噪声约增加 1～2dB（A） 。另外，球或滚珠直径越大，振动和噪声也越大，轴承内径相同的 300 系列 和 200 系列轴承，在其它条件相同的情况下，200 系列轴承的振动噪声要低 3～5 dB（A） ，在实际三相异 步电动机设计中，低压大功率 2P 及高压 2P 电机绝大多数用 200 系列轴承也是基于降低振动和噪声这个 重要目的（当然还有极限转速等其它考虑因素） 。 （2）保证轴承游隙的适中。径向和轴向游隙过大，会引 起转轴较大的径向跳动和轴向窜动，使轴承产生较大的振动和噪声。而径向和轴向游隙过小，则会使滚 动体与内外套圈之间有摩擦，导致发热及噪声，因此正确选择滚动轴承的游隙，是保证轴承良好工作的 重要因素。 （3）润滑脂要多少稠稀适中，过多过稠的润滑脂对滚动体振动的阻尼作用差，过少过稀1的润 滑脂容易引起干摩擦而产生噪声。 在噪声要求非常严格的场所中还可以考虑选用滑动轴承。
1. 引言
噪声由各种频率和不同强度的刺耳声音组合而成。噪声往往伴随振动而产生，振动过大还会损坏其它 设备。振动噪声水平反映了产品设计、制造的水平，是衡量产品质量的重要指标。所以电机研究开发及设 计人员都在为怎么样降低振动噪声方面下了很大的功夫。 噪声主要分电磁噪声、机械噪声、通风噪声，下面分别研究：
4 L1 L2 40lg （ 2 1）
（2）
式中， L1 、 L 2 ——电动机电磁噪声；
4
1 、 2 ——电动机气隙长度。
但因为气隙增大后，会使电机功率因数降低而使谐波磁动势增大，即也使谐波磁场增大，所以实际 的电磁噪声级变化小于按式（2）的计算值。 2.5 采用定子绕组并联路数 如果磁路的分布对称性好，则电磁噪声一定较低，采用并联路数 a 2 p （极数） ；或如果 a 2 p ， 在串联每路绕组时应采用隔极连接。若采用均压线则效果更好。表 2 可看出并联路数多的降噪效果： 表 2 （4 极电机在采用 2 路、4 路接法的噪声降低值） 频率/Hz 与 1 路相比噪声的 降低值/ dB（A） 并联路数，接法 2 路，邻极相连，有均压线 2 路，邻极相连，无均压线 4路 2 路，隔极相连，无均压线 9.0 6.7 10.5 2.5 10.7 2.5 14.8 1.5 8.3 5.3 16.9 1.8 9.5 2.8 13.1 1.1 10.9 2.1 12.6 9.3 1000 1100 1200 1300 1400
1 y1 (1 ) τ v
式中，τ ——极距。 式（1）表明，为消除 v 次谐波，只要选用比全节距短 虑兼顾 5、7 次谐波的同时削弱，因此采用 y1 2.4 适当增大电机的气隙
（1）
1 τ 的短距即可。通常在选择节距时，主要考 v
5 τ 。 6
定转子间气隙长度δ 增大，气隙磁导降低，故可降低气隙谐波磁场。当气隙长度由 1 改变为 2 时， 相应的电磁声级变化近似为
3
其中 i 1,2,3
机的振动和噪声。对于 100kW 以下的笼型号异步电动机，斜槽是降低噪声的有效措施。设直槽转子时为 L1，斜槽转子时为 L2，则由于斜槽转子使该噪声级的降低可近视按下式估算：
L1 L 2 20 lg
式中， bsk ——沿转子外圆扭斜弧长； t2——转子齿距。
sin ubsk Z 2t 2 ubsk Z 2t 2
4. 通风噪声
如今在电磁性能方面的不断优化和对机械结构的持续改进,，使电机的通风噪声相对于电磁噪声和机
【作者简介】惠俭新，男，1978 年 02 月生，工程师，2000 年毕业于江南大学，主要从事中小型电机的设计与开发工作 5
械噪声所占的比例成显著增长的趋势。前苏联统计的三种噪声的比例变化见表 3。 表3 噪声类型 噪声比例 时间 1950 年 1975 年 通风噪声产生的原因分为三大类： 1、风扇高速旋转时，空气质点受到风叶周期性力的作用，产生压力脉动而引发旋转噪声。 2、空气涡流产生的噪声。它是由于风扇或转子上旋转的零部件在旋转时产生的气流遇到障碍物，使 风路截面剧变或气流方向突变而引发的涡流所产生的噪声。 3、笛声，是气流遇到尖角或筋状物时发出的尖啸声。如在高压三相异步电动机中，定、转子径向通 风道是对齐的，则由转子径向风道中的转子导条或通风槽管（相当于叶片数等于转子槽数 Z2 的离心式风 扇）排出的气流吹到定子径向通风道，与其通风槽片相遇时就要发出笛声。所以最好将定、转子径向通 风道的位置相互错开。但在气隙小于 1mm 时，这会显著影响风量。 下面简述一下对通风噪声的抑制方法： 1、当已知一台电机的噪声 L1，风扇外径 D1，风扇叶片宽度 b1、电机转速为 n1 及风扇的气流效率 1 估算另一台电机的噪声（相应代号的下标为“2” ）时可参考下式（两台电机的结构相似） 45％ 20％ 10％ 5％ 45％ 75％ 电磁噪声 机械噪声 通风噪声
u ——转子绕组谐波系数；
Z2——转子槽数。 转子斜槽获得的降低电磁噪声的效果很明显。斜槽对电动机噪声级的影响可参考表 1。 表1 Z2 极数为 6极 Z1=18 Z2 Z1=24 极数为 4极 Z1=18 Z1=36 19 21 23 78 64 74 63 11 14 71 55 57 42 15 61 59 59 48 70 46 53 49 26 65 62 72 65 17 32 74 62 73 66 19 80 60 79 43 64 54 20 68 64 57 49 75 59 22 69 60 62 47 58 54 23 74 60 62 45 59 46 25 80 60 63 45 72 49 26 73 57 61 44 75 54 33 61 59 44 67 57 dB（A）
L2 L1
2 11 D2 n2 50lg 10lg 1 1 2 D1 n1
［dB（A） ］
由上式可得到以下结论：风扇外径减小 10％，噪声降低 3dB（A） ；转速降低 10％，噪声降低 2dB（A） ； 风叶宽减小 10％，噪声降低 0.4dB（A） ；风扇的气流效率由 0.3 提高到 0.4,噪声可降低 1.9 dB（A） 。 2、选择合适的风扇类型及尺寸：轴流式风扇风压小、风量大、效率高，适用于大中型高速电机；离 心式风扇风压高、风量小、效率低，适用于低速电机。从产生噪声大小的角度来参考，轴流式风扇要比 离心式风扇产生的噪声低（详见表 4） ，离心式风扇中，后倾式离心风扇又比径向式离心风扇产生的噪声 低。如结构允许，在转子两端各安装一只小直径（直径为 D）风扇代替一只大直径（直径为 2 D ）风 扇， 它们产生的总流量相等， 但通风噪声可降低 5～7 dB （A） 。 在实际运用中， 2P 中大型高压电机及 2P YKK 系列高压电机内风扇经常用一前一后两只相同的轴流式风扇构成双回路径向通风方式，其根本目的就是 为了降低振动噪声而设计。 表4 电机编号 项目 风扇形式 风扇消耗的功率/W 风摩耗/W 离心式 2350 3180 在 BJO2 封闭式 75kW、2 极（中心高 280mm）电机上试验的两种风扇效果 1 号样机 轴流式 620 1450 离心式 1810 2640 2 号样机 轴流式 460 1290
bsk =0 bsk =tz1
bsk =0
71 63
bsk =tz1
bsk =0
69 57 62 47
bsk =tz1 bsk =0
bsk =0.75tz1
Z1=12
bsk =0 bsk =0.5tz1
2.3 采用短距绕组来削弱谐波电势 选择适当的线圈节距，使某一谐波的短距系数等于或接近于零，则可达到削弱谐波的目的。为消除 v 次谐波，线圈的节距 y1 为
2. 电磁噪声
电磁噪声是电机气隙中磁场相互作用产生随时间和空间变化的径向力，使定子铁心和机座随时间周期性变 形，即定子发生振动而使周围空气脉动引起的气载噪声。下面介绍几种降低三相异步电动机电磁噪声的有 效方法： 2.1 选择合适的槽配合 当槽配合符合下列任一条件时，定、转子齿谐波磁场将引起电机振动和噪声： Z2=Z1± i Z2=Z1±2 p ± i 。 Z1——定子槽数； Z2——转子槽数。 一般采用少槽－近槽配合（即转子槽数少于且接近于定子槽数） ，杂散损耗较小，但产生低次数力波 的可能性较大，所以电磁噪声较高。采用远槽配合（定转子槽数相差较多）或多槽配合（转子槽数多于 定子槽数） ，杂散损耗较大，而电磁噪声可能较低。槽配合对电动机噪声级的影响可参考表 1。 2.2 转子进行斜槽处理 转子斜槽可使径向力波沿电机长度方向的轴线发生位移，使得沿轴向平均径向力降低，从而降低电