钢大模板的变形计算和承载能力计算
模板支撑验算
模板支撑验算一、计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103 《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《钢结构设计规范》GB 50017-2003二、荷载设计1、模板体系设计设计简图如下：面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：强度验算满足要求。
挠度验算满足要求。
支座反力计算设计值（承载能力极限状态）标准值（正常使用极限状态）小梁验算为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：抗弯验算满足要求抗剪验算满足要求挠度验算满足要求支座反力计算梁头处（即梁底支撑主梁悬挑段根部）承载能力极限状态同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R4=3.167KN，R2=R3=4.296KN正常使用极限状态同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=R4=2.827KN,R2=R3=3.363KN主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：抗弯验算满足要求抗剪验算满足要求挠度验算满足要求支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.545KN,R2=13.826KN,R3=0.545KN可调托座验算可调托座最大受力N=MAX(R1,R2,R3)=13.836KN≤（N）=30KN 满足要求立柱验算长细比验算风荷载计算稳定性计算根据（建筑施工模板安全技术规范）JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同；1）面板验算32）小梁验算同上四-六计算过程，可得：R1=0.517KN，R2=12.82KN,R3=0.517KN满足要求立柱地基基础计算立柱底垫板的地面平均压力P=N/(MfA)=14.296/（0.19x0.15）=105.895kp≤fak=140pka满足要求300x1200梁侧模板计算书梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度1200mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
【模板】荷载计算及计算公式小知识
【关键字】模板荷载计算及计算公式小知识1、脚手架参数立杆横距(m): 0.6；立杆纵距(m): 0.6；横杆步距(m): 0.6；板底支撑材料: 方木；板底支撑间距(mm) : 600；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度(m):0.2；模板支架计算高度(m): 1.7；采用的钢管(mm): Ф48×3.5；扣件抗滑力系数(KN): 8；2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.5；钢筋自重(kN/m3) : 1.28；混凝土自重(kN/m3): 25；施工均布荷载标准值(kN/m2): 1；振捣荷载标准值(kN/m2): 23、楼板参数钢筋级别: 二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级: C30；楼板的计算宽度(m): 12.65；楼板的计算跨度(m): 7.25；楼板的计算厚度(mm): 700；施工平均温度(℃): 25；4、材料参数模板类型：600mm×1500mm×55mm钢模板；模板弹性模量E(N/mm2)：210000；模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205；木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；Φ48×3.5mm钢管、扣件、碗扣式立杆、横杆、立杆座垫、顶托。
16a槽钢。
锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。
脱模剂：水质脱模剂。
辅助材料：双面胶纸、海绵等。
1）荷载计算：（1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=(25+1.28)×0.6×0.7=11.04kN/m；（2）模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.5×0.6=0.3kN/m ；（3）活荷载为施工荷载标准值(kN)：q3=（1+2）×0.6 =1.8kN；q=1.2×(q1+q2)+1.4×q3=1.2×(11.04+0.3)+1.4×1.8=16.128kN/m2）抗弯强度计算f = M / W < [f]其中f ——模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——模板的最大弯距(N.mm)；W ——模板的净截面抵抗矩；W= 5940mm3；[f] ——模板的抗弯强度设计值；M =0.1ql2= 0.100×16.128×0.6×0.6=0.581kN.m故f = 0.581×1000×1000/5940=97.8N/mm2模板的抗弯强度验算f < [f]=205 N/mm2,满足要求!3）挠度计算v =0.677ql4/100EI<[v]=l/150=4mm模板最大挠度计算值v=0.677×（11.04+0.3）×6004/(100×210000×269700)=0.175mm 模板的最大挠度小于[v],满足要求!4）模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下两跨连续梁计算。
钢大模板的变形计算和承载能力计算
钢大模板的变形计算和承载能力计算〔86型〕1． 墙大模板的构造构造1．1构造构造86型钢大模板的构造构造。
单元板详图见附录一，组拼大模板详图见附录二。
86型钢大模板：面板采用δ=6 mm 厚，且材质为Q 235—A 的原平钢板；竖肋、横肋均采用8 #普通型热轧槽钢；背楞采用10 #普通型热轧槽钢。
1．2模板部件的力学特性数据86型模板部件都是采用Q 235—A 材质，其强度设计值F=215 N/mm 2，弹性模量E=206000 N/mm 2。
面板厚6mm ，取1 m 宽，截面积A=6000 mm 2，惯性矩I=18000 mm 4，截面模量W=6000 mm 3。
8 #槽钢的截面积A=1024 mm 2，惯性矩I=1.013×106 mm 4，截面模量W=25.3×103 mm 3。
10 #槽钢的截面积A=1274 mm 4，惯性矩I=1.983×106 mm 4，截面模量W=39.7×103 mm 。
2．模板的荷载计算2．1计算模板变形用的荷载值按照国家标准"砼构造工程施工及验收标准"第条规定，计算大模板变形的荷载标准值由下面二个公式计算，并取二者较小值。
设T=200C ，β1=1.0，β2=1.15，V=5.3代入〔2.1-1〕式得，q=80 KN/m 2。
设H=3.5 m 代入〔2.1-2〕得q=84 KN/ m 2，取q=80 KN/ m 2，为计算86型大模板变形的标准荷载值。
这里需要说明二点：一是在T=200的标准温度下，浇筑速度可达5.3 M/h ，接近本标准规定的最大浇筑速度。
二是通常的住宅大模板，层高3 m 以下，86型大模板可以用来浇筑层高更高的建筑物。
砼侧压力值分布如图2.1-1所示。
图示说明，86型大模板浇筑2700mm 层高的墙，可一次浇筑到顶。
图2.1-1砼侧压力值分布图側側2．2验算模板承载能力用的荷载值2.2-1 2.2-2如上所述，取用80 KN/m2侧压力值，可以不考虑砼振捣和倾倒因素。
模板及支撑设计时各项荷载的参考数值
模板及支撑设计时各项荷载的参考数值
1 模板及其支撑自重标准值按表1 取值。
表 1 楼板模板及其支撑荷载标准值（kN）
2 现浇混凝土自重：普通混凝土采用24kN/m3，其他混凝土根据实际重力密度确定。
3 钢筋自重：根据钢筋混凝土结构工程设计图纸计算确定，一般梁板结构每立方米混凝土中钢筋的自重标准值，楼板为 1.1kN/m3，梁为 1.5kN/m3。
4 施工人员及施工设备荷载：
（1）计算模板及次龙骨时，施工均布荷载可取 2.5 kN/m2，另应以集中荷载 2.5 kN 再进行计算，当单块模板板面宽度小于150mm 时，集中荷载可分布在相邻两块板上；比较均布荷载、集中荷载两者作用的弯矩值，设计校核选用其中较大数值；
（2）主龙骨承载能力核算，均布荷载取 1.5 kN/m2；
（3）计算竖向支撑时，均布活荷载取 1.0 kN/m2；
（4）对大型浇筑设备如混凝土输送泵管、布料机等按实际情况计算；
（5）混凝土堆积料高度超过板厚按实际高度计算。
5 振捣混凝土时产生的荷载，对水平面荷载可采用2 kN/m2。
6 计算模板及其支撑时的荷载分项系数：
计算模板及其支撑时的荷载设计值，应采用荷载标准值乘以相应的分项系数k 求得，荷载分项系数应按表 6 采用。
表6 荷载分项系数
组合时，荷载分项系数k 取 1.2，由永久荷载控制的组合时，荷载分项系数k 取 1.35。
7 计算一般模板结构，其荷载组合应按表7 选用。
表7 荷载组合
（2）计算承载能力应采用荷载设计值，验算挠度采用荷载标准值。
模板力学计算
附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。
1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh2 0.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。
高大模板支撑架设计计算(绝对不改)
PKPM （CMIS_2011北京版）计算梁底支架（主楼15m 跨500*1300mm 梁）计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:模板支架搭设高度为12.3m ，梁截面 B ×D=500mm ×1300mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加2道承重立杆。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度21.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方78×78mm,木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。
梁底支撑顶托梁长度 1.20m 。
梁顶托采用双钢管48×3.0mm 。
梁底承重杆按照布置间距500,200mm 计算。
模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载4.50kN/m 2。
地基承载力标准值300kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。
1230图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.30+0.50)+1.40×2.00=43.180kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.30+0.7×1.40×2.00=46.712kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
建筑施工模板荷载及变形值及规定
建筑施工模板荷载及变形值的规定1荷载标准值1.1恒荷载标准值应符合下列规定：（1）模板及其支架自重标准值（）应根据模板设计图纸计算确定。
肋形或无梁楼板模板自重标准值应按下表采用。
模板构件的名称木模板定型组合钢模板平板的模板及小梁0.300.50楼板模板（其中包括梁的模板）0.500.750.75 1.10楼板模板及其支架（楼层高度为4m以下）注：除钢、木外，其它材质模板重量见附录A中的附表A。
（2）新浇筑混凝土自重标准值（），对普通混凝土可采用24kN/m3，其它混凝土可根据实际重力密度按本规范附表A确定。
（3）钢筋自重标准值（）应根据工程设计图确定。
对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板可取1.1kN；梁可取1.5kN。
（4）当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（），可按下列公式计算，并取其中的较小值：（1.1—1）（1.1—2）式中：──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；──混凝土的重力密度（kN/m3）；──混凝土的浇筑速度（m/h）；──新浇混凝土的初凝时间（h），可按试验确定。
当缺乏试验资料时，可采用（为混凝土的温度ºC）；──外加剂影响修正系数。
不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；──混凝土坍落度影响修正系数。
当坍落度小于30mm时，取0.85；坍落度为50～90mm时，取1.00；坍落度为110～150mm时，取1.15；──混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）。
混凝土侧压力的计算分布图形如下图所示，图中，为有效压头高度。
混凝土侧压力计算分布图形1.2活荷载标准值应符合下列规定：（1）施工人员及设备荷载标准值（），当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取 1.5kN/m2；当计算支架立柱及其它支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。
建筑施工模板荷载及变形值的规定
建筑施工模板荷载及变形值的规定1荷载标准值1.1恒荷载标准值应符合下列规定：（1）模板及其支架自重标准值（）应根据模板设计图纸计算确定。
肋形或无梁楼板模板自重标准值应按下表采用。
楼板模板自重标准值（kN/m2）模板构件的名称木模板定型组合钢模板平板的模板及小梁0.30 0.50楼板模板（其中包括梁的模板）0.50 0.750.75 1.10楼板模板及其支架（楼层高度为4m以下）注：除钢、木外，其它材质模板重量见附录A中的附表A。
（2）新浇筑混凝土自重标准值（），对普通混凝土可采用24kN/m3，其它混凝土可根据实际重力密度按本规范附表A确定。
（3）钢筋自重标准值（）应根据工程设计图确定。
对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值：楼板可取1.1kN；梁可取1.5kN。
（4）当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值（），可按下列公式计算，并取其中的较小值：（1.1—1）（1.1—2）式中：──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；──混凝土的重力密度（kN/m3）；──混凝土的浇筑速度（m/h）；──新浇混凝土的初凝时间（h），可按试验确定。
当缺乏试验资料时，可采用（为混凝土的温度ºC）；──外加剂影响修正系数。
不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；──混凝土坍落度影响修正系数。
当坍落度小于30mm时，取0.85；坍落度为50～90mm时，取1.00；坍落度为110～150mm时，取1.15；──混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）。
混凝土侧压力的计算分布图形如下图所示，图中，为有效压头高度。
混凝土侧压力计算分布图形1.2活荷载标准值应符合下列规定：（1）施工人员及设备荷载标准值（），当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可取2.5kN/m2，再用集中荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩值取其大值；当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取 1.5kN/m2；当计算支架立柱及其它支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。
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钢大模板的变形计算和承载能力计算
（86型）
1．墙大模板的结构构造
1．1结构构造
86型钢大模板的结构构造。
单元板详图见附录一，组拼大模板详图见附录二。
86型钢大模板：面板采用δ=6 mm厚，且材质为Q235—A的原平钢板；竖肋、横肋均采用8 #普通型热轧槽钢；背楞采用10 #普通型热轧槽钢。
1．2模板部件的力学特性数据
86型模板部件都是采用Q235—A材质，其强度设计值F=215 N/mm2，弹性模量E=206000 N/mm2。
面板厚6mm，取1 m宽，截面积A=6000 mm2，惯性矩I=18000 mm4，截面模量W=6000 mm3。
8 #槽钢的截面积A=1024 mm2，惯性矩I=1.013×106 mm4，截面模量W=25.3×103 mm3。
10 #槽钢的截面积A=1274 mm4，惯性矩I=1.983×106 mm4，截面模量W=39.7×103 mm。
2．模板的荷载计算
2．1计算模板变形用的荷载值
按照国家标准《砼结构工程施工及验收规范》第2.2.3条规定，计算大模板变形的荷载标准值由下面二个公式计算，并取二者较小值。
设T=200C，β1=1.0，β2=1.15，V=5.3代入（2.1-1）式得，q=80 KN/m2。
设H=3.5 m代入（2.1-2）得q=84 KN/ m2，取q=80 KN/ m2，为计算86型大模板变形的标准荷载值。
这里需要说明二点：一是在T=200的标准温度下，浇筑速度可达5.3 M/h，接近本规范规定的最大浇筑速度。
二是通常的住宅大模板，层高3 m以下，86型大模板可以用来浇筑层高更高的建筑物。
砼侧压力值分布如图2.1-1所示。
图示说明，
图2.1-1砼侧压力值分布图側側
2．2验算模板承载能力用的荷载值
如上所述，取用80 KN/m2侧压力值，可以不考虑砼振捣和倾倒因素。
承载能力的荷载值为80×1.2=96 KN/m2，分布同2.1-1图示。
3．变形计算
采用单向板计算方法计算产品的变形值。
这种计算方法的结果是偏于保守的。
3．1面板变形和竖肋变形的计算
3．1．1面板变形
根据组拼大模板和企业标准大模板的结构，计算单元模板是1.5m。
竖肋布置为300 mm间距，则一个简化为五跨。
查有关计算表，五跨的挠度计算系数f i=0.00657 m，f2=0.00151，f3=0.00315，以Q=0.08，L=300，T=6，E=206000及对应的f i代入式（3.1.1），其计算结果如图3.1.1-a）、图3.1.1-b) 表示。
公式3.1.1
3．1．1面板挠度（mm）图
由于侧压力自下向上线性变化至0，所以挠度值也是自下向上线性减至0值，如图3.1.1C所示。
3．1．2竖肋变形
86系列模板的竖肋，不管是边肋还是中间肋，均采用匚8。
竖肋后面布置的背楞共三道，自下向上，第一道背楞离模板底边为240mm，第二道距第一道1210mm，
第三道距第二道1210 mm。
背楞是竖肋的支座，所以竖肋的计算简图如图3.1.2-1所示采用计算机程序计算。
现取中间竖肋为例，作用在上面的荷载为80×0.3=24KN/m=24 N/mm。
图3.1.2-1
竖肋计算简图
由于各竖肋所承受的荷载不同，所以对应的挠度值也不同。
五跨四跨竖肋受力系数如表3.1.2所示,其结果如图3.1.2-2所示。
3．2背楞变形和对拉螺杆变形的计算
3．2．1背楞变形
背楞承受的力是由竖肋传给的，因此从计算机程序计算的竖肋变形的结果中，找出L、P、T支座反力，然后再考虑各竖肋的受力不同，即面板传给竖肋的力不同，可得到L、P、T三道背楞上的作用力，如表3.2.1-1所示。
由表中数值可知，P背楞受的力等于L背楞的1.0626倍，T背楞所受的力是L背楞的0.2381倍。
竖肋对背楞的作用力（KN）表3.2.1-1
组拼大模板可以由二跨、三跨、四跨、五跨的单元模板组拼而成，连续的背楞可以承担各单元模板的肋的作用。
附录二组拼大模板的背楞计算简图如图3.2.1-1所示。
图3.2.1-1 L、P、T背楞计算简图
应用计算机程序计算，其结果在表3.2.1-2中给出。
L、P、T背楞在各竖肋位置的挠度值（mm）表3.2.1-2
注：表中负值为反方向的挠度值。
3．2．2对拉螺栓变形
对拉螺栓所受的力，由上述背楞变形计算结果中的支座反力得到，整理后列在表3.2.2中，对应的M32对拉螺栓的变形也反映在表中。
计算变形过程中，采用的对拉螺栓长度为750 mm，净面积A=530 mm2。
对拉螺栓的变形计算公式为△L=N·L/A·E，其中N即为对拉螺栓所受的力（内力N）。
对拉螺栓内力和变形值表3.2.2
全块模板共18个对拉螺栓，总内力为447 KN，而外荷载为80 KN×4.2×2.68/2=450 KN,基本平衡。
由表中数值可知，对拉螺栓的最大变形为0.274 mm。
3．3变形值汇总
根据计算的变形值位置，在相同坐标处叠加，面板与竖肋变形值叠加后如图3.3-1所示。
两个图都只画了一半，因为另一半是对称的。
图中的变形值均以mm为单位。
图3.3-1面板与竖肋变形叠加值（mm）
图3.3-2背楞与对拉螺栓变形叠加值(mm )
面板的变形是模板变形的代表，是直接影响浇筑砼的质量，所示应该根据图3.3-1和图3.3-2合成变形值，再一次合成为模板面板的最终变形值。
这次模板变形值的合成，是由于背楞与对拉螺栓形成竖肋发生位移的原因。
这就需要计算由于支座位移
发生的次变形。
也就是需要计算面板由于支座位移发生的次变形。
也就是需要计算由模板面板构造的五跨和四跨连续梁由于支座位移而发生的次变形（次挠度），其计算简图如图3.3-3所示。
支座位移值取图3.3-2中的底边外以及665 mm和1765 mm 三处的竖肋变形值。
其值如表3.3-1所示。
图3.3-3 面板因支座位移形成的挠度计算简图
支座位移值表（mm）表3.3-1
面板因为支座位移发生的次挠度可应用有关公式计算，或应用计算机程序计算。
其计算结果在表3.3-2.中列出。
考虑次挠度（次变形）后的模板变形值如图3.3-4所示。
面板次挠度值（mm）表3.3-2
图3.3-4的模板变形值考虑了各种主要受力因素后的模板总变形。
由图的数值可知，模板的最大变形值为1.357 mm ，没有超过2 mm ，相互间的差异更不到2 mm 。
4．承载能力验算
由于模板承载能力验算用的荷载分布图与上述变形计算用的荷载分布图相同，所以变形计算过程中的内力只需乘以荷载分项系数1.2即可。
4.1面板承载能力验算
面板按单向连续梁计算, 各跨的弯曲应力
满足要求。
图3.3-4 模板变形值(mm)
五跨:
五跨:
4.2竖肋承载能力验算
由竖肋变形计算结果查得最大弯矩为负弯矩，即第二道背楞处为-1.418 KN ·m ，弯曲应力
4.3背楞承载能力验算
由背楞变形计算结果查得最大弯矩为负弯矩，发生在五跨板内的对拉螺栓处，为-3.867 KN ·m ，弯曲应力 4.4对拉螺栓承载能力验算
由背楞变形计算结果得，对拉螺栓承受拉力是在中间一排对拉螺栓的由边向里数第二个对拉螺栓，其内力为48.75 KN ，而对拉螺栓采用M30，净面积为530 mm 2。
以上各部件的承载能力均满足要求，因拉应力。
σ=48750*1.2/530=110.3 N/ m m
2＜215 N/ m m 2
5．结语
86型大模板承受的侧压力可达80 KN/ m 2，因而施工速度可加快。
组拼大模板是用背楞连接的，背楞上的对拉螺栓安排不可任意，其最大间距不宜超过1200mm ，在不增加螺栓数量的情况下，横排其间距尽量均匀一些，否则会引起较大的次变形，影响浇筑砼的质量。
由以上计算结果说明，86型大模板在侧压力80 KN/ m 2作用，最大变形值为1.357 mm ，2 m 靠尺范围内最大变形差异小于2 mm 。
本模板加工质量保证在2 m 范围内平整度不超过2 mm 情况下， 则浇筑的砼墙体表面平整度在2 m 范围内小于4 mm ， 满足国家标准，《建筑工程质量检验评定标准》
技术文件
№: 10。