正向力设计参数计算
设计要件正向力设计最大应力设计保持力设计接触电阻设计金属材料
保持力設計
在連接器 smt 化及小型化的趨 勢下，保持力的設計必須非常 精準。
保持力太大，有兩項缺點： (1)增加端子插入力，易造成 端子變形 (2)增加housing 內應力，易 造成housing 變形。
LLCR ( mOhm )
20.0
10.0
0.0 0
50
100
150
200
250
Normal Force ( gf )
端子應力設計基礎
F
dEbh3 4L3
理論正向力
3dEh 2L2
F
6L 理論最 bh2 大應力
* Forming and blanking 端子設計差異 及重點
d : 位移量 (mm) E : 彈性係數 (110 Gpa) : 最大應力(Mpa)
臨界應力設計討論
以理論方式計算之正向力非常接近實驗值。
永久變形受 FEM 最大應力值影響，也就是應力集中之 影響，因此應力集中會造成永久變形。
永久變形量不會造成端子正向力降低，而是端子彈性 係數(正向力/位移量)增加。
當端子之理論應力值大過材料強度時，其反覆耐壓之 次數及無法達到1萬次，應力愈高次數愈少，但應力超 過最大值之1.8倍時尚有2000 cycles.
F : N(98gf)
端子應力設計實例
最大應力設計
最大應力＜材料強度( 680-780 MPa for C5210EH )。 FEM 分析所得之最大應力含應力集中效應，通常會
大於 nominal stress ，因此應排除應力集中效應。 高應力設計的趨勢：Connector 小型化的趨勢，使
保持力太小，有兩項缺點： (1)正向力不夠，造成電訊接 觸品質不良， (2)端子易鬆脫
一篇文章教你认识连接器的核心 -正向力
一篇文章教你认识连接器的核心-正向力2017-07-17 17:32随着连接器可靠性要求越来越高，连接器的端子作为决定连接器电力和信号传输性能的关键组件，往往是连接器设计的重中之重。
大家一般对连接器的插拔力、保持力有所了解，但是正向力作为连接器的另一个关键性能指标，往往大多数人不太了解。
本文将为你详细介绍什么是“正向力”。
一、正向力定义正向力（英文：Normal Force）主要来自于两连接器插接时插座的端子梁因与插头配合产生的位移，由该位移产生的弹性恢复力就是端子正向力。
PINf A RF ,f [ i------------------------------------------------\ ---------------------------- :一一“ X » M SOCKET 濯修外段AI II-I；IT'½½≡⅛∣J2a≈图1：插针马插座配合示意图（F表示正向力）图2：端子受压产生位移示意图二、正向力影响因素正向力与接触电阻有什么关系了？从图3我们可以直观看出随着正向力增大，接触电阻变小，在100g力时接触电阻趋于稳定，保持在5mQ。
M - I* IM . 3M 210_______ W⅛-tl F⅛W⅜ ( ⅜O ____________________图3：正向力和接触电阻正向力对于连接器的影响是多个因素的，包括插拔力，磨损，接触弹性部上的压力（弹片应力），连接器壳体上的压力（塑胶应力），接触电阻。
增加正向力对以上前四项产生不利影响，而只对一项产生缓和因素。
增加正向力提高了磨擦力, 也增大了插拔力及磨损率。
缓和因素是增加磨擦力同样提高了端子接触部的机械稳定性，这是一个有利的因素，因为它减少了接触面的潜在不稳定性，降低了它在端子接触面或其附近出现腐蚀性物质或污染影响的敏感程度。
增加正向力使得在端子弹性部上的压力变大，这样反过来也对连接器壳体产生一个更高的压力, 在连接器壳体上的高压力导致壳体更易发生变形，这样可能影响弹性部的固持位置，进而影响正向力。
汽车连接器端子正向力分析
由公式 （ 3） 和公式 （ 4） 可得到端子插拔时的摩擦力公式：
f = τs × k × F Ac
（ 5）
连接器插拔时主要是克服端子接触面的摩擦阻力，因此，
连接器插拔力的大小主要由端子接触面的摩擦阻力决定。根据
公式 （ 5） ，端子接触面的摩擦阻力大小与端子的正向力成正比。
1. 3 对连接器磨损寿命的影响
（ 1） 连接器端子的正向力与端子的接触电阻的平方成反比， 与端子接触面的摩擦阻力成正比，与端子的磨损寿命成反比。
（ 2） 根据悬臂梁模型计算公式，连接器端子正向力的大小 与端子材料的弹性模量、材料宽度、弹性结构的偏转位移量成 正比，与材料厚度的立方成正比，与弹性结构悬臂长度的立方 成反比。
2 连接器端子正向力影响因素及设计思路
汽车连接器端子正向力分析
王文玲
( 河南天海电器有限公司，河南鹤壁 458030)
摘要： 汽车连接器端子是决定连接器电力和信号传输性能的关键零件，端子的正向力是决定端子性能的一个重要因素。分析 端子正向力对连接器机械性能、电性能及磨损寿命的影响，找出影响端子正向力的主要因素，提出端子正向力的设计思路。
（ 1）
盛，对汽车连接器的精细化和可靠性要求越来越高。连接器端
式中： R 表示公端子和母端子接触面间的电阻；
子是决定连接器电力和信号传输性能的关键零件，连接器端子
各类型模具的力的计算方式
第 6页
Sep-05
修边冲孔模卸料力的计算
二、压力的系数取值： （1）按压料板的形状而设定的压力系数。
LUCKY
LUCKY XINGXIN
第 7页
Sep-05
修边冲孔模卸料力的计算
（2）按板厚而设定的压力系数
LUCKY
LUCKY XINGXIN
第 8页
Sep-05
修边冲孔模卸料力的计算
示例： 如图A17天窗项目，OP20修边冲孔模
LUCKY
LUCKY XINGXIN
第 11页
Sep-05
自制斜楔模滑动块回程力的计算
回程力=斜楔的滑块和工作刀块重量+工作刀块的卸料力
滑块的重量=根据斜楔角度不同 有以下几种情况 水平滑块:滑块重量x1.0以上 倾斜滑块:滑块重量x1.5以上 吊冲滑块:滑块重量x1.2以上 备注: 回程力用弹簧的初始压力要大于 滑块重量 终压力大于计算公式压力值 工作刀块重量=锁付在滑块上随 滑块一起运动的部件(翻边刀块 或修边刀块或冲头组件或侧压料 板或安全用滑板、螺栓,回程用弹 簧组等等的重量的总和)
LUCKY
LUCKY XINGXIN
第 5页
Sep-05
修边冲孔模卸料力的计算
一、压料板的压力随产品形状和板厚的不同而不同，一般为冲裁力 的5%左右。 F=5%×L×t×δb L×t×δb =冲裁力(N) L=冲裁周长（mm） t=材料厚度（mm） δb =材料抗剪强度Mpa
LUCKY
LUCKY XINGXIN
经验公式是取附表 中的换算工式取值：
LUCKY
LUCKY XINGXIN
第 10页
Sep-05
翻边整形模压料力的计算
连接器正向力及接触阻抗计算
D:位 移 量 (mm) E:彈 性 系 數 (Gpa) W:彈 臂 寬 度 (mm) T:彈 臂 厚 度 (mm) L:力臂長度 (mm) σ:最 大 應 力 (Mpa) F:理論正向力 (N)
F=
W*E*D*T 3 4*L
3
σ = F*
6*L W*T
(3) 溫升計算公式
I: 流過導體之電流 L:端子導電長度 (mm)
L
端子截面積
A:端子截面積 σ:導 T:溫
(mm)
電 率 (%)
δ:熱 傳 導 系 數 度
△T=
I
2
* L2
2 * σ* δ* A 2
Confidential R&D
Date:2004.06.24
(4) 折彎展開簡易計算公式
Confidential R&D
Date:2004.06.24来自×L AC
Ie
+ R
k
總阻抗=素材阻抗+接觸阻抗
Confidential R&D
Date:2004.06.24
Ie取值
接觸型態 球對平面 圓柱對平面 圓柱對圓柱 圓柱對圓槽 圓柱對圓柱正交
Ie
1.499F
1.274F
1.274F
1.274F
1.503F
Confidential R&D
Date:2004.06.24
2
Confidential R&D
Date:2004.06.24
(2)端子阻抗值計算公式
端子截面積
L
L:端子導電長度 (mm) A:端子截面積 σ:導 (mm*mm)
abaqus 正向力分析
7
十一、定義接觸（Interaction)
1 3 2
4
5
6
1
點選面
2
1 2
3 8
點選此面
5
4
6 7 9
3 2
6 5 7 1 8 9
4
十二、定義邊界條件（load)
1 3
2
4
10
8
9
6 7
槓選如圖部分
5
1 2
5
7 3 6 4
點選RP點
8
十三、提交作業分析步（Job)
1
2
3
4
6 7
5
8
十四、後處理（Visualization)
七、定義裝配（Assembly)
1 2 3
同時選中兩個
4
八、பைடு நூலகம்義裝配位置
1
2
3
2
1
1和2步是點選兩個點
4
點擊中鍵兩下
3
1
5
點選黃點
2
點選面
4
點選RP點
3
6
點擊中鍵或點OK
九、設置Set點
1
5 2 3
點選RP點
4 6
十、定義載荷分析步(Step)
1 2 3 4
6
5
8 9
重復4－8步，創建step2載荷分析步
標題欄
提示區 信息區或命令行接口
ABAQUS鼠標操作
ABAQUS實例講解標准操作流程
以左圖端子為例，詳細 講解從導入模型到查看 結果的具體操作步驟。 分析目的：分析此 端子的上彈高處的正向 力及端子的疲乏量。 已知： 材料：C7025 YS: 710Mpa TS: 745Mpa E: 131Gpa PAG行程：0.45mm
制动计算公式范文
制动计算公式范文制动计算是在机械设计、交通运输等领域中非常重要的计算问题，它涉及到制动系统的设计和性能评估。
制动计算公式是指用来计算制动系统相关参数的数学公式，通常包括制动力、制动距离、制动时间等参数的计算方法。
下面将介绍一些常见的制动计算公式和其应用。
1.制动力计算公式在机械设计中，制动力是制动系统所能提供的制动力量，通常用来衡量制动系统的性能。
制动力的计算公式如下：F=μN其中，F为制动力（N），μ为摩擦系数（无量纲），N为受制动物体施加的正向力（N）。
摩擦系数μ是一个反映摩擦特性的物理量，它与接触材料的性质、表面粗糙度和接触状态等有关。
一般来说，摩擦系数越大，制动力就越大。
2.制动距离计算公式制动距离是车辆在制动过程中行驶的距离，用来评估车辆的制动性能。
制动距离的计算公式如下：d=V^2/(2μg)其中，d为制动距离（m），V为车辆的初始速度（m/s），μ为摩擦系数（无量纲），g为重力加速度（9.81m/s^2）。
通过这个公式可以看出，制动距离与初始速度的平方成正比，与摩擦系数和重力加速度成反比。
因此，在设计制动系统时，需要注意车辆的初始速度和摩擦系数的选择，以减小制动距离。
3.制动时间计算公式制动时间是车辆在进行急刹车时，从刹车踏板被踩下到车辆完全停止的时间。
制动时间的计算公式如下：t=V/a其中，t为制动时间（s），V为车辆的初始速度（m/s），a为减速度（m/s^2）。
减速度a是车辆在进行制动时的减速度，通常是制动系统所能提供的最大减速度。
制动时间与初始速度成正比，与减速度成反比。
因此，在设计制动系统时，需要选择适当的减速度，以保证车辆在合理的时间内完成制动。
4.制动功率计算公式制动功率是指制动系统所需消耗的功率，用来评估制动系统的能耗。
制动功率的计算公式如下：P=FV其中，P为制动功率（W），F为制动力（N），V为车辆的速度（m/s）。
制动功率与制动力和速度成正比。
在选择制动系统时，需要考虑制动功率的大小，以保证系统能够提供足够的制动力。
SATWE设计参数——总信息
SATWE设计参数——总信息1.水平力与整体座标夹角该参数为地震力、风力作用方向与结构整体座标的夹角，逆时针方向为正，单位为度。
当需进行多方向侧向力核算时，可改变此参数，程序在形成SATWE数据文件时，自动考虑此参数的影响。
一般按0输入，当SATWE自动计算出最不利方向角是（WZQ.OUT文件中），如果角度大于15度，可以输入这个角度重新验算，不过计算结果的图形相应旋转此角度。
2.混凝土容重：一般情况下，钢筋混凝土结构的容重为25KN/m3。
考虑面层，一般取26KN/m3，如果外挂石材较多，可取27KN/m3或更高。
3.钢材容重：一般情况下，钢材容重为78KN/m3，若要考虑钢构件表面装修层重，钢材的容重可以填入适当值。
4.裙房层数：按实际定义5.转换层所在层号如果有转换层，必须在此指明其层号，以便进行正确的内力调整。
6.地下室层数该参数是为导算风荷载和自动形成嵌固约束信息服务的，因为地下室无风荷载的作用。
这里的地下室层数是指与上部结构同时进行内力分析的地下室部分。
7.墙元细分最大控制长度单位为m。
这是在墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一系列小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于给定限制Dmax，程序限定1.0≤Dmax≤5.0，隐含值为Dmax=2.0，Dmax对分析精度略有影响，但不敏感，对于一般工程，可取Dmax=2.0，对于框支剪力墙结构，Dmax可取略小些，如Dmax=1.5或1.0。
8.对所有楼层强制采用刚性楼板假定除计算结构位移比时，需要选择此项，其他的结构分析、设计不应选择此项。
9.墙元侧向节点信息这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口节点”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的变形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但就算量较大，因为墙元两侧节点均为独立节点，每个节点都有六个独立的自由度；若选“内部节点”，则只把墙元上、下边的节点作为出口节点，墙元的其他节点均作为内部节点而被凝聚掉，这时，带洞口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。