拱座大体积砼施工方案含热工、冷却水管计算
拱座大体积砼施工方案目录
一．砼浇筑分层高度计算
1-1．砼拌制速度
1-2．砼运输
1-3．砼泵输出量计算
1-4．拱座基础浇筑分层高度
二、大体积砼浇筑的技术措施
三、C45拱座砼的热工计算
四、C30砼的热工性能计算
五、冷却水管布置
5-1. 冷却循环水水量计算
5-2．冷却水管布置图
5-3．冷却水管数量计量
5-4．温度监控和冷却水的使用
六、拱座基础及拱座模板
6-1．拱座基础及拱座模板荷载计算
6-2．模板计算
6-3．竖肋计算
6-4．水平带木验算
6-5．拱座基础地基处理及基坑模板
6-6．模板固定
6-7．拱座基础隔离墙7.5#砂浆砌片石
七、拱座及基础钢筋工程
7-1- 1．对钢筋质量及联接的规定
7-1- 2．拱座钢板，预埋钢筋及冷却水管定位7-2-1．冷却水管定位
7-2-2．定位架计算
7-3．增加施工钢材
7-4．钢筋绑扎
八、施工质量，安全，环境保护与文明施工措施
8-1．施工质量措施
8-2．安全保证措施
8-3．环境保护及文明施工
拱座大体积砼施工方案
生基湾大桥拱座基础高919.4cm，长1450cm。每个拱座基础配筋63.134 T，C30砼854.89m 3，四个拱座基础共浇筑C30砼：3419.56 m 3，拱座C45砼：242.8 m 3，四个拱座共浇筑C45砼971.2 m 3。
按大体积砼施工技术规范，砼结构物实体最小边几何尺寸不小于1M，或预计会因混凝土中水泥水化热引起的温度和收缩而导致的有害裂缝产生的砼工程都称为大体积混凝土工程。
生基湾大桥每个拱座基础置于3根250cm×300cm的方桩之上，用方桩承受垂直竖向压力，同时用3根水平撑承受拱座的水平推力。由于横桥向边长14.5M，为使拱座横向不产生纵向施工缝，确保拱座能更好的传递竖向反力于方桩和传递水平反力于平撑。拱座基础及拱座砼均在横向不分块，仅水平分层浇筑施工。根据公路工程施工工艺标准（桥涵）每浇筑层高度不宜超过2M，本工程采用分次分层施工。
一、砼浇筑分次高度计算
分次高度除受分次高度上限的约束之外，主要还取决于砼的浇筑速度。
1—1.砼拌制速度：
生基湾大桥拱座基础及拱座砼工程，砼在预制场拌合站拌合，拌合站设两台500升拌合机，除水泥用人工加料外其余粗细骨料均由储料仓供给配料机，自动称量配料。按规范规定，拌合时间不得少于1.5min，加入粉煤灰及缓凝剂后延长1分钟再加配料及卸料时间平均
拌制一盘砼时间为3min，则拌合站的生产能力为：
T=60/3.0×0.5×0.95×2=19.0 m 3/h
1—2.砼运输
在浇筑2#拱座砼时，由拌合站拌制好的砼，卸于2.0M的吊斗内，吊斗通过25M小平车轨道运输，到达缆索吊机下，由缆索吊运至2#拱座背后岩口处，再由梭槽输运到高程为503米处，由串筒运至高程为490米处，再进入梭槽运至泵机处，由砼泵泵送入模。当浇筑13#拱座时，则应增加一个地泵。即由拌合站拌合好的砼由泵车泵送到串筒口，由串筒加梭槽输送至2#拱座平台，然后经吊斗，吊运至13#拱座，再由砼泵泵送入模。浇筑砼，由于目前缆索吊的动力配置，跑马滑车是5T快速，起吊滑车是8T慢速。按上述方式运输砼，被开了起吊滑车，垂直运输的大量等待时间，同时也减少了一台泵车浇筑一个拱座的租金。浇筑正阳岸砼时，平车运输30sec，缆索运输两分钟，卸料加串筒梭槽1.5min，就到达2#拱座，单程时间为4min，时间控制不是运输，而是拌合。在浇筑13#拱座砼时，砼在2#拱座平台起吊，仅水平运输110M，需时间4分钟。浇13#拱座单程时间为：由拌合站泵送至梭槽，经串筒梭槽到2#拱座平台，约1.5分钟。1M 砼的运输时间约3分钟，1小时可运20m3。
1—3.砼泵输出量计算
Q1=Qmaxα. η=80×0.8×0.5=32m 3/h﹥19 m 3/h
上式中.α—配管条件系数0.8
η—作业效率0.5
设C30砼的初凝时间为3小时：
当摊铺面积为：9.379m×14.5m=136.0m 2时
设层厚为：0.4M 则摊铺一层砼的方量为：V=136.0×0.4=54.4m 3按砼的生产量每小时19m 3计，需时间t=54.4÷19=2.863﹤3小时，故可连续分层浇筑，满足规范规定砼在初凝前覆盖上层砼的要求。砼的初凝时间用贯入阻力法测定，当贯入阻力为3.5mpa时：从加水拌合算起到阻力为3.5mpa时止的时间为初凝时间。
1—4.拱座基础砼浇筑层厚的确定
通过以上计算在无故障的正常情况下，砼的运输能力，砼泵的输出量均大于砼的生产量。由水泥物理性能试验得知，当拱座基础砼采用雪峰P.C325,湖南海螺雪峰水泥集团生产的雪峰牌水泥时：初凝时间为185 ~186min，终凝时间为256 ~282min，因施工时间是夏季炎热季节，砼配合比中添加了缓凝型减水剂,初凝时间应该在5小以上。即使是拱座砼采用P.0425水泥拌制，P.0425水泥的初凝时间最少也为150分钟，添加缓凝减水剂后，无论如何初凝时间也大于3小时。为此将拱座基础分为三次浇筑，拱座一次浇筑。拱座基础三次浇筑的分界线如下图所示。每次浇筑量：854.89÷3=285.0m3，浇筑时间为：285÷19=15h。
3
3
3
3
3.8×5×1
4.5=27
5.5
1.151×1.151×1/2×14.5=9.605
F=5.00×14.5=72.5m 2 S=39
水力半径r=72.5÷39=1.86M
r ˉ=0.537(m -1) M 7=1.343
拱座基础砼共分三次浇筑完毕，第一次浇筑终止高程477.376M ，
浇筑高度304cm ，浇筑方量为：
V 1=(4.95+7.99) ×1/2×3.04×14.5=285.2m 3
分7层浇筑每层厚度为：43.43cm,第七层最大方量48.92m 3＜54.4m 3。
第二次浇筑终止高程479.600M ，浇筑高度222.4cm ，浇筑方量：
V 2=276.95m 3。分6层浇筑，每层厚度37.07cm ，第二次摊铺最大方
量为：0.38483×9.379×14.5=52.34 m3＜54.4 m3。
第三次浇筑高度为：388.5cm，浇筑方量为：V3=292.74m 3，分9层浇筑，每层厚度43.17cm。
拱座砼一次浇筑完毕，浇筑方量242.80m 3,浇筑高度414.9cm。分10层浇筑，每层浇筑高度41.49cm。按以上分划：各次浇筑方量基本在285.0m 3至292.7 m 3之间。浇筑时段长度T=292.7÷19=15.4h 浇筑层厚在37.07cm至43.43cm。摊铺一层的最大方量为52.34m 3，按砼的生产能力控制需时间t=52.34÷19=2.755小时远小于初凝时间。
二、大体积砼浇筑的技术措施
1、按砼的生产、运输、泵送入模等因素控制砼浇筑速度，结合黔江地区的气候特点，即使是炎热的夏天也是白天温度高，晚上凉爽，温度较低的特点。把每次连续浇筑的时段控制在15小时左右的低温时段，即从下午的6点（即24小时制的18点）开盘到第二天的9点至10点结束，以降低砼的入模温度。
2、在砼中掺入粉煤灰以减少水泥用量和添加缓凝剂，以降低砼的水化热和降低水化热释放峰值。
3、在砼中布置冷却水管，砼终凝后，开始通水冷却降温，冷却水管布置层高除478.836至480.036为1.2M外其余各层为1.0M，水平间距按各层浇筑宽度均匀分布，最大宽度140cm。并通过流量控制使进出水管的温差控制在10°C左右。水温与砼内部温差不大于20°C。冷却水管采用DN32镀锌管，壁厚3mm。
4、在粗骨料、砂、碎石仓上方加棚盖。浇筑前并实际检测各材
料的温度与空气温度，必要时在拌合水中加冰用冷却水拌合以降低砼的拌合温度。
5、采用5 ~31.5mm碎石和中砂，以降低水泥的用量。
6、拱座基础采用P.C325低热水泥，C45砼用P.O425配置，应经过水化热试验后使用，以效正砼的热工计算。
7、在砼内埋设温度传感器，进行温控监视，指导养护。夜间降温超限，采用保温养护。具体办法：模板缓拆，棚布覆盖，或泡沫覆盖，或顶部循环水养生，或基坑内拆模后马上回填，视情况而定。但应作为养护期万一降温采用保温养护材料准备的一种预案实施。
8、现场实测粗骨料含水量，实测出机砼的坍落度。不断修正拌合水用量，现场实测粗骨料及水温和环境温度，使入模砼的温度控制在预计范围之内。
9、砼分层浇筑，分层用4~5台插入式振捣器振捣实密。振捣器备用台数不得少于6台。每次浇筑砼前，对拌合机，砼泵，振捣器，缆索吊以及串筒、梭槽都应每浇筑一次检查维修一次，保持设备的良好状态，备料充足，并和气象局联系，选择无雨天气施工。和商混联系，万一自拌砼出现故障，用商混浇筑，保持砼施工的连续性。
10、按规范要求作好施工缝处理。每次浇筑前，先用高压风吹去接缝面的粉尘→再洒水润湿→刷水泥净浆→再铺1至2厘米无粗骨料的水泥砂浆→再浇筑砼。浇筑完后，要引出砼表面泌水。在初凝及终凝时，要用木抹子抹压3遍以上，消除表面裂纹，并及时用塑料薄膜覆盖以避免水份损失过快而干裂。
三、C45拱座砼的热工计算
C45累计重量：2419.76/m3
砼的比热：C=（16.944×0.536+25.044×0.745+45.42×0.708+7.893×4.187+4.643×0.2）/100=0.93874kj/kg.k
C45砼的绝热温升值：取水泥的放热总量335J/kg m=0.35d-1
T(t)=Mc×Qc/C×P(1－e－mt)=410×335/0.9387×2419(1－e－0.35t)=60.4875(1－e－0.35t)
当t=3d T3d=39.32°C
当t=7d T7d=55.27°C
当t=15d T15d=60.17°C
Tmax=60.49°C
混凝土收缩的相对变形值可按下式计算：
εy（t）=ε°y(1－e－0.01t)×M1×M2×M3…M11
式中ε（t）—龄期为t时砼收缩引起的相对变形值。
ε°y—砼最终收缩的相对变形值。ε°y=3.24×10－4
M1=1 M2=1.35 水胶比：191：523.76=0.365 M3=0.948
胶浆量（410+191+108+5.76）÷2420=0.2954=29.54％
M4=1.45
M5. 3dM=1.09 7d=1.0 15d=0.93
M6=1.1(取环境湿度40％) M9=1.3 M10=1.015
rˉ—水力半径件数计算：
拱座面积A=（2.5+1.879）×4.149－1.5×1.5×1/2－1.879×1.649×1/2＋2.50×0.5=16.744m2
湿周L=2.5+2.649+2.121+2.879+0.5+2.5+0.5+2.5=16.149m
r=16.744/16.149=1.037 倒数rˉ=1/1.037=0.964 M7=1.43
M8由Es×Fs/Ec×Fc=2.1×105×412.0/16.744×104×3.4×104=0.1519
Fs=φ16×76＋φ12×229=152.8cm2+259=412.0cm2M8=0.68
εy（t）=3.24×10﹣4(1－e－0.01t)1.35×0.948×1.45×1.1×1.43×0.68×M5=6.4312×10﹣4M5(1－e－0.01t)
d=3 M5=1.09 εy(3d)=2.072×10﹣5
d=7 M57d=1.0 εy(7d)=4.348×10﹣5
d=15 M515d=0.93 εy(15d)=8.331×10﹣5
混凝土收缩相对变形值的当量温度：
Ty(t)= εy（t）/αα=1.0×10﹣5
Ty(3d)=2.072×10﹣5/α=2.072×10﹣5/1×10﹣5=2.072°C
Ty(7d)=4.348×10﹣5/α=4.348°C
Ty(15d)=8.331×10﹣5/α=8.331°C
混凝土的弹性模量：
E（t）=βE0(1－e－4t)
E0=(3.3+3.5)×1/2×3.25/3.3×104=3.348×104mpa
β=0.985 φ=0.09
Et=0.985×3.348×104（1－e﹣0.09t）
Et3=0.985×3.348×104（1－e﹣0.27）=7803N/mm 2
Et7=0.985×3.348×104（1－e﹣0.63）=15414.0N/mm 2
Et15=0.985×3.348×104（1－e﹣1.35）=25619N/mm 2
砼拌合温度计算：
环境温度36°C，水温20°C，砂、石子、水泥、粉煤灰温度为29°C。取砂，石子的含水量为3.5％，粉煤灰0.5％。
拌合温度：Tb=[0.92﹙606+410+1099+108﹚×29+4.19×191×20+4.19﹙606+1099﹚×29×0.035+4.19×108×29×0.005] ÷[0.92﹙410+606+1099+108﹚+4.19×191+4.19×﹙606+1099﹚×0.035+4.19×108×0.005]
= [59309.6+16005.8+7251.1+65.6] ÷[2045.2+800.3+250.0+2.3]
=82632.1÷3097.8=26.67°C
砼出机时温度变化为T1
T1=Tb－0.16﹙Tb－36 oC﹚=26.67 oC－0.16﹙26.67oC－36 oC﹚=26.67+1.50=28.17 oC
砼成型时的温度T2 :
T2=T1－﹙αt+0.032n﹚﹙T1－Td﹚=28.17－﹙0.25×1+0.032×
3﹚﹙28.17 oC－36 oC﹚=30.88 oC
式中0.25为每小时的温度损失，Td为拌合棚内温度。0.032为倒运一次的温度损失。
砼的最大综合温差（在养护期间）。
ΔT=T0+2/3T(t)+Ty（t）－T h
式中T0—砼入模温度=30.88 oC
T h—砼养护期间月平均气温。
ΔT3d=30.88+39.32oC×2／3+2.072－20=39.16 oC
ΔT7d=30.88+55.27oC×2／3+4.348－20=52.07 oC
ΔT15d=30.88+60.17oC×2／3+8.331－20=59.32oC
砼养护期间收缩应力计算：
σ=E（t）×α×ΔT／（1－u）S（t）×R…⑴
砼在养护期间抗拉强度的计算（σz）
f tk(t)=f tk(1－e﹣rt) …⑵f tk =（2.15+2.45）×1／2=2.3mpa
f tk表B.7.2取值为f tk =2.49N／mm 2（C40的值）。
λ1=（1.03+0.97）1／2=1.0 r=0.3 k=1.15
f tk(t)=2.39(1－e-0.3t)
f tk(3d)=2.49(1－e-0.9)=1.48mpa
f tk(7d)=2.49(1－e-2.1)=2.18mpa
f tk(15d)=2.49(1－e-4.5)=2.46mpa
σz≤λf tk(t)/k=1.0 f tk(t)/1.15
σz(3)=1×1.48/1.15=1.287mpa
σz(7)=1.0×2.18/1.15=1.896mpa
σz(15)= 1.0×2.46/1.15=2.139mpa
收缩应力：S（t）=0.4
σ=E（t）×α×ΔT／（1－u）×S（t）×R
= E（t）×1×10-5ΔT／(1－0.15)×0.4×0.38
=1.788235294×10﹣6 E（t）×ΔT R—地基作垫层表面抹平取值0.38，S（t）考虑徐变影响的松弛系数取值0.4。
3dσ3=1.788235×7803×39.16=0.546﹤1.287mpa
7dσ7=1.788235×15414×52.07=1.435﹤1.896mpa
15dσ15=1.788235×25619×59.32=2.717﹤2.139mpa
当t=15d时，砼C45的收缩应力远大于砼的抗拉强度，应采取有效的内降外保措施，使砼的强度发育大于收缩应力，以免砼开裂。
四、C30砼的热工性能计算
C30砼的配合比为：
C30砼的导热系数λ=1／p﹙16.42×2.218+26.77×3.082+45.31×2.908+8.397×0.6﹚=1／96.89×255.72018=2.639W／m·k.
C30砼的比热：C=﹙0.536×16.95+0.745×27.63+0.708×46.76+4.187×8.67﹚×1／100=0.99KJ／kg·k.
C30砼的热扩散系数α=λ／C×P=2.639／0.99×2405=1.1084W·m2／KJ
P.C325水泥水化热总量Q0=289﹙J／kg﹚·K
K—粉煤灰掺量的影响系数，掺量为：70／395=17.72％
K=0.95 ∴Q=289 J／kg×0.95=274.6﹙J／kg﹚
C30砼的绝热升温：
T（t）=Mc×Q／C×P（1－e﹣mt）=395×274.6／0.991×2400（1－e﹣0.4t）=45.605（1－e﹣0.4t）
t=1d. T(t)=15.03oC. t=2d. T(2)=25.1oC
t=3d. T(3)=31.87oC. t=7d. T(7)=42.83oC.
t=15d. T(15)=45.49oC. t=10d. T(10)=44.77oC.
Tmax=45.6oC.
C30砼各龄期砼的收缩变形值
εy(t)= ε°y（1－e﹣0.01t）·M1·M2·M3…Mn
M1=1. 水泥细度＞5000. M2=1.35. 水：胶=202：469.6 M3=1.063水泥浆量27.9 M4=1.345 M5=f(t)
M6 取相对40％M6=1.1
rˉ=水力半径倒数rˉ=0.537（m﹣1）M7=1.343
M9=1.3 粉煤灰掺量17.7％M10=0.761
配筋率仅计算长边配筋率：
Es×Fs／Ec×Fc=2.1×105×1811.08／3×104×57.212×104=0.02216=2.216％
Fs=221φ+32φ25+46φ20+22φ16+159φ8=1811.083cm 2Fc=57.212m 2×104 M8=0.584
εy(t)=3.24×10-4×1.35×1.063×1.345×1.1×1.343×1.3×0.761×0.584M5（1－e﹣0.01t）=5.337574×10-4M5（1－e﹣0.01t）
M5 d=1 M5=1.11
εy(t)= εy(1)=5.8952×10-6
εy(2)=1.17317×10-5 εy(3)=1.7195×10-5
εy(7)=3.6085×10-5 εy(15)=6.9144×10-5
εy(10)=4.8762×10-5
C30砼收缩相对变形值的当量温度
Ty(t)= εy(t) ／α=εy(t) ／10-5
Ty(1)=0.05895 oC Ty(2)=1.173 oC
Ty(3)=1.7195 oC Ty(7)=3.6085oC
Ty(10)=4.8762 oC Ty(15)=6.9144oC
砼的弹性模量：
E（t）=βE0（1－e﹣4t）E0=3.0×104
粉煤灰掺量17.72％β=0.99 φ=0.09
Et=0.99×3.0×104（1－e﹣0.09t）
E(1)=2556mpa E(2)=4892mpa
E(3)=7028mpa E(7)=13882mpa
E(10)=17625mpa E(15)=22000mpa
C30砼的拌合温度：
取环境温度为36 oC加冰水温度为20 oC.砂、碎石、水泥、粉煤灰温度为29 oC，粗骨料含水率为3.5％，粉煤灰含水率为0.5％。
Tb= [0.92﹙644+395+1090+70﹚×29+4.19×20×202+4.19﹙644+1090﹚×29×0.035+4.19×70×29×0.005 ] ÷[0.92﹙395+644+1090+70﹚+4.19×202+4.19﹙644+1090﹚×0.035+4.19×70
×0.005 ]= [58669.32+16927.6+7417.0 ] ÷[2023.08+846.4+255.8 ]= 83013.9÷3125.28=26.6 oC
砼出机后的温度变化
T1 =Tb－0.16﹙Tb－36 oC﹚=26.6－0.16﹙26.6－36 oC﹚=28.1 oC
砼入模成型的温度
T2=T1－(0.25×1+0.032×3)(28.1－36 oC)=28.1+2.733
=30.833 oC
C30砼按大体积砼规范B.T砼抗拉强度计算式
f tk(t)= f tk（1－e﹣rt）r=0.3
f tk—龄期为t时砼抗拉强度标准值（N／mm 2）
f tk=2.01 N／mm 2
f tk(t)=2.01（1－e﹣0.3t）
抗拉强度σz≤f tk(t) ／k λ=1.03 k=1.15
σz=1.03×2.01（1－e-0.3t）／1.15=1.80026087（1－e-0.3t）t=3d σz3=1.068mpa t=1d σz1=0.053mpa
t=7d σz7=1.58mpa t=2d σz2=0.81mpa
t=15d σz15=1.78mpa t=10d σz10=1.71mpa
养护期间砼温差计算：（最大综合温差）
ΔT=T0+2／3×T(t)+Ty(t) －T h
T h养护期间月平均温度T h=20°C T0=30.833°C
ΔT=30.833°C+2／3×T(t)+Ty(t) －20°C
ΔT2=30.833+2／3×25.11+1.173－20=28.80°C
t=3d ΔT3=30.833+2／3×31.87+1.719－20=33.8°C
t=7d ΔT7=30.833+2／3×42.83+3.608－20=42.994°C
t=15d ΔT15=30.833+2／3×45.49+6.914－20=48.074°C
ΔT10=30.833+2／3×44.77+4.876－20=45.56°C
砼的收缩应力：
α=1×10-5 S(t)=0.4 R=0.38 u=0.15
σ=Et×α×ΔT／﹙1－u﹚×S(t)×R
=1.788235294×10-6 Et·ΔT
σ2=1.788235294×10-6×4892×28.8°C=0.25mpa＜0.81
σ3=1.788235294×10-6×7028×33.8°C=0.42mpa＜1.068
σ7=1.788235294×10-6×13882×42.994°C=1.07mpa＜1.58σ15=1.788235294×10-6×22000×48.074°C=1.891mpa＞1.78σ10=1.788235294×10-6×17625×45.56°C=1.44mpa＜1.71
通过以上计算t=15d时，收缩应力远大于砼的抗拉强度，因此应采取可靠的砼体内降温，和砼表面保温措施降低砼水泥释放水化热的高峰，延迟砼收缩应力的增加，使砼的强度发育大于收缩应力即不会产生裂纹。
五、冷却水管的布置
1.冷却循环水水量计算.由砼的收缩应力计算公式得知，要降低收缩应力，主要是要降低养护期间的温差ΔT，如能降低入模温度和绝热温升即能有效的降低ΔT的计算值。降低入模温度的措施为：采用冰水拌合和对粗骨料遮盖，使少吸收太阳热能。而要降低绝热温升，只能用冷却水带走砼的水化热。
已知水的比热为：Cw=4.2×103(J／kg·k)
砼的比热为：Cc=0.92×103(J／kg·k)
从上面的计算如果将ΔT降低10°C，则很安全。收缩应力不会大于砼的抗拉强度。
设一次浇筑方量为：V1=285.2m3，间隔7天后浇筑第二层，第二层方量亦为V2=285.1m3，需将285.2 m3的砼绝热温升降低10°C。
需要的水量为：285.2×2400×10×0.92=V×1000×4.20×10
V=285.2×2400×10×0.92／1000×4.2×10=149.94 m3水，即需要150.0m 3水。
当冷却水管进出水温差为10°C时，需冷却水为150 m3，而两次浇筑后V=285×2=570.0m 3,则需要冷却水量为300m 3/24h,如左右幅同时浇筑砼，最大供水量可能达600 m 3/24h。
设高位水池在大气压力作用下，管嘴恒定出流静水压力高度为1.5M，流量Q。
u′=0.82 g=9.81M／秒2
Q=u′A√2gH
=0.82√2gH×A
=0.82√2×9.81×1.5×A=4.4485m／秒×A A－出水管面积。
A=600 m 3／4.4485×24×3600=0.00156108m 2
A=πD 2／4=0.00156108 m 2,D=0.045m=4.5cm
选用内径DN=50mm的主管。
2.冷却水管布置图.
冷却水供水由高位水池供水，高位水池高程约521.0M与拱座底面高程479.336M高差为：41.66M，高位水池的补给水从黔江河用二台口径为150的水泵抽水补给。冷却水拱水主管为DN50×3.5，各层冷却水管选用DN32×3镀锌管。各层冷却水管安装以后，应作水压试压，以确保冷却水管不渗漏。拱座基础冷却水管共九层，除第五层与第六层之间的高度为1.2M外，其余各层均为1M。冷却水管与砼表面的距离为：40cm至60cm不等。
拱座冷却水管的布置。拱座底部高程479.336M，第一层冷却水管高程应为：479.836M，共四层，其余三层分别为：480.836,481.836, 482.836最后一层水管与上表面的距离为：0.649M，各层冷却水的供水分别从拱座基础冷却水管的三通接出，其对应关系为：479.836从480.036接出，480.836→481.036，481.836→482.036,482.836→483.0。
3、冷却水管数量计算
2#拱座基础：供水主管道DN50外径φ57×3.5，长60M+38M+16×2=130M，重：π／4（0.0572－0.0502）×7850×130=600.3kg.冷却水管DN32外径φ38×3，总长度S=Σi=11i=3Si=701.28+215.4=916.68M。2#拱座基础共两个，DN32冷却水管共长：916.68×2=1833.36。全桥总长：3666.72M，总重Q=π／4（0.0382－0.0322）×7850×3666.72M =2.59×3666.72=9496.8kg。
舟白岸冷却水仍从正阳岸高位水池供水，用一根φ24的钢绳托