《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011 3.1.3、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：2、钢管上严禁打孔。
5.3.5、立杆稳定性计算部位的确定符合下列规定：2、当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算。
6.2.2、横向水平杆的构造应符合下列规定：1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁折除。
6.3.2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200MM处的立杆上。
横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向的地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1M。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500MM（图6.3.2）.6.3.5、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
6.4.2、连墙件的布置应符合下列规定：1、一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4M（两步）。
6.4.4 对高度24M以上的双排脚扩架，必须采用刚性墙件与建筑物可靠连接。
6.4.5、连墙件的构造应符合下列规定：2、连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。
6.6.2、剪刀撑的设置应符合下列规定：2、高度在24M以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。
6.6.3、横向斜撑的设置应符合下列规定：2、一字型、开口型双排脚手架的两端必须设置横向斜撑。
7.1.5、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，有脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。
7.3.1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。
7.3.4、立杆搭设应符合下列规定：1、严禁将外径48m与51m的钢管混合使用。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ-130-2011
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130－2011中华人民共和国建设部公告902号2011－01－28批准 2011－12－01实施1 总则1．0．1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策，确保施工人员安全，做到技术先进、经济合理、安全适用，制定本规范。
1．0．2 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。
1．0．3 扣件式钢管脚手架施工前，应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力进行设计计算，并应编制专项施工方案。
1．0．4 扣件式钢管脚手架的设计、施工与验收，除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。
2 术语、符号2．1 术语2．1．1 扣件式脚手架 steel tubular scaffold with couplers为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架，包含本规范各类脚手架与支撑架，统称脚手架。
2．1．2 支撑架 formwork support为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力支架。
2．1．3 单排扣件式钢管脚手架single pole steel tubular scaffold with couplers只有一排立杆，横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架，简称单排架。
2．1．4 双排脚手架 double pole steel tubular scaffold with couplers 由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架，简称双排架。
2．1．5 满堂扣件式钢管脚手架fastener steel tube full hall scaffold 在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
该架体顶部施工荷载通过水平杆传递给立杆，立杆呈偏心受压状态，简称满堂脚手架。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130－2011中华人民共和国建设部公告902号2011－01－28批准 2011－12－01实施1 总则1．0．1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策，确保施工人员安全，做到技术先进、经济合理、安全适用，制定本规范。
1．0．2 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。
1．0．3 扣件式钢管脚手架施工前，应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力进行设计计算，并应编制专项施工方案。
1．0．4 扣件式钢管脚手架的设计、施工与验收，除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。
2 术语、符号2．1 术语2．1．1 扣件式脚手架 steel tubular scaffold with couplers为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架，包含本规范各类脚手架与支撑架，统称脚手架。
2．1．2 支撑架 formwork support为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力支架。
2．1．3 单排扣件式钢管脚手架single pole steel tubular scaffold with couplers只有一排立杆，横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架，简称单排架。
2．1．4 双排脚手架 double pole steel tubular scaffold with couplers 由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架，简称双排架。
2．1．5 满堂扣件式钢管脚手架fastener steel tube full hall scaffold 在纵、横方向，由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
该架体顶部施工荷载通过水平杆传递给立杆，立杆呈偏心受压状态，简称满堂脚手架。
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《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm 改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：w k=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改为： w k=μz·μs·w0（w0取n=10）。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
JGJ130-2011-建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm 改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：w k=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改为：w k=μz·μs·w0（w0取n=10）。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;表4.3.1荷载效应组合8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
JGJ130-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
94、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
）改为敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）注：10算等。
规范中将此类支架体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆）二种体系。
满堂支撑架根据剪刀撑的间距（5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型满堂支撑架。
三、双排脚手架的结构性能及其规范修订内容1、双排脚手架的结构性能在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失稳二种形式。
通常情况下，脚手架的破坏表现为前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时的承载力值确定。
如果脚手架的步距过大（超过二米），立杆段的局部稳定承载力可能低于架体整体失稳时的承载力。
这种情况通常由在构造上减小步距的方法来避免。
影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距、连墙件的布置方式和间距，立杆的截面面积和步距。
2、 双排脚手架的设计计算公式立杆稳定性计算是脚手架计算的主要内容。
由于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，其底部立杆接近轴心受力构件，计算时视为轴心受压构件。
以不组合风荷载为例，规范中脚手架立杆稳定性的计算公式为：fA N ≤∙ϕ；式中：N —脚手架立杆的轴力设计值；A —脚手架立杆的横截面面积，f细比λ0m ϕ，。
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9、连墙件的设置要求；
（1）靠近主节点设置，偏离主节点距离不应大于 300㎜。柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，本次
修订中予以取消。 （2）应从底层第一步纵向立杆处开始设置，该处设
11
规定脚手架高度不宜超过50m的依据： 1 根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的
调查，立杆采 用单管的落地脚手架一般在50m 以下。当需要的搭设高度大于50m时，一般都比 较慎重地采用了加强措施，如采用双管立杆、分 段卸荷、分段搭设等方法。国内在脚手架的分段 搭设、分段卸荷方面已经积累了许多可靠、行之 有效的方法和经验。
《扣件式钢管脚手架安全 技术规范》JGJ130-2011
（段涤非）
1
随着高层建筑日益增多，建筑结构日趋 复杂，脚手架、模板工程、基坑、塔吊等工 程在搭设、施工、使用中作业危险因素多， 极易发生伤亡事故。
建设工程的施工安全问题，直接关系到
人民群众的生命财产安全，受到社会的广泛 关注。从建设部到各级地方主管部门、从施 工单位到项目部、从行业内到行业外，关爱 生命、关注安全一直是工作的主旋律。但是， 不可否认的事实是建设行业已经成为除能源 矿业之外的第二大安全事故高发行业，与今 天中国快速发展的经济和越来越强调和谐社 会、以人为本的大环境不相适应。
（一）工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模等工程。
（二）混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施 工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上； （三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载 700kg以上。
JGJ130-2011《扣件式钢管脚手架安全技术规范》
2009年3月24 年 月 日，位于江苏镇江 闹市区一幢6层楼 闹市区一幢 层楼 脚手架突然坍塌， 脚手架突然坍塌， 造成正在拆楼改造 的工人1死 伤 的工人 死3伤。 事故原因主要是因 为工人将拆下的废 弃物堆积在脚手架 上，堆积物过于沉 重，加上砸墙时造 成脚手架晃动， 成脚手架晃动，导 致脚手架被压趴。 致脚手架被压趴。
安全多发事故部位分析(2004)
其它 27.19% 外电线路 1.51% 土石方工程 5.66% 模板 5.44% 脚手架 13.14%
现场临时用 电线路 施工机具 塔吊 2.19% 6.72% 8.08%
井字架与龙 门架 9.67%
洞口和临边 20.39%
资料来源：中国建设部《全国建筑施工安全生产形势分析报告（2004年度）》
90 80 70 60
事 故 起 数
50 40 30 20 10 0
北天 河山 内辽 吉黑 上江 安浙 福江 山河 湖湖广 广海 四云 贵西 陕甘 青宁 新重 兵 京津 北西 蒙宁 林龙 海苏 徽江 建西 东南 北南东 西南 川南 州藏 西肃 海夏 疆庆 团 市市 省省 古省 省江 市省 省省 省省 省省 省省省 区省 省省 省区 省省 省区 区市
需要了解相关的规范和标准 脚手架、模板、基坑
单、双排与满堂脚手架作业层上的施工荷载标准值 应根据实际情况确定，且不应低于表4.2.2的规定。 表4.2.2 施工均布荷载标准值
类别 装修脚手架 混凝土、砌筑结构脚手架 轻型钢结构及空间网格结 构脚手架 普通钢结构脚手架 标准值（kN/m2） 2.0 3.0 2.0 3.0
2006年死亡人数 140 120 100 80 60 40 20 0 1 2 3 4 5 6 7 月份
全国建筑施工安全生产形势分析报告（2007年度） 》 摘自 《全国建筑施工安全生产形势分析报告 全国建筑施工安全生产形势分析报告
JGJ130-2011-建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm 改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：w k=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改为：w k=μz·μs·w0（w0取n=10）。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;表4.3.1荷载效应组合8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
JGJ130-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
94、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011一、规范修订的背景《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内容应适应变化。
和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。
在技术上亟待给予指导和规范。
2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
二、本次规范修订的主要内容1、修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2、对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm改为0.36mm。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。
5、与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：w k=0.7μz·μs·w0（w0取n=50）修改为：w k=μz·μs·w0（w0取n=10）。
6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;表4.3.1 荷载效应组合8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
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3、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑 物的层高，并且不应大于4m。 4、连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端 下斜连接。 5、连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。对高度24m以上的双排脚手 架，应采用刚性连墙件与建筑物连接。
6、当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时， 抛撑应采用通长杆件，并用旋转扣件固定在脚手架上，与地面的倾角应在 45°～60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，抛撑应 在连墙件搭设后方可拆除。
3、底步立杆必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆宜采 用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上，横 向扫地杆也应用直角扣件固定在纵向扫地杆下方的立杆上。
4、底排立杆、扫地杆、剪刀撑均漆黄黑或红白相间色。
杆件设置应符合以下规定：
1、脚手架立杆与纵向水平杆交点处应设置横向水平杆，两端固定在 立杆上，确保安全受力。
开口型脚手架
沿建筑周边非交圈设置的脚手架为开口型脚手架；其中 呈直线型的脚手架为一字型脚手架。
一般建筑的外围脚手架沿建筑周圈连续布置，成一封 闭整体，如山墙上的脚手架，不但与主体结构拉结，还在 两端与正立面和背面脚手架连在一起。但有时脚手架为 “一”字型或“L”型，端部没有与其他方向脚手架相连， 这类脚手架从整体上讲不是封闭的，被称为开口型脚手架， 此类脚手架没有前述脚手架整体性好，需要增设横撑。
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）要求， 脚手架连墙件应符合以下要求[3] ： 1、连墙件设置的位置、数量应按专项施工方案确定，通常可以布置为三步 三跨、两步三跨以及两步两跨等，一般每个连墙件覆盖面积在20～40平方 米。
2、连墙件的布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其 他可靠措施固定；应优先采用菱形布置，或采用方形，矩形布置。
7、架高超过40m且有风涡流作用时，应采用抗上升翻流作用的连墙措施。
2、立杆接长除在顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步必须采用对 接。搭接时搭接长度不小于1m，且不少于三只旋转扣件紧固。
3、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆。 4、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。 5、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。当采用对 接扣件连接时，纵向水平杆的对接扣件应交错布置。当采用搭接时，纵向 水平杆搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件 盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm. 6、横向水平杆两端各伸出扣件盖板边缘长度不应少于100mm，并应 尽量保持一致。 7、相邻杆件搭接、对接必须错开一个档距，同一平面上的接头不得 超过50%.
立杆搭设应符合下列规定：
1、钢管脚手架底步步距高度不大于2m，其距不大于1.5m.横距宜为 0.85m或1.05m.
2、搭设高度超过25m须采用双立杆或缩小间距的方法 搭设，双立杆中的副立杆的高度不应低于3步，且不少于 6m.
1、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。 2、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直 间距不应大于建筑物的层高，且不应大于4m。
剪刀撑
剪刀撑
剪刀撑
脚手架主节点（即立 杆、纵向水平杆、横向 水平杆三杆紧靠的扣接 点）处必须设置一根横 向水平杆用直角扣件扣 接且严禁拆除。主节点 处两个直角扣件的中心 距不应大于150mm。在 双排脚手架中，横向水 平杆靠墙一端的外伸长 度不应大于立杆横距的 0.4倍，且不应大于 500mm；作业层上非主 节点处的横向水平杆， 宜根据支承脚手板的需 要等间距设置，最大间 距不应大于纵距的1/2。