复合降粘剂对塔河稠油降粘效果评价
对稠油降粘有效方法的探讨
这种方法 是指 将一定量 的液 体，比如水 （ 一般要求低粘度 且不相溶 的液体 ），添 加进稠 油 中，然 后控制 输送过程 中稠 油的流动 速度来 降低稠 油 的粘度 ，类似 于稀释 ，水在稠 油和 运送稠油 的管壁之 间起到润滑 的作用 ，减小 了阻力。 ２ ． ４ 化学 降粘 法 化学 降粘法是在使稠 油降粘 的过程 中应用较广 的方法 ，是 通 过添加 化学添 加剂 到稠 油 中的方法来 达到使稠 油 的粘 度降 低 的 目的 （ 降低 其凝 固点、流 动阻力 ）。并且 ，在添加 化学 添加 剂之 前需要对 原油 的物理性 质和油井 的实 际生产情 况进 行考 察和 分析 ，然 后根据 实际 的情 况来选 择匹配 的化学添 加 剂 ，可 以有 效降低稠 油 的粘 度 ，对 于不一 样的情况 要选择 不 样 的化 学添加剂 ， 目前 为止还没 有一种 万能 的化 学添加 剂 能够 适用于任 何 的原油 。化 学 降粘 法不仅对稠 油 的开采有作 用 ，同时也对 稠油在 集输 方面起效 。现在化 学降粘 法中 的稠 油 水 热 催 化 裂 解 降粘 法 使 用 较 多 。 根 据 稠 油成 分 的 不 同 ，化 学降粘法 可 以选择活 性高 ，反应简 便并且成本 较低 的化学添 加剂来进 行稠 油降粘 的反应 。 ２ ． ５微 生 物 降 粘 法 该 方 法 的 是 指 通 过 改 变稠 油 的 组 分 （ 沥 青质 、胶 质 等 ） ， 使 其通过 一 系 列反应 ，从而使 得油水 界面张 力降低 且乳 化原 油来达 到 降低 稠油粘度 的效 果 。微 生物降粘法 的优势在 于没 有二 次污染 的困扰 ，并且使稠 油 的粘度 得到 降低时 的效率更 高 ， 该方 法 目前 已被 广 泛 关 注 。 ２ ． ６ 乳 化 降 粘 法 乳 化降粘剂 这种 方法是将 含有 少量表面活性剂 的水溶液加 入 到原 油中去 ，使水在 油滴上 的表面 张力通过表 面活性 剂的 使用 而被 降低 ，然后将 油包水 型原油乳 状液 向水 包油型 乳状 液 的转换 得到 实现 ，加入 到原有 中 的表 面活性剂 的水溶 液其 实 主 要 起 到 湿 润 的 作 用 ， 从 而 使 得 稠 油 的 粘 性 被 降 低 ，其 实 是对 液流 的流动 阻力起 到 了抑制 的作用 ，进而大 大使得 原油 的粘度有所 降低 。 ２ ． ７超声波降粘法 超 声 波 降 粘 法 是 一 种 较 为 先 进 的使 稠 油 的 粘 度 降 低 的 方 法 ，这种方法 是通 过利用 原油和进 行稠 油运 输 的管 子的管壁 之 间发生摩擦 ，然 后通过摩 擦产 生的高温和 热能来 达到使稠 油的粘度有所降低 的目的。
原油降粘剂的评价
原油降粘剂的评价降粘剂；流变性；降粘机理；性能评价前言在石油工程领域，在世界范围内通过油井依靠天然能量开采和人工补充能量开采后的油藏，原油采出量平均不到原始地质储量的50%，即有一半左右的石油储量残留地下。
在未发现既要经济又丰富的石油代替物之前，要保持石油稳定供给，不仅要在勘探上做出更大的努力，同时还要努力提高现有油藏的生产能力。
随着对石油开采程度的加深，原油变稠变重成为世界性的不可逆转的趋势，这种状况在我国表现得尤为突出，降低原油的凝点和粘度，改善其流动性是解决高凝高粘原油开采和输送问题的关键。
近年来，降粘剂的应用研究比较多，世界各国的降粘剂研究成果推动了原油流动改进技术的发展。
降粘剂包括乳化降粘剂和油性降粘剂，前者是指水溶性表面活性剂作为原油乳化降粘剂，因其形成的原油乳状液粘度大大降低，可实现常温输送以节能降耗，因此，乳化降粘输送工艺发展比较成熟，然而存在后处理(如脱水)问题;有关油性降粘剂的应用研究较少，由于使用油性降粘剂具有可直接加剂降粘，改善原油流动性以节能降耗，同时又不存在后处理(如脱水)问题等优点，目前油性降粘剂的开发研究引起了人们的关注。
经过较长时间的室内和现场试验，目前已经进入了工业化矿场应用阶段，在大庆、冀东、吉林、南阳等大中型油田，均获得了明显增油效果。
该技术对处于中、高稠油的油田开发持续稳产，具有决定性意义和指导性作用，在三次采油技术中占有重要地位。
本文结合理论从实验的角度对降粘剂降粘机理进行初步的了解。
实验采用的L1和L2降粘剂为主要实验研究对象，通过其对吉林多矿多井原油样品的粘度降低的实验数据进行分析。
根据实验数据反映出对原油添加的降粘剂L1和L2降粘性能明显，大大降低了原油的粘度，使其易于流动，而且该法操作简便，可以大量的节能降耗。
本研究既具有社会效益，又具有潜在的经济效益。
第1章概述我国油田主要分布在陆相沉积盆地，以河流三角洲沉积体系为主。
受气候和河流频繁摆动的影响，储油层砂体纵横向分布和物性变化均比海相沉积复杂，泥质含量高，泥砂交错分布，油藏非均质性远高于主要为海相沉积的国外油田。
(2021年整理)风城油田稠油降粘剂降粘效果评价
风城油田稠油降粘剂降粘效果评价编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（风城油田稠油降粘剂降粘效果评价）的内容能够给您的工作和学习带来便利。
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风城油田稠油降粘剂降粘效果评价新疆油田公司勘探开发研究院2008年5月研制单位：勘探开发研究院实验中心项目名称：风城油田稠油降粘剂降粘效果评价项目负责人：乐江华起止时间： 2008年5月～2008年6月主要研制人：乐江华、古丽扎帕尔审核人：技术负责人:目录1 任务来源2 降粘实验及效果评价2.1 原油含水率的测定2。
2 脱水原油粘度测定2.3 降粘效果评价2。
4 现场破乳剂对加降粘剂原油的破乳效果评价3 结论1 任务来源2008年5月受风城油田作业区委托,针对DF5055井原油，评价JY-2、 PPAT-1、KXDQ-10、RC—11四种稠油降粘剂的降粘效果，并考察35万吨原油处理站目前使用的原油破乳剂对加入以上4种稠油降粘剂后的原油的破乳效果。
2 降粘实验及效果评价2。
1 原油含水率的测定根据GB/T8929—1988《原油水含量测定法蒸馏法》标准，实验测得DF5055井原油含水率为18.64%。
2。
2 脱水原油粘度测定根据SY/T 0520－1993《原油粘度测定》标准，实验室使用DV－III布氏粘度仪测得DF5055井脱水原油样品粘度数据见表1:表1 脱水原油粘度表2.3 降粘效果评价根据新疆石油管理局企业标准Q/0506-2003《稠油降粘剂》中5.2.3降粘率规定，将JY-2、 PPAT-1、KXDQ—10、RC—11稠油降粘剂分别配制成浓度为2%、4%、8％的降粘剂水溶液，称取70g脱水原油与30g的稠油降粘剂水溶液，分别在60℃恒温水浴中恒温30min后混合搅拌，使用DV－III布氏粘度仪测定乳化后原油乳状液在60℃温度时的粘度，计算出JY-2、 PPAT—1、KXDQ—10、RC-11稠油降粘剂在不同浓度的降粘率，结果见表2。
稠油降粘剂复配及降粘效果研究
提高稠油流动性能 ， Ｊ实验室 内通常选用经济并 且 已经工业化的常用降粘剂进行复配 ， 从而优选 出降粘效果好的配方 ， 提高降粘效率和经济价值 。 笔者针对河南某油 田高粘度、 组成复杂 的稠油， 开 展复配型降粘剂研究 ， 优化复配型降粘剂对高粘度
定稠油粘度 ， 然后加入一定量降粘剂 ， 用玻璃
棒 搅拌 ， 至 均 匀 乳化 ， ０℃下 测 定 乳 化 液 的 直 在４
粘度 。降粘率计算公式 如下 ：
１： ，
７０ ／
×１ ０ ０ ％
原油的适应性、 组分间的配伍性及协 同效应 ， 提高
稠油的降粘能力， 解决该种稠油开采、 输送等问题。
１ 实， ％
乳 化稠油 ， 着碱性 增 大 ， 化稠油 由黑 色变 成 咖 随 乳 啡 色 ， 色 逐 渐 变浅 ， 颜 乳化 液 粒径 也 逐渐 变 小 ， 从
２ １ 温 度对 稠油 的降粘效 果 ． 稠 油粘度 随温 度 的变 化 如 图 １所 示 。 由图 １
可见 ， 温度低于６ ｏ℃时， 度随温度升高急剧下 粘 降； 温度高于６ Ｏ℃时， 度随温度 升高缓慢下 降 粘 并逐渐趋于稳定。这是 由于温度升高 ， 分子布朗 运动加快 ， 稠油分子链呈现舒展状态 ， 分子间的运
明， 稠油粘度随着温度上升而下降 ， 当温度 高于６ ０℃时 ， 粘度 随温 度升 高下降 缓慢并 逐渐趋 于稳 定。等量等温试验条件下选取的 ５ 种降粘剂 中 Ａ Ｓ Ｅ 的降粘效果最好 ， 的降粘剂复 配体 系最佳 确定
复配条件为 ： Ｅ Ａ Ｓ用量Ｏ ２ ， ． ％ 温度８ Ｏ℃ ，Ｐ一１ Ｏ ０用量０ ２ ， ． ％ 十二烷基磺酸钠 用量０４ ， ．％ 此时降粘
２０ ０９年 ９月
稠油降粘技术研发及应用
稠油降粘技术研发及应用稠油是指粘度较高的原油，在开采和输送过程中常常会出现降粘的需求。
稠油降粘技术的研发及应用对于提高油田开采效率、降低成本、延长井寿具有重要意义。
本文将从稠油降粘技术的研发背景、主要方法及其在工业领域的应用等方面进行介绍。
稠油降粘技术的研发背景随着全球能源需求的不断增长，传统石油资源逐渐减少，油田产量的稳定提高成为各国的共同目标。
然而，稠油的开采和输送过程面临着粘度高、流动性差等问题，降低了开采效率和输送能力，增加了生产成本。
因此，稠油降粘技术的研发成为了当前石油工业领域的研究热点之一。
稠油降粘技术主要方法稠油降粘技术主要包括物理方法、化学方法和热力学方法三种方法。
物理方法是通过机械能、超声波等手段对稠油进行物理作用，改变其粘度。
常用的物理方法包括剪切、振荡、高压处理等。
剪切是通过搅拌、搅拌、搅拌等手段将稠油进行物理剪切，使其粘度降低。
振荡是通过振动装置对稠油进行振动，改变其分子结构，降低粘度。
高压处理是通过对稠油施加高压力，增加其流动性。
化学方法是通过添加特定的化学物质，改变稠油分子结构，降低粘度。
常用的化学方法包括添加表面活性剂、添加溶剂、添加改性剂等。
表面活性剂的添加可以改善稠油和水的亲和性，使其形成胶状液体，降低粘度。
溶剂的添加可以改变稠油的分子结构，使其变得更加流动。
改性剂的添加可以通过改变稠油分子链的结构和长度，降低粘度。
热力学方法是通过对稠油进行加热处理，改变其粘度。
热力学方法主要包括低温处理和高温处理两种。
低温处理是通过将稠油降至低温，使其粘度降低。
高温处理是通过对稠油进行加热，使其分子运动加快，粘度降低。
稠油降粘技术在工业领域的应用稠油降粘技术在工业领域的应用主要体现在油田开采和输油管道输送方面。
在油田开采方面，稠油降粘技术可以提高开采效率，降低生产成本。
降低原油粘度后，可以提高油井的产量，延长油井寿命。
此外，稠油降粘技术还可以解决开采过程中产生的沉积、堵塞等问题，保证油井的正常生产。
复合催化降粘技术在河南油田超稠油藏的应用
石 油 地 质 与 工 程 Ｐ ＴＲ Ｅ Ｍ Ｅ Ｌ Ｙ Ａ Ｄ Ｅ Ｇ ＮＥ Ｒ Ｎ Ｅ ＯＬ Ｕ Ｇ Ｏ ＯＧ Ｎ Ｎ Ｉ Ｅ Ｉ Ｇ
第２ ２卷 第 ６ 期
文 章编 号 ：６ ３—８ １ （ ０ ８ ０ —０ ６ １７ ２ ７ ２ ０ ）６ ０ ９—０ ３
收 稿 Ｅ期 ：０ ８—０ ｔ ２０ ６—２ ５
性 ， 而提 高 原油 生产周 期 和原油 产量 。 从
１ 催 化 剂 技 术 指 标
１ １ 低 温催 化 降粘剂 配 方性能 及技 术指 标 ． 反应 温度 ： ｏ ～１ ０ ℃ ， 应 时 间 ：２ ｈ以上 ， １０ ２ 反 １
作 者 简 介 ： 长喜 ， 赵 高级 工 程 师 ，９ ０年 生 ， ９３年 毕 业 于 中 国 １７ １９ 石 油 大 学 （ 东 ） 用 化 学 专 业 ，０ ７年 获 得 长 江 大学 油 气 田开 华 应 ２０ 发 工程 硕 士 ， 目前 主要 从 事 堵 水 调 剖 、 学 降 粘 等 技术 的 研究 和 化 管 理 工作 。
复 合 催 化 降 粘 技 术 在 河 南 油 田超 稠 油 藏 的 应 用
赵 长 喜 程 红 晓 潘 ， ， 忠 徐 广 杰 王 庆 雷。 ， ，
（． 国石 化 河 南 油 田分 公 司石 油 工 程 技术 研究 院 ， 南 南 阳 ４ ３ ３ ；． 国 石 化 河 南 油 田分 公 司第 一 采 油 厂 ） １中 河 ７ １２ ２ 中
应 温度 低 ； 热 裂解 催 化 剂 的优 势在 地 层 对 原 油进 水 行 改质 、 粘效 果好 ， 降 因此 ， 化剂 的选 型方案 如下 ： 催 对于施 工井 ， 注入 活性 剂清 洗炮 眼 附近 的稠 油 ， 先 初
低温催化降粘技术在塔河油田的应用
对分 子质 量减小 ， 稠 油 的粘 度下 降 。 ２ 催化 降粘 室 内试 验 ２ ． １ 实验仪 器及 油样
，
９ ６
内蒙 古石 油化 工
２ ０ １ ３ 年第 ６ 期
实验仪 器 ： 恒温 水浴 锅 、 布 氏粘度计 、 辊 子炉 、 老
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在 稠 油催 化 降 粘 过 程 中， 稠 油 的组 成 发 生 了明 显 的变 化 ， 主要 表 现 在稠 油 中饱 和 烃 和 芳香 烃 的含 量 增加 ， 而胶 质 、 沥 青 质 的含 量 降低 ， 稠油 的平 均相
２ ０ １ ３ 年第 ６ 期
内 蒙古 石 油 化 工
９ ５
低温 催化降粘技术 在塔河 油 田的应用
李婷 婷 ， 郭 娜 ， 何 晓庆 ， 任 波 ， 杨祖 国
（ 中 石 化 西 北 油 田分 公 司工 程 技 术 研 究 院 ， 新疆 乌鲁木齐 ８ ３ ０ ０ １ １ ）
摘 要： 针 对塔 河 油 田西北部 稠 油“ 超深、 高温 、 高盐 、 高舍 日 ” 的 特点 和“ 重 质 组分含 量 高、 地 层水 矿化 度 高、 钙镁 离子含 量 高、 原 油性质 非均 质性 强” 的 降粘难点 ， 开展 了低 温催 化 降粘技 术研 究 。低 温催 化 降粘剂 主要 是 与稠 油 中的 非烃 与 沥青质 作 用 ， 将其Ｃ— 键 断开 ， 降解 非 烃与 沥青质 ， 形成 一些饱 争烃 与 芳烃 、 Ｃ１ 一 气态烃 、 日２ 及Ｃ Ｏ２ 。 低 温催 化 降粘技 术在塔 河油 田应 用 了６井 次 ， 节 约稀 油率 可迭３ ５ ． ２ ７ ％， 并有 明显 的增 油效果 。 关键 词 ： 低温； 催化 ； 降粘 ； 稠 油 中图分 类号 ： ＴＥ６ ２ ４ 文 献标 识码 ： 文章 编号 ： １ ０ ０ ６ －７ ９ ８ １ （ ２ Ｏ １ ３ ） Ｏ ６ —０ ０ ９ ５ —０ ３
河南油田超稠油复合催化降粘体系效果评价
值 。该技术 因裂 解作 用 降低 了稠 油粘 度 ， 高 了 提
稠油 流动性 ； 同时在催 化剂 的作用下 ， 稠油 的部分 重组 分在井 下进 行 了改 质 ， 降低 了开 采 和集 输成
本 ¨ 。 国外从 ８ 代初期开 始进行 研究 ， ］ ０年 加拿大 Ｈ ｙ 等 ．以过 渡金属盐 做催 化剂进 行 的地 下水 ｎｅ ３ 热裂解 稠油 技术 ， 从原 理 和实 验 中均证 明了 稠油 水热 裂解 的发 生 。国 内从 ９ ０年 代 开始 以水 热裂
乳化降粘体系、 乳化水热催化裂解复合体系 （ 即 复合催 化 降 粘 体 系 ） 特 超 稠 油 的作 用 效 果 ， 对 探 讨 了乳化水 热催化裂解 降粘 的作用 机理 。
１ 实验 １ １ 原料 ．
收 稿 日期 ：０ ９—０ ２０ ９—１ 。 ８
水热 裂 解 催 化 剂 Ｃ 一１ Ｘ ，自制 ； 化 剂 乳
作者简介 ： 宋春红 ， 工程师 ， 现从事油田化学堵水调 刮技术 的 研究及推广工作。 基金项 目： 中国石油化工股份有限公 司项 目， 目名称 ： 项 稠油 热采地下复合催化降粘技术研究 ， 目编号 Ｐ５ ４ 。 项 ００ ９
２０ ０ ９年 １ ２月
宋春 红等 ． 河南油 田超稠油复合 催化 降粘 体系效果评价
解为 主进行 稠 油 地 下 改 质 的 研 究 。特 别 是 辽 河油 田和大 庆石 油学 院合 作 ， 过 在稠 油 中 加入 通
ｃ含量（ｔ ， １） ％ ， Ｈ含量（ 。 Ｗ） ％ § 含量（ ， ） ％ Ｎ含 量 （ ， ） ％ 氢碳 比
８ ．５ Ｖ Ｏ相对分子质量 ５ ２ Ｐ １ ．０ 饱和分含量 （ ， １７ ） ％ ０ ４ 芳香分含量 （ ， ．８ ） ％ １４ 胶 质 含 量 （ ， ．１ ｍ） ％ １６ 沥青质含量 （ ， ．４ ） ％
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复合降粘剂对塔河稠油降粘效果评价摘要：针对塔河稠油高粘、地层水高矿化度的特点，研制出耐温耐盐及适用于较宽粘度范围、不同类型稠油的复合降粘剂。
室内实验结果表明，该复合降粘剂耐温达140℃，耐盐22×104 mg/L，加降粘剂为油水总量1%时，对于含水质量分数20%以上，粘度1×104mPa·s~100×104mPa·s的稠油有良好的乳化降粘性能（降粘率达99%以上），且与油田现场用破乳剂有良好的配伍性，脱水后稠油粘度与乳化前相比降粘率达36%以上，利于下步稠油管输，因此本复合降粘剂具有良好的推广应用价值。
关键词：塔河油田，复合降粘剂，特稠油，乳化降粘，破乳中图分类号：TE345文献标识码：A塔河油田具有埋藏深（5400~7000 m）、地层温度高（125~145 ℃）、粘度高（属特稠油），地层水矿化度高（20×104 mg/L），油品性质复杂等特点[1]。
由于油藏埋藏深，井筒举升过程中温度下降，原油粘度增大，容易堵塞井筒，使油井无法正常生产。
目前塔河油田使用的井筒降粘方式主要为掺稀降粘和掺化学药剂降粘，其中以掺稀降粘工艺为主。
掺稀降粘法[2-3]需要大量稀油，造成了稀油资源的浪费，且采油成本高。
掺化学药剂降粘法[4-8]工艺简单成本较低，相对易于实现，具有一定的优势，但目前的化学降粘剂选择性强，降粘率不高，耐温耐盐性差，对采出液破乳影响较大[9-11]，且采出液破乳脱水后稠油粘度依然较大，稠油管输困难。
因此研制不仅能使稠油在开采过程中降粘效果好且在破乳脱水后仍具有较好降粘效果的复合降粘剂具有重要意义。
1 实验部分1.1 仪器与试剂试剂：复合降粘剂（自制），破乳剂DC-06、二联7027、二联5011（塔河油田提供），自来水（石油大学提供），塔河地层水（塔河油田提供）。
仪器：DV-11+Pro型粘度计（美国BR00KFIEID公司）、HH-1数显恒温水浴锅（巩义市予华仪器有限责任公司）、FLVKO搅拌器（上海弗鲁克公司）、DWY-1A型多功能稠油脱水试验仪（江苏姜堰市高分仪器有限公司）、电子天平、烘箱（上海一恒科学仪器有限公司）。
1.2 实验方法1.2.1 稠油粘度的测定参照石油行业标准SY/T 5887-93《原油降凝剂效果评定方法》和SY/T 0520-93《原油粘度测定旋转粘度计平衡法》用旋转粘度仪测定稠油的粘度，测定温度为50～90℃，所用原油采自塔河油田现场。
本实验采用Brookfield DV-11+Pro型（美国BR00KFIEID公司）旋转粘度仪。
1.2.2 复合降粘剂的构成复合降粘剂汇集了油溶性降粘剂和水溶性降粘剂的优点，将二者较好的结合于一体，在降粘过程中同时发挥了油溶性降粘剂和水溶性降粘剂的特点。
1.2.3 复合降粘剂降粘效果评价方法取一定量塔河稠油于烧杯中，在90℃水浴中恒温软化10 min ，按照设计参数，加入一定质量的塔河稀油、去离子水、复合降粘剂，在高速剪切下（转速6000 r/min，剪切3 min）乳化，测乳状液在50℃时的粘度。
1.2.4 复合降粘剂对稠油乳状液破乳效果评价方法⑴ 乳化油的制备取一定量塔河稠油于烧杯中，在90℃水浴中恒温软化10 min ，按照设计参数，加入一定质量的塔河稀油、去离子水、复合降粘剂，在高速剪切下（转速6000 r/min，剪切3 min）乳化。
⑵ 破乳实验取一定体积上述制备好的乳化油于100 mL具塞量筒中，80℃水浴中恒温10 min，加入破乳剂（加量为200 mg/L），上下振荡200下后放入80℃水浴中恒温，考察脱水量随时间的变化。
2 结果与讨论2.1 塔河稠油基本性质2.1.1 塔河稠油粘度分别选取塔河油田不同区块的稠油测其在50℃时的粘度，结果见表2.1。
表2.1 原始油样粘度（50℃）Table 2.1 Viscosity of crude oil（50℃）稠油TK1088TK1073TK1075TK1673TH107TH12126粘度/mPa·s345×103200×10483×10330.3×10344.3×103143×104由表2.1可见：六口井稠油50℃粘度均远大于10 000 mPa·s，属于特稠油。
2.1.2 塔河TH12126井稠油粘温性质图2.1 TH12126稠油的粘温曲线Fig.2.1 Viscosity-temperature curve of crude oil TH12126由图2.1可知TH12126稠油随温度敏感性较强，从50℃到60℃粘度降幅达74.1%。
2.1.2 含水量与原油乳状液粘度的关系TH12126原油50℃粘度为149×104mPa·s在高温下仍较难流动，因此实验时以w(稀油):w(稠油)=0.4:1掺入塔河稀油，将调制油在90℃水浴中加热至易流动，趁热加入一定量塔河地层水，用玻璃棒不断搅拌使其乳化，测其在50℃的粘度，结果见图2.2。
注：含水质量分数超过60%时稠油较难乳化图2.2 不同含水质量分数对乳化降粘的影响Fig.2.2 Influence of different mass fractions water onemulsification and viscosity reduction由图2.2可知随着含水量的增大，乳状液粘度逐渐增大。
在油井开采过程中含水量逐渐增大，增大的含水量使稠油形成W/O型乳状液，粘度不断增大[9]，直接导致了开采难度加大，而加入合适的乳化剂后可使W/O型乳状液转变成O/W型，由此可见加入乳化降粘剂的必要。
2.2 复合降粘剂配方的确定详细考察四种复合降粘剂体系对塔河TH12126掺稀稠油（掺稀后稠油粘度为45 000 mPa·s）乳化降粘效果的影响。
结果见表2.2。
表2.2 四种复合降粘剂体系对降粘效果的影响Table 2.2 Influence of four composite viscosity reducer system onviscosity reduction effect剂型复配体系Ⅰ复配体系Ⅱ复配体系Ⅲ复配体系Ⅳη/ mPa·s24602407060降粘率/%94.4599.4799.8499.87注：油水质量比7∶3，加剂质量分数1%，空白油样粘度45 000 mPa·s，η-乳状液粘度。
由表2.2可知复配体系Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ降粘率均超过99%，综合经济成本考虑，选择复合体系Ⅲ作为实验用降粘剂。
2.3 复合降粘剂加量对特稠油降粘效果的影响详细考察复合降粘剂加量对塔河TH12126掺稀稠油乳化降粘效果的影响。
结果见表2.3。
表2.3 复合降粘剂加量对降粘效果的影响Table 2.3 Dosage of composite viscosity reducer on viscosityreduction effect加剂质量分数00.5%1%1.5%η/ mPa·s 600007307050降粘率/%-33.3398.3899.8499.89注：油水质量比7∶3，空白油样粘度45 000 mPa·s，η-乳状液粘度。
由表2.3可知：复合剂加量对形成乳状液的类型和粘度影响较大，加剂质量分数为0时，含水原油所形成的乳状液粘度较大，较乳化前粘度增大33.33%；加入复合剂后乳状液粘度急剧下降，当加剂质量分数超过0.5%时，降粘率达到98%以上；复合剂加量超过1%时降粘率变化趋于平稳；因此合适的复合剂加剂质量分数应为1%左右。
2.4 复合降粘剂对不同含水量稠油的降粘效果含水量对形成乳状液的类型起着重要的影响，最佳密堆积理论认为，原油中含水量小于25.98%应形成W/O型乳状液，含水量大于74.02%应形成O/W型乳状液，在25.98%~74.02%之间属于不稳定区域。
塔河油田现场不少油井处于一采阶段含水较少，部分油井已注水开采，因此对于塔河油田需要有适用于较宽含水率范围的降粘剂。
本实验详细考察了不同含水量时，加入复合剂后稠油的降粘效果，结果见图2.3。
图2.3 不同含水量的乳状液在50℃时的粘度Fig. 2.3 Viscosity of emulsion with different mass of water（50℃）由图2.3可知：含水量小于20%时，稠油所形成的乳状液粘度较大；含水率超过20%时，稠油所形成的乳状液粘度很小，降粘率均大于98%。
可见本复合降粘剂对于形成O/W型乳状液的含水量要求较低。
2.5 温度对复合降粘剂降粘效果的影响将配制好的浓度为5%的复合剂水溶液分别在90℃和140℃下放置6 h和12 h，考察其在不同温度下溶液颜色、状态及对TH12126掺稀稠油的乳化降粘性能。
结果见表2.4。
表2.4 温度对复合降粘剂降粘效果的影响Table 2.4 Influence of temperature on viscosity reduction effectof composite viscosity reducer温度/℃复合液颜色复合液状态η/mPa·s降粘率/%40乳白色均一相7099.84%9 06h乳白色均一相11099.76%12 h乳白色均一相17099.62%1 406h淡白色均一相22099.51%12 h淡白色均一相31099.31%注：油水质量比7∶3，加剂质量分数1%，空白油样粘度45 000 mPa·s，η-乳状液粘度由表2.4可知，复合降粘剂具有较强的耐温性，在140℃高温下放置12 h后复合剂水溶液颜色、状态及降粘率变化较小。
2.6 矿化度对复合降粘剂降粘效果的影响用不同矿化度的塔河地层水配制复合降粘剂，考察其在不同矿化度下所配溶液的颜色、状态及对TH12126掺稀稠油的乳化降粘性能。
结果见表2.5。
表2.5 矿化度对复合降粘剂降粘效果的影响Table 2.5 Influence of salinity on viscosity reduction effect ofcomposite viscosity reducer矿化度/(mg/L)复合液颜色复合液状态η/mPa·s降粘率/%去离子水乳白色均一相7099.84%6×104乳白色均一相1299.7312×104淡白色均一相2199.5318×104淡白色下层少量絮状物，轻微振荡即消失26599.4122×104淡黄色上层少量絮状物，轻微振荡即消失32599.28注：油水质量比7∶3，加剂质量分数1%，空白油样粘度45 000 mPa·s，η-乳状液粘度由表2.5可知，复合降粘剂耐矿化度可达22×104 mg/L，塔河地层水对复合降粘剂的降粘效果基本无影响。