移动式操作平台计算书1
盘扣式移动操作平台计算书
盘扣式移动操作平台计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构造参数立面图(平台纵向)立面图(平台横向)平面图三、材料参数因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：承载能力极限状态q=γ0b(γG G1k+γQ Q1k)=1×0.25×(1.2×0.3+1.4×2)=0.79kN/mp=γ0γQ F k/K=1×1.4×1/2=0.7kN正常使用极限状态q'=b(γG G1k+γQ Q1k)=0.25×(1×0.3+1×2)=0.575kN/mp'=γQ F k/K=1×1/2=0.5kN计算简图（抗弯不利）计算简图（抗剪不利）1、抗弯验算M max=ql2/8+pl/4=0.79×(1200/1000)2/8+0.7×1200/1000/4=0.352kN·mM max＝0.352kN.m≤[M]＝5kN.m满足要求！2、抗剪验算V max=ql/2+p=0.79×1200/1000/2+0.7=1.174kNV max＝1.174kN≤[V]＝10kN满足要求！3、挠度验算νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×0.575×12004/(384×206000×16.55×104)+0.5×103×120 03/(48×206000×16.55×104)=0.983mm≤[ν]=5mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R1=ql+p=0.79×1.2+0.7=1.648kN正常使用极限状态：R1'=q'l+p'=0.575×1.2+0.5=1.19kN五、横杆验算脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：p=R1/j=1.648/2=0.824kN横杆自重设计值：q=γ0γG G2k=1×1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态：脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：p'=R1'/j=1.19/2=0.595kN横杆自重标准值：q'=γG G2k=1×0.033=0.033kN/m计算简图如下：1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=1.16kN·mM max＝1.16kN.m≤[M]＝205kN.m满足要求！2、抗剪验算剪力图(kN) V max＝3.32kN≤[V]＝125kN满足要求！3、挠度验算变形图(mm) 跨中νmax=5.544mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R max=3.32kN正常使用极限状态：R max'=2.4kN六、工作状态立杆验算l0=μh=1.45×1500=2175mm查表得：φ=0.276λ=l0/i=2175/15.9=136.792≤[λ]=210满足要求！2、立杆轴力计算将活荷载乘以活荷载组合系数φc=0.9，重新带入第四-六步计算，即得横杆传递至立杆的支座反力R max=3.012kNN=R max+γ0γG g k H =3.012+1×1.2×0.17×12.5=5.562kN3、可刹脚轮验算N=5.562kN≤[N]=20kN满足要求！4、立杆稳定性计算M w=γ0γQφcωk×max[l a，l b]h2/10=1×1.4×0.9×0.068×max[1.2,1.2]×1.52/10=0.023kN.mσ=N/(φA)+M w/W=5.562×103/(0.276×4.24×102)+0.023×106/4.49×103=52.681N/mm2≤[f] =300N/mm2满足要求！5、架体高宽比实际高宽比Ж=H/min[nl a，ml b]=12.5×103/min[28×1200，12×1200]=0.868≤[Ж]=36、施工过程抗倾覆验算计算简图如下：在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，倾覆力矩M T由风荷载W和考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：W=ωk nl a H=0.068×28×1.2×12.5=28.56kNF=Q3k nl a=0.2×28×1.2=6.72kNM T=γQφc(WH/2+FH)=1.4×0.9×(28.56×12.5/2+6.72×12.5)= 330.75kN·m抗倾覆力矩M R由操作平台自重G承担：G=g k nmH+G1k nl a ml b=0.17×28×12×12.5+0.3×28×1.2×12×1.2=859.152kNM R=γ0γG G(ml b/2+Bsinθ) =1×0.9×859.152×(12×1.2/2+1.2×sin135°)=6223.418kN·m M T=330.75kN·m≤M R=6223.418kN·m满足要求！七、非工作状态立杆验算1、立杆轴力计算未知因素等带来的附加轴力(nl a=28×1200=33600>ml b=12×1200=14400，取平台纵向验算)F=γ0φcγQ Q2k l a=1×0.9×1.4×0.1×1.2=0.151kN最大附加轴力N1=3FH/[(I+1)ml b]=3×0.151×12.5/[(5+1)×12×1.2]=0.066kN N=N1+γ0γG(g k H+l a l b G1k)=0.066+1×1.2×(0.17×12.5+1.2×1.2×0.3)=3.134kN2、脚轮验算N=3.134kN≤[N]=20kN满足要求！3、立杆稳定性计算l0=μh=1.45×1500=2175mmλ=l0/i=2175/15.9=136.792查表得：φ=0.276σ=N/(φA)=3.134×103/(0.276×4.24×102)=26.781N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！4、行进状态抗倾覆验算计算简图如下：在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，倾覆力矩M T由风荷载W和考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：W=ωk nl a H=0.068×28×1.2×12.5=28.56kNF=Q2k nl a=0.1×28×1.2=3.36kNM T=γQφc(WH/2+FH)=1.4×0.9×(28.56×12.5/2+3.36×12.5)= 277.83kN·m抗倾覆力矩M R由操作平台自重G承担：G=g k nmH+G1k nl a ml b=0.17×28×12×12.5+0.3×28×1.2×12×1.2=859.152kNM R=γ0γG G(ml b/2) =1×0.9×859.152×(12×1.2/2)=5567.305kN·mM T=277.83kN·m≤M R=5567.305kN·m满足要求！。
移动式操作平台施工方案
一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、荷载设定 (1)四、选用材料配件 (1)五、搭设示意图及计算书 (2)六、搭设要求 (5)七、搭拆及使用安全技术措施 (6)1、移动操作平台搭设安全技术措施 (6)2、移动操作平台拆除安全技术措施 (6)3、使用及安全保证措施 (7)八、高空坠落应急预案 (8)1、编制目的 (8)2、适用范围 (8)3、应急救援组织机构 (8)4、应急反应组织机构各部门的职能及职责 (8)5、应急响应 (10)6、应急抢救措施 (11)7、防坠落措施 (12)8、应急资源 (12)、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20163、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20115、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、工程概况成都裕同印刷包装生产线二期项目，位于成都崇州市崇安路682 号，本工程为工业厂区，建筑占地面积6540.55m2,建筑面积33932.69 m2，结构设计为框架结构；厂房地上5层，建筑总高度为23.8m, —层层高为5.5m,二层层高为5m 三层~四层层高为4.5m,五层层高为4m室内局部装修工程选用移动式操作平台进行施工。
三、荷载设定1 •操作平台上拟定操作人员为2人〜4人；2 •均布荷载按Q=2.0KN血进行考虑；四、选用材料配件1 •操作平台钢管选用规格为①48X 2.8的焊接钢管，钢管钢材牌号采用力学性能适中的Q235A质量性能指标应符合国家标准《碳素结构钢》GB700中Q235A的规定；2. 水平拉接杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑，采用© 48X2.8mm钢管，扣件采用可锻铸铁扣件，并应符合国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831-2006的相关规定要求。
3．脚手板采用木脚手板；4．移动轮采用钢胶轮。
高铁站移动式操作平台方案
乌鲁木齐新客站市政配套设施项目土建02标移动式操作平台搭设方案编制：审核：审批：中铁三局集团有限公司乌鲁木齐新客站市政配套设施项目土建02标项目经理部二零一六年四月二十日目录一. 编制依据 (2)二. 工程概况 (2)三. 施工准备及材料要求 (3)四.移动式操作平台的构造、搭设及使用要求 (3)五. 移动式操作平台搭设验收 (5)六. 移动式操作平台的拆除 (5)七.安全保证措施 (6)八.操作平台搭设示意图 (10)一. 编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-20112、《建筑施工安全检查评分标准》 JGJ59-20113、《钢管脚手架扣件》 GB15831-20064、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006局部修订）5、《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-916、建筑施工计算手册（第三版）二. 工程概况乌鲁木齐轨道交通2、4号线高铁站是轨道交通2、4号线与新客站的换乘站。
车站位于新客站南广场地下，与新客站形成换乘关系。
其中2号线车站平行于高铁站场敷设；4号线车站与2号线车站垂直相交，两条线形成L形岛岛换乘，为地下明挖岛岛换乘车站。
2号线车站主体结构为明挖双层（局部三层）三跨钢筋混凝土框架结构，结构总长370.530m，标准段宽23.1m；4号线车站主体结构为明挖四层（局部三层）三跨钢筋混凝土框架结构，结构总长197.750m，标准段宽23.3m；物业开发区为明挖三层多跨钢筋混凝土框架结构，结构总长度为172m。
车站设置4个出入口、4个紧急疏散口及4组高风亭，2、4号线及物业开发区结构建筑总面积为68591.2㎡。
因主体结构施工完成后局部出现渗漏水、混凝土面局部有缺陷需进行处理，故采用移动式操作平台进行施工。
为在移动式操作平台搭、拆及混凝土外观修复及渗漏水处理施工登高作业过程中，贯彻执行安全生产方针，做到经济合理、安全适用、确保质量，按照《建筑施工高处作业安全技术规范》，特制订本方案。
移动操作平台安全技术交底模板
一、交底目的为确保施工现场移动操作平台的安全使用，预防安全事故的发生，特进行本次安全技术交底。
二、交底对象施工现场所有使用移动操作平台的施工人员、管理人员及安全监督人员。
三、交底内容1. 操作平台基本要求：（1）移动式操作平台应由专业技术人员按照相关规范进行设计，计算书及图纸应编入施工组织设计。
（2）操作平台的面积不应超过10平方米，高度不应超过5米。
（3）操作平台应进行稳定验算，并采取措施减小立柱的长细比。
2. 操作平台材料及构造：（1）操作平台可采用48-51mm×3.5mm钢管以扣件连接，亦可采用门架式或承插式钢管脚手架部件，按产品使用要求进行组犍。
（2）平台的次梁间距不应大于40cm，台面应满铺5cm厚的木板或竹笆。
（3）装设轮子的移动式操作平台，轮子与平台的接合处应牢固可靠，立柱底离地面不得超过80mm。
3. 操作平台安全防护：（1）操作平台四周必须按临边作业要求设置防护栏杆，并应布置登高扶梯。
（2）操作平台周围应设置警示标志，提醒人员注意安全。
4. 操作平台使用注意事项：（1）操作平台在使用前应进行检查，确认无损坏、变形等安全隐患。
（2）操作平台在使用过程中，应确保平台平稳，避免晃动。
（3）操作人员应穿着合适的劳动保护用品，如安全帽、防滑鞋等。
（4）操作平台不得超载使用，严禁站人或放置超重物品。
（5）操作人员应遵守操作规程，不得擅自改变平台结构或功能。
5. 操作平台维护保养：（1）操作平台应定期进行检查、维护和保养，确保其安全可靠。
（2）操作平台损坏或变形时，应及时进行修复或更换。
四、交底要求1. 各级人员应认真学习本次安全技术交底内容，确保理解并掌握。
2. 施工现场管理人员应加强监督检查，确保操作平台的安全使用。
3. 操作人员在使用过程中应严格遵守操作规程，发现安全隐患应及时报告。
五、交底时间[填写具体时间]六、交底人[填写交底人姓名及职务]七、接受交底人[填写接受交底人姓名及职务][注：本模板仅供参考，具体交底内容可根据实际情况进行调整。
移动式施工操作平台计算书
移动式施工操作平台计算书移动式施工操作平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.基本参数移动式施工操作平台平面尺寸为4.8m×3.6m，高度8m。
立杆横向间距或排距l a(m):，立杆步距h(m)：；立杆纵向间距l b(m):，平台支架计算高度H(m)：；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):，平台底钢管间距离(mm)：；钢管类型(mm):Φ48×，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):；栏杆自重(kN/m):；材料堆放最大荷载(kN/m2):；施工均布荷载(kN/m2):；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):；立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。
4.风荷载参数施工操作平台计算中不考虑风荷载作用。
二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = + × = kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q 12 = 2× = kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = × = kN/m2.强度验算:依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布荷载：q1 = × q11+ × q12 = ×+ × = kN/m；均布活载：q2 = × = kN/m；最大弯距 M max = ×× + ×× = ；最大支座力 N = ×× + ×× = kN；最大应力σ = M max / W = ×106 / (5080) = N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12 = kN/m；均布活载：p = kN/m；ν = ×+××12004/(100××105×)=0.837 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.837 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P = kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = ；最大变形 V max = 4.069 mm ；最大支座力 Q max = kN ；最大应力σ= N/mm2；横向钢管的计算应力 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 4.069 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。
移动式操作平台搭设建筑施工办法审
目录1、工程概况………………………………………………………2、编制依据………………………………………………………3、材料质量及搭设参数…………………………………………4、危险源识别、评价与控制……………………………………5、移动式操作平台搭拆一般规定………………………………6、移动式操作平台的构造及搭设………………………………7、移动式操作平台计算书………………………………………8、移动式操作平台的验收………………………………………9、移动式操作平台的拆除………………………………………10、附图…………………………………………………………审批意见：1、移动平台搭设的高度在方案中不明确，荷载参数不全。
2、补移动平台与滑动滚轮连接接点详图，及制动与滑动原理。
3、补移动平台抗倾覆安全计算。
4、补移动平台使用安全注意事项移动式操作平台搭、拆施工方案一、工程概况工程名称：华仪3兆瓦风力发电机组高技术产业化项目建设单位：上海华仪风能电气有限公司设计单位：中国联合工程公司监理单位：上海金桥建设监理有限公司总承包单位：舜元建设（集团）有限公司工程概况：本工程地处临港新城重装备产业区B0111-D号地块，总用地面积66579㎡，总建筑面积约为50000㎡（均为地上建筑），其中1栋4层框架结构的研发，办公大楼（建筑面积约为10038㎡），1栋6层砖混结构的员工宿舍（建筑面积约为10000㎡），1栋由20米高的钢结构厂房及4层框架结构厂房组成的联合厂房（建筑面积约为29258㎡），和其他配套用房。
工程分期施工，其中联合厂房，围墙，堆场，厂区内道路及部分配套设施为第一期工程。
主厂房内配置6副移动式操作平台，用于水电及消防安装。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20012、《建筑施工安全检查评分标准》JGJ59-993、《钢管脚手架扣件》GB15831-20064、《建筑结构荷载规范》GB50009-20015、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-916、《高处作业分级》GB3608-1993（应为2008）7、施工现场安全生产保证体系与建筑施工安全技术标准选编。
移动式操作平台须符合的要求
移动式操作平台须符合的要求1）移动式平台应由专业技术人员按规定的相应规范进行设计，计算书及图纸应编人施工【织设计。
2）操作平台的面积不应超过10卅，高度不应超过5m。
还应进行稳定验算，并采取措施减>立柱的长细比。
3）装设轮子的移动式操作平台，轮子与平台的接舍处应牢固可靠，立柱底离地面不得超过80mm4）操作平台可采用血（48--51）mm3.5mm钢管以扣件连接，亦可采用门架式或承插式目管脚手架部件，按产品使用要求进行组犍。
平台的次粱，间距不应大于40cm,台面应满铺cm厚的木板或竹笆。
5）操作平台四周必须按临边作业要求设置防护栏杆，并应布置登高扶梯。
（2）悬挑式钢平台须符合的要求1）悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及目纸应编入施工组织设计。
2）悬挑式钢平台搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。
3）斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的每一道均应作单道受力计算。
4）应设置4个经过验算的吊环，吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。
吊环应用Q235F钢制作。
5）钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。
建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。
6）钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。
7）钢平台吊装，须待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松自起重吊钩，上下操作。
8）钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及修复。
（3）操作平台上应显著地标明容许荷载值。
操作平台上人员和物料的总重量，严禁超地设*的容许荷载，应配备专人加以监督。
移动式操作平台须符合的要求
移动式操作平台须符合的要求
1移动式平台应由专业技术人员按规定的相应规范进行设计,计算书及图纸应编人施工织设计;
2操作平台的面积不应超过lOm2,高度不应超过5m;还应进行稳定验算,并采取措施减>立柱的长细比;
3装设轮子的移动式操作平台,轮子与平台的接舍处应牢固可靠,立柱底离地面不得超过80mm;
4操作平台可采用ф48--51mm3.5mm钢管以扣件连接,亦可采用门架式或承插式目管脚手架部件,按产品使用要求进行组犍;平台的次粱,间距不应大于40cm,台面应满铺cm厚的木板或竹笆;
5操作平台四周必须按临边作业要求设置防护栏杆,并应布置登高扶梯;
2悬挑式钢平台须符合的要求
1悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计,其结构构造应能防止左右晃动,计算书及目纸应编入施工组织设计;
2悬挑式钢平台搁支点与上部拉结点,必须位于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上;
3斜拉杆或钢丝绳,构造上宜两边各设前后两道,两道中的每一道均应作单道受力计算;
4应设置4个经过验算的吊环,吊运平台时应使用卡环,不得使吊钩直接钩挂吊环;吊环应用Q235F钢制作;
5钢平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个;建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物,钢平台外口应略高于内口;
6钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆;
7钢平台吊装,须待横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,调整完毕,经过检查验收,方可松自起重吊钩,上下操作;
8钢平台使用时,应有专人进行检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及修复;
3操作平台上应显著地标明容许荷载值;操作平台上人员和物料的总重量,严禁超地设的容许荷载,应配备专人加以监督;。
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移动式操作平台计算书
本计算书依据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制
移动式操作平台侧面图
一、参数信息
钢管类型(mm): Φ48 × 3.5；
操作平台高度: 5000mm；平台上口宽度: 2800mm；平台上口长度: 3000mm；扫地杆高度: 200mm; 每侧水平杆层数: 4; 次梁根数: 9；扣件连接方式: 双扣件；扣件抗滑系数: 0.8；脚手板自重: 0.22kN/m2；施工均布活荷载: 1.5kN/m2；次梁受集中活荷载: 1kN；
二、次梁钢管计算
次梁采用Φ48 × 3.5钢管，间距300mm。
1.荷载效应计算：
模板自重标准值G1k=0.22×0.300=0.066 kN/m；
钢管自重标准值G2k=3.84×10×10-3=0.038kN/m；
永久荷载标准值Gk= 0.066+0.038=0.104 kN/m；
施工均布活荷载标准值Q1k=1.5×0.300=0.45 kN/m；
计算次梁时用集中活荷载进行验算P=1kN；
（1）永久荷载和均布活荷载效应组合
q=1.2×0.104+1.4×0.45=0.755kN/m；
M1=0.125ql2 =0.125×0.755×2.82 =0.740 kN·m；
（2）永久荷载和集中活荷载效应组合
q=1.2×0.104 =0.125kN/m； P=1.4×1 =1.400kN；
M2=0.125ql2 +0.25Pl=0.125×0.125×2.82 +0.25×1.400×2.8=1.102 kN·m；
2.次梁强度验算
σ=M/W=1.102×106/5.08×103 =198.811N/mm2
上式中0.9的说明：根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）》考虑对荷载效应值×0.9的结构重要性系数。
实际弯曲应力计算值σ =198.811N/mm2小于抗弯强度设计值 [f]=215N/mm2，满足要求！
二、主梁钢管计算
主梁采用Φ48 × 3.5钢管，被3根立柱支撑。
1.荷载效应计算：
次梁作用在主梁上荷载为：0.755×2.8/2=1.306 kN；
次梁在主梁上间距为0.300m，化为均布荷载：q1=1.057×9/3=3.171 kN/m；
主梁钢管自重荷载=1.2×3.84×10×10-3=0.046kN/m；
M=0.125ql2 =0.125×（3.171+0.046）×1.5002 =0.905kN·m；
2.主梁强度验算
σ=M/W=0.905×106/5.08×103 =178.150N/mm2
实际弯曲应力计算值σ =178.150N/mm2小于抗弯强度设计值 [f]=215N/mm2，满足要求！
三、立柱钢管计算
立柱采用Φ48 × 3.5钢管，共有3根，中间一根立柱受力最大，所以，验算中间立柱。
主梁中间支点最大支座反力：
N1=1.25ql =1.25×（3.171+0.046）×1.500 =6.032 kN；
立柱支撑系统自重：N2= 0.533 kN；
立杆的稳定性计算公式σ = N/(φA)≤[f]
其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；
N -- 立杆的轴心压力设计值，N= (N1+N2)=6.565 kN；
上式中0.9的说明：根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）》考虑对荷载
效应值×0.9的结构重要性系数。
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D
得到φ= 0.547；
立杆计算长度lo=1.600m；
计算立杆的截面回转半径i = 1.58cm；
A -- 立杆净截面面积： A = 4.89cm2；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =215 N/mm2；
钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.600×100/1.58=101.266
钢管立杆长细比λ= 101.266 小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 150，满足要求！
钢管立杆受压应力计算值：σ=6.565×103/(0.547×4.89×102) =24.544N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ = 24.544N/mm2
小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 215 N/mm2，满足要求！
四、立柱与主梁连接扣件抗滑力计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；取8.781 kN； R ≤ 12.8kN,双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!。