关于角接触球轴承套圈沟道位置的改进设计探讨
角接触球轴承锁口的设计改进及工艺实现
符 号说 明
口 — — 外 圈沟道 位置
Ｃ—— 柱 面宽 度
套 后 不至 于散 套 。
成 Ｄ， 误差 的 主要 因素 。Ｄ 与口 ， Ｒ 成 正 比关 系 ， 与 Ｃ， Ｄ 成 反 比关 系 ， Ｈ， ｈ， Ｄ ， Ｄ 不 变 ， 由（ Ｉ ）～ （ ３ ） 式 可得
Ｄ３
一
成柱面 ， 外圈的一般加工工艺路线为： 磨两端面 细 磨外 径面一 磨 引导 挡 边一 磨 沟 道 一磨 锁 口一 磨 斜挡边一超精沟道 精磨外径面。由于磨削柱面 锁 口时 ， 砂 轮离 沟道 底 部 的距 离 较 近 ， 容 易擦 伤 沟 道， 加工时机床的调整难度较大。因此 ， 采用复合 磨削技术 ， 高精度金刚石滚轮修整砂轮 ， 实现 了引 导挡边 、 沟道、 锁 口和斜挡 边 的一次性复合磨 削， 锁 口尺寸精度和磨削效率均得 以提高。改进后的 工艺路线为 ： 磨两端面一 细磨外径面一磨 引导挡 边、 沟道 、 锁 口、 斜 挡 边 超 精 沟道一 精 磨外径 面 。
ａ ｒ ｃ ｔ ａ ｎ
４ － ， Ｉ ‘
） 和 Ｈ处 直径 Ｄ 实现 对锁 １ ＝ １ 直 径
一
锁 口至测高点 日处的距离
锁 口至 沟道 中心 的距 离
锁 量
—
的间接 测量 （ 图 ２） ， 此 间接 测 量 方 法 很 容 易 造 成 较 大 的测量 误 差 ， 引 起 锁 量 变 动 范 围增 大 ； （ ２ ） 沟 道 超精 后锁 口直 径 会 产 生 变 化 ， 可 能 进 一 步 加 大
双外圈双列角接触球轴承配研方法的改进
某 ４６ＸＸ型双外圈双列角接触球轴承要求的 启动摩擦力矩范围为 ８～１５ｇ·ｃｍ，抽取某批次 ４０
套该轴承分为 ２组，每组 ２０套，分别采用凸出量 配研法（第 １组）和轴向游隙测量法（第 ２组）进行 配研并测量其启动摩擦力矩，结果见表 ２。由表 ２ 可知：第 １组轴承的启动摩擦力矩值散差较大，力 矩值在设计要求范围内的轴承仅有 １０套，合格率 仅为 ５０％，而第 ２组中共有 １６套轴承的摩擦力矩 符合设计要求，合格率为 ８０％。
测试与应用
·４３·
双外圈双列角接触球轴承配研方法的改进
焦叶凡１，２，３，张旭１，２，３，张全４，白志宇５，刘燕娜１，２，３
（１．洛阳轴承研究所有限公司，河南 洛阳 ４７１０３９；２．河南省高性能轴承技术重点实验室，河南 洛阳 ４７１０３９； ３．滚动轴承产业技术创新战略联盟，河南 洛阳 ４７１０３９；４．中国空间技术研究院西安分院，西安 ７１００００； ５．北京航天动力研究所，北京 １０００７６）
由于使用工 况 的 限 制，双 外 圈 双 列 角 接 触 球 轴 承 通常采用薄壁结构，端面较窄，配研过程中易出现 凸出量测量不准确的情况，导致修研效率低下。
图 １ 双外圈双列角接触球轴承结构示意图 Ｆｉｇ．１ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄｉａｇｒａｍ ｏｆｄｏｕｂｌｅｒｏｗａｎｇｕｌａｒｃｏｎｔａｃｔｂａｌｌ
由轴承结构与凸出量的测量方式可知
Ｇａ ＝Ｈ－（ｈ１ ＋ｈ２）， ｈ１ ＝Ｈ－（Ｈ１ ＋δ１）， ｈ２ ＝Ｈ－（Ｈ２ ＋δ２）， 式中：Ｇａ为轴向游隙；ｈ１，ｈ２ 为两半外圈斜坡端面 距内圈端面的距离。 则轴承轴向游隙的计算值为 Ｇａ ＝Ｈ１ ＋Ｈ２ ＋δ１ ＋δ２ －Ｈ。 当轴向游隙计算值大于产品要求的轴向游隙 时，两者的差值即为两内圈接触端面的修研量［３］。
角接触球轴承磨削工艺的优化改进
角接触球轴承磨削工艺的优化改进摘要：介绍了角接触球轴承磨削加工的优化改进工艺，实现了轴承套圈的快速高效磨削。
关键词：角接触球轴承；斜坡；台阶；磨削1 现状分析角接触球轴承与深沟球轴承在结构上的区别为角接触球轴承内圈或者外圈含有锁口，深沟球轴承的加工工艺已经相对成熟，而由于角接触球轴承的结构的差别、转速、精度的要求以及各生产厂家加工设备的不同，不同的生产厂家对角接触球轴承的生产加工有不同的工艺方法。
我厂在长时间的生产实践中发现，对于含有锁口和台阶的轴承套圈运用传统的加工工艺进行生产时，在磨斜坡工序加工完后，需操作工人手动去毛刺，造成操作人员工作量加大，检验人员工作量加大，而该工序的日班产量也较低，这说明传统工艺已经无法适应现在的生产方法，为了解决该问题，现针对我厂生产的轴承型号为H7005C-2RZ的轴承内圈的生产进行监控。
2 角接触球轴承内圈的结构特点角接触球轴承的内圈结构如图1所示。
1)轴承内圈上含有锁口，锁口处的斜坡有一定的角度；2)轴承内圈的斜坡侧含有台阶；3)台阶的深度比斜坡的长度短。
3轴承套圈磨削工艺的改进思路分析3.1 传统工艺流程分析为了找出传统工艺的不足，需要对该工艺进行拆解分析。
我厂的角接触球轴承内圈的生产工艺如下：车加工→热处理→精研平面→粗磨外径→粗磨内径→粗磨沟→磨台阶→精磨外径→精磨内径→精磨沟→超精沟→磨斜坡（去毛刺）上述工艺和传统的深沟球轴承的加工工艺相差不多，不同的是增加了磨台阶工序和磨斜坡工序。
而平面、外径、内径和沟道的加工对磨斜坡工序的外观质量和加工余量基本没有影响，只有磨台阶工序与磨斜坡工序之间有交集。
那么，原来为什么将磨台阶工序安排在轴承套圈加工的粗磨阶段呢？原因是考虑到轴承对台阶的性能要求相对较低，而且可以降低在台阶磨削的过程中由于摩擦热对轴承的组织所产生的影响，使轴承的尺寸稳定性等降低的不良因素。
而在磨斜坡工序的后面又增加了一道去毛刺的工序，这是因为轴承套圈在磨斜坡后会在斜坡与台阶的交界处产生整圈的毛刺，必须采取措施将毛刺去除，否则一旦将带有毛刺的轴承套圈压装成轴承成品，那么轴承在后序的检测将受到影响，最后造成拆套，而拆套后的钢球将报废，保持架和套圈也可能会造成报废现象，这样不仅增加后序工序的操作人员的工作量，而且还会造成公司资源的浪费，增加公司运营成本。
球轴承沟道精研加工工艺改进
中内外 沟道 的 表 面粗糙 度 ， 证 精 度 满足 工 艺技 术要 求 ， 而 降低 了轴 承 的振 动和 噪 音 ， 而 满足 了轴 承 市 场 保 从 从
的 需要 。
关 键 词 ： 轴 承 沟 道 表 面 粗 糙 度 工 艺 改 进 球
滚 动轴 承 的振 动 和 噪声 是轴 承 的基 本性 能 之 一 。 轴
超精 质 量 比双 辊轮 支 承 的 好 。但 由于 超精 沟 道 时 采 用外 径定 位 ， 几何 形 状 误 差影 响会 复 映 到沟 道 ， 其 因此 增 加 了
研磨 外 径 的 工 序 。 同时 由于 沟道 对 基 准端 面 的原 始平 行 度要 求 较 高 ，所 以本 试 制 过程 增 加 了研 磨 端 面 工 序 以提 高端 面 的定 位精 度 。（ ） 用一 序两 步 的工 艺方 法 。试制 ２采 过程 中采 用 一 台机 床 实 现两 个 工 位 且 可 以 自动 转换 。第
承 的外 沟道 和 内 沟道 的表 面 粗糙 度 是影 响 噪音 和 振 动 的
去 除磨 削 变质 层 ， 低 粗糙 度 值 ， 降 能使 表 面具 有残 余 压应
力 。本 工 艺进 行 的 改进 为 ： １ 超 精 时 采 用 机 械压 紧 式无 （） 心夹 具 。 由于 低 噪声 轴 承 对套 圈 沟 道 形 状精 度 和 位 置精 度要 求 高 ， 宜采 用 双 辊 轮支 承 超 精 沟道 ， 此使 用 带 机 不 因 械 压 紧式 无 心 夹具 的机 床 ，其 夹 紧力 是 由作 用 在 套 圈 端 面 上 的 两个 对 称 放 置 的压 轮 （ 小轴 承 ） 供 的 ， 免 了 电 提 避 磁 无 心 夹 具 的 磁 力 在 超 精 时 产 生 的 一 系 列 不 良影 响 ， 其
个性化角接触球轴承的优化设计方法
保证优化过程能更好地满足工程实际要求ꎬ
力最小、油膜厚度最大及轴承温度最小为目
增加滚动体最大直径控制系数 ｋ Ｄｍａｘ ꎬ滚动体
标对球面滚子轴承进行了优化设计ꎬ经遗传
算法得到轴承寿命明显提高的最优结构参
数ꎻ张静静等
[８]
基于轴承寿命为目标对其球
最小直径控制系数 ｋ Ｄｍｉｎ ꎬ轴承外环强度控制
系数 εꎬ轴承运转控制系数 ｅꎬ轴承宽度控制
数、球径、垫片角、内外圈沟曲率半径系数及
件ꎬ主要用来承受载荷和传递动力ꎬ在重型机
径向游隙进行了优化设计ꎬ采取正交试验法
ꎮ 如今ꎬ高速重
得到结构参数对轴承寿命的影响规律ꎻ汪久
载的机械设备对轴承的工作性能和使用寿命
根等 [９] 以双列角接触球轴承的钢球数、钢球
有了更高的要求ꎬ而轴承内部未标准化的结
直径、内外滚道沟曲率半径系数以及节圆直
ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ ｍｏｄｅｌ ｗａｓ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ ｗｉｔｈ ｂａｓｉｃ ｒａｔｅｄ ｓｔａｔｉｃ ｌｏａｄꎬ ｂａｓｉｃ ｒａｔｅｄ
ｄｙｎａｍｉｃ ｌｏａｄ ａｎｄ ｍｉｎｉｍｕｍ ｏｉｌ ｆｉｌｍ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ ａｓ ｔｈｅ ｏｂｊｅｃｔｉｖｅｓꎬａｎｄ ｕｓｅｄ ｔｈｅ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ＮＳＧＡ￣Ⅱ
ｐｒｏｖｉｄｅ ａ ｐｅｒｓｏｎａｌｉｚｅｄ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｓｉｚｅ ｓｃｈｅｍｅꎬａ ｍｕｌｔｉ￣ｏｂｊｅｃｔｉｖｅ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｗａｓ ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ
ｆｏｒ ｔｈｅ ｉｎｔｅｒｎａｌ ｎｏｎ￣ｓｔａｎｄａｒｄｉｚｅｄ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｓｉｚｅ ｏｆ ａｎｇｕｌａｒ ｃｏｎｔａｃｔ ｂａｌｌ ｂｅａｒｉｎｇｓ. Ｔｈｅ ｍｕｌｔｉ￣ｏｂｊｅｃｔｉｖｅ
角接触球轴承设计方法
角接触球轴承设计方法优化设计目前已有很多成熟的方法，对于维数不高的具有离散型变量的设计系统，用网格法来进行优化筛选是方便的，该方法将设计变量直接在标准值上进行离散，使设计空间成为一个网格系统，然后在每一个网点上进行约束检验与有关计算，从中可挑选出最佳点，如果将以往的设计经验作为参考点，则优化只需要在附近的局部空间中进行，这便是“局部网格法”的思想。
1主参数优化角接触轴承的优化设计原则是确定Dw、球数Z和球组中心圆直径Dwp 在满足一定约束条件下，使轴承的额定动载荷尽可能地大。
目标函数在充分保证轴承的使用性能的前提下，以轴承径向基本额定动载荷Cr 最大为目标函数。
根据GB/T6391的规定：当Dw≤25.4mm时，约束条件①球径约束：②球数约束：上式表明Kz随Dw的增大而减小，但应满足：Kz≥Kzmin根据设计经验和国外样品分析，可取对金属保持架bmin=1.5，Kzmin=1.11对胶木保持架bmin=1.9，Kzmin=1.134Kz值保持架结构示意图注：若②式不成立，则可按步长0.002（D+d）逐步增大Dwp值。
③球组中心圆直径约束为保证轴承套圈的最小壁厚不小于0.09（D-d），球组中心圆直径受下式约束：0.5（D+d）≤Dwp≤0.515（D+d）④K B ×Dw≤0.96B “C”型冲压保持架K B = 2.8Dw +1.12实体保持架K B=1.14Dw+1.202局部网格法2.1当已知轴承的外形尺寸内径d 、外径D 、宽度B 和公称接触角α（GB/T292）以后，根据设计经验确定球数、球径和球组中心圆直径Z 0，Dw 0，Dwp 0：Dwp 0=0.5（d+D），Dw 0=Kw＇（D-d），Z 0=π×Dwp 0Kz×Dw 0其中Kw＇按下表采用，Kz 按上面的表（Kz 值）采用。
Kw＇值直径系列123Kw＇0.30.310.3172.2将Z 和Dw 各取N 档数值（N 为奇数，一般为5或7），这样就构成一个N×N 的二维网格系统，每个网点的坐标Dwi 和Zj（i，j=1，2，3…，N）按下式取值：设常用钢球表中的每档球径为D Twk （K=1，2，…，M，其中M 为球径总数），将Dw 0与D Twk 按由小到大的顺序逐一进行比较，一旦Dw 0≤D Twk 成立，则停止比较，并记下此时的K 值，则3设计参数的研究一般的轴承设计，如果单纯追求轴承的额定动载荷能力，在限定的轴承横截面积内，一味加大钢球直径和增加球数是不现实的，必须对轴承进行精心的设计，在充分利用轴承横截面积的情况下，选择最佳的结构参数，改善轴承零件接触应力分布状态，采用有利于润滑油膜形成的最优接触形状，来提高轴承的使用性能和使用寿命。
我国轴承套圈超精研技术的改进要点
我国轴承套圈超精研技术的改进要点我曾经在《怎么样提高高精度轴承的超精质量？》一文中写到：“超精加工主要要提高和改善被加工工件表面的微观质量，这些微观质量包括粗糙度、沟形、圆度和金属条纹的走向。
”轴承套圈沟道超精研工序主要是为了降低被加工沟道的粗糙度，这是最基本的要求，无论是最原始的棍棒超精机还是采用无心支撑结构的自动化超精机，原理大同小异，都是如此。
高水平的和低档的轴承套圈超精研设备的主要区别是轴承套圈沟道形状精度的改善程度和被加工工件表面应力状态的差异。
轴承套圈沟道形状精度的改善主要取决于三个方面：首先，要约束超精前的轴承沟道磨加工形状的基础精度，轴承沟道的基准精度和位置精度在磨削工序也要精确地控制，因为这些需要约束的被加工工件的磨削工序的精度及其对超精加工的结果的影响是不容忽视的；其次，超精研设备的制造精度也会对被超精工件沟道表面形状的变化起到很大的影响，品质较差的超精机非但不能够改善磨削工序形成的形状精度，反而会破坏磨削工序形成的形状精度；第三，超精余量的大小不仅与超精加工的节拍有关，而且也与轴承沟道超精后的表面质量有关系。
假如我们的轴承产品没有对轴承的噪音和轴承的寿命提出特殊的要求，假如我们的轴承产品仅仅满足于参与国内外市场的低价格竞争，假如我们的轴承产品不想走出国门或者不想替代进口产品，那么，使用低价位的超精研设备是可以的。
因为，在中低档产品的轴承市场上，中国的轴承企业打了很多顽强的战役，在空调类家电市场和电机市场，我们的微型和小型轴承取得了不俗的销售业绩，这些成绩的取得也部分得益于我国轴承加工设备的发展和进步。
而在我国高精尖产品领域，大量的高附加值高利润轴承还是依靠进口。
我国生产的最好的轴承设备，即使出口到国外，也只是应用在普通轴承生产线上；部分大陆境内的外资和合资的轴承加工企业采购国内的轴承设备，也主要用在中低档轴承的生产线上。
迄今为止，我国高水平的进口轴承设备所占的比率很小，部分原因是由于高水平的进口轴承设备的价格普遍高于国产的轴承设备，其主要原因还是国内大部分企业生产的轴承精度和效率要求偏低，在引进更好水平的进口轴承设备方面的要求还不是特别强烈。
双向推力角接触球轴承套圈车加工的改进
同一沟道接触点的法线方向上， 从而使得车加工沟 道底部直径与产品沟道底部直径不相等。下面仍以
座 圈沟道为例 ， 明二者之 间的关 系。如 图 ３所示 ， 说
为了保证接触点的磨削量， 车加工工艺中， 规定座圈 为沿 ０ 半 径方 向且 与径 向为 ６。 削 沟道时产 沟道接触点法线方向的留量为沟道留量 ， ｏ磨 令其为 ｍ。 品的接 触 点 ， Ｄ 实 际 的产 品 沟 道 的接 触 点 ， 同时为了有利于磨削， 则 为 减少砂轮不必要的修整， 使砂 Ｏ ０ 所在 直 线 与 座 圈轴 向平 行 。为 了表达 上 的方 轮始 终保持产 品沟道 曲率半 径 ， 以提高 沟道 磨 加工 便， 规定 Ｏ 。 ０ ＝ｅ。 的质 量 。并考虑 到座 、 圈沟道 是 以沟 道接 触 点为 轴
牟冬芳 ： 向推力角接触球轴承套 圈车加工的改进 双
６ 。 过磨削 沟 道 的方式 可 以看 出 ， 削前 、 沟 理 ， ０ 。通 磨 后 一定要使车加工沟道圆心与磨加工沟道圆心在
道底部的直径尺寸是变化 的。下面 以座圈沟道 为 例 ， 明沟道底部 直径尺寸 的变化情况 。 说 图 １中 ０为理论 的产 品沟道 曲率 中心 ， 为理 Ｄ 论 的产品沟 道 接触 点 ， 。 车 工沟 道 的 曲率 中心 ， ０是
Ｒｉ Ｄ 。 ＝Ａ
（） ６
式中： 为轴圈沟道底部高度车工尺寸 ， ｍ； 。 ｍ ｈ 为 轴 圈沟道底 部 高 度产 品尺 寸 ， ｍｍ； ６为沟 道 留量 ， 如 图 １ 示 ， 圈原 车工 工艺 中所控制 尺寸 为 所 座 Ｉｒ； Ｂ为端面 留量 ， ｍ； 轴 圈 沟道 底 部 中心 ｎ Ａ ｎ ｍ ｄ为 Ｈ１＝Ｈ ＋ 。 ｌ ０＋Ａ ／ Ｃ２ （） １ 直径 产 品 图尺 寸 ， ｍ； 为轴 圈沟 道 底 部 中 心 直 ｍ ｄ Ｄ。 １＝Ｄ１ （） ２ 径车工 尺寸 ， 其偏差 同 ｄ ，ｍ；； 轴 圈沟道 曲率 。ｍ Ｒ。 为 Ｒ。 ０ ５ ５Ｄ 。＝ ．０ （） ３ 半径 的车工 尺寸 ， 值 比产 品 尺寸 Ｒ 小 （ ． １ 其 ０ ０７～ 式 中 ： 为 座 圈 沟道 底 部 高 度 车工 尺 寸 ， ｍ； 日。 ｍ Ｈ。 ． ２ ） ｍｍ； ．９ ０ ４８ 由 为 座 圈沟 道 底 部 高 度 产 品 尺 寸 ， ｍ； ｍ ａ为 沟 道 留 ０ ０ ５ Ｄ ， Ａ＝０ ４ ０— ． ９ ， Ｄ 而 定 。 量 ， ｍ； Ｃ为 端 面 留 量 ， ｍ； ｍ Ａ ｍ Ｄ。为 座 圈 沟 道 底 部 中 心 直 径 产 品 尺 寸 ， ｉ Ｄ。 座 圈 沟 道 底 部 ｍｉ； 为 ｌ 中心 直 径 车 工 尺 寸 ， 其偏 差 同 Ｄ ， ｍ； 。 座 圈 ｍ Ｒ 为 沟道 曲率 半 径 的 车 工 尺 寸 ， 比相 应 产 品 尺 寸 Ｒ 小Ｏ０ Ｄ ｍ 沟 道 Ｄ ．２ ， ｍ； 为钢 球 公 称 直径 ， ｍ。 ｍ
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关于角接触球轴承套圈沟道位置的改进
设计探讨
摘要：角接触球轴承套圈沟道宽度的横截面轮廓大约为1/4圆周，一般情况下，该项形状被称之为半沟，深沟球轴承套圈沟道被叫做全沟，当对套圈沟位置
进行测量期间，普遍存在着一些问题，具体表现为测量准确性不佳，测量精度和
标准要求不相符等，高精度角接触轴承的要求是非常高的，沟位置公差通常给定
在±0.01mm左右，测量精度要求则是在0.001mm。
在生产期间企业采取的测量设
备通常是测量外圈和测量内圈轴承测量仪，因为该项类型的仪器是深沟球轴承圈
设计的，因此在测量角接触轴承套圈的过程中存在着难以适应和无法解决的问题，这些问题被称之为系统性误差，难以采取调整仪器的方式彻底解决。
文章中主要
论述了关于角接触球轴承套圈沟道位置的改进设计要点。
关键词：角接触球；轴承套圈沟道位置；改进设计
当前阶段，相同系列和不同接触角的角接触球轴承套圈沟通位置是不相同的，套圈需要分批加工处理，投料次数是非常多的，文章中以某项接触轴承举例说明，提出了新型的套圈沟道位置设计方式，使用新型设计方式以后，内部和外部圈只
需要一次投料即可，依照套圈锁口位置方向以及接触角选取与之相符的合套基面，在减少投料批次的基础上提升生产效率和质量。
文章内结合实际情况提出了关于
角接触球轴承套圈沟道位置的改进设计。
1.
测量分析内圈沟位置
1.1使用内圈沟仪器测量
该项类型的测量方式产生了各项不同形式的系统性误差。
因为内圈沟仪器测
量期间是以接触式压头为主，此种类型的压头端头一边是圆形平面，内圈沟道横
截面则是圆弧形状，压头中心线和沟位置轴线难以有效重合到一起，这样一来，
难以确保压头位置的准确性。
自从使用了内圈沟仪器测量内圈沟位置的过程中，
需要提前使用标准件对标，因为难以确保压头位置的准确性，因此标准价示值之
间将存在着各项误差·，逐渐形成系统性的误差。
使用一段时间的压头顶端以后，锐角逐渐被磨平，测量期间基于表头弹力的作用，使被检测的内圈在移动，压头
无法使用锐角卡住套圈沿轴向方向的移动，压头不动的，压头中心线和沟位置轴
线之间的距离也是非常大的。
在内圈加工过程中沟道横截面圆弧半径R无法保持
完全一致，在R变大的情况下，测量表头增加的压力作用下套圈逐渐移动，一直
到测头前缘卡住内圈圆弧即可。
在R变小的状态下，误差方向正好相反。
1.2采取外圈仪器测量
W013是专门检验沟位置的仪器，其和深沟球轴承套圈沟位置的测量精度要求
相符合，当检验角接触轴承套圈沟位置的过程中，虽然有定位平面将轴承套圈定
位的十分稳定，可是W013侧头中心线无法确保和套圈沟道横截面轴线相互重合
到一起，形成了误差。
1.3测量改进
文章中遵循系统越简单以及产生的系统误差越小的基本理念，结合角接触轴
承内圈的特征提出对轴承内圈沟位置测量精度进行改进的有关计划。
通过设计专
门的内圈沟位置测量专用装置，使用之前提前在装置前端安装专用球支架，装置
的测量端在内圈直径方向与内圈沟道对准，旋转调节螺杆，球支架上面的球和内
圈沟道底部压紧，放到仪器上开展测量作业。
在仪器上遵循专门装置测量轴承内
圈沟位置的测量原理，首先，把两粒半径小于R的钢球从径向方向使用专门装置
压紧内圈沟道底部，因为球有着相关特征和沟道圆弧形状，球本身受到压力以后
朝着沟底滑动，一直到沟底全部吻合到一起为止。
使用螺杆增加相应的压力，确
保求在受到测量头的压力以后不会产生沿内圈轴向移动，调整相关的测量仪，保
持底座平台的整洁性，采取提前制作好的高度标准件实施作业，千分表侧头接触
球表面，前后左右移动测量专用装置和内圈，千分表的最大读数表现为内圈沟位
置值。
1.4成对配置的角接触球轴承
成对配置的角接触球轴承用于同时承受径向载荷与轴向载荷的场合，也可以承受纯径向载荷和任一方向的轴向载荷。
该轴承由生产厂按一定的预载荷要求，选配组合成对，提供给用户使用。
当轴承安装在机器上以后，彻底消除了轴承中的游隙，并使套圈和纲球处于预紧状态，因而提高了组合轴承的钢性。
成对配置的角接触球轴承有不同的配置型式：
（1）背对背配置，后置代号为DB(如70000/DB)，这种配置的钢性较好，承受倾覆力矩的性能好，轴承可承受双向轴向载荷；
（2）面对面配置，后置代号为DF(如70000/DF)，这种配置的刚性和承受倾覆力矩的能力不如DB配置形式，轴承可承受双向轴向载荷。
2、案例分析
以7005型角接触球轴承举例说明，轴承基本结构参数如下所示，7005型角接触球轴承采用的设计方式获取的沟道位置尺寸如下表所示。
表一7005型角接触球轴承沟道位置尺寸
结合7005型角接触球轴承结构参数来看，新设计方式获取的轴承沟道位置参数和标准要求相符合，使用新的沟通位置尺寸设计方式，只需要投入两次料即可，此种现象防止了产生原料积压现象，减少了生产成本输出，而且新的沟道位置尺寸设计方式还有利于提升合套率。
在具体生产期间，套圈沟道直径存在着一些偏差，其对于游隙影响程度十分明显，尺寸公差难以有效压缩，有的轴承合套后游隙不符合标准要求，使用的合理的设计方式以后，在沟道模以后分选套圈，分组以后的内部和外部圈，当合套以后游泳隙符合接触角轴承的游隙范围之内，可以依照接触轴承标准生产，实施锁口修磨，以此展开装配作业。
假如合套以后游隙非常小的话，可以按照接触球
轴承的标准实施生产作业，以此利用套圈，以免尺寸散差程度大，存在着部分套
圈难以用于合套的现象。
3、误差分析
3.1阿贝误差和接触误差
不管是沟位置测量仪还是沟心距测量仪，因为被测线和测量线不重合，因此
存在着一定的阿见误差现象，受测量力和测球以及沟道摩擦力、测量线中导轨运
动摩擦力等多项因素的影响，测球难以和沟道底部直接进行接触，形成了接触误
差现象，该项误差程度是非常大的。
对此，可以依照自选标准，而不是高度块以
及量块等标准。
自选标准和被测工件的重量以及他们与测球接触状况是相同的，
以此有效补偿该项误差。
虽然阿贝误差可以被系统所补偿，仪器设计和仪器调整
也能够减小侧杆的实际长度，不然的话，测量力矩过大将影响到测量线上导轨运
动的灵活性，甚至是存在着卡死问题。
虽然接触误差也可以被系统补偿，在测球
选择过程中，不可以选的太小，咋否则测量结果会存在着轮廓度和粗糙度等影子，特别是在沟道粗磨工序内。
3.2沟道曲率半径对于测量产生的影响
因为标准件和被测工件的沟道曲率不相同，测球和滚球以相同接触角进行接
触的过程中，测球球心与沟道直径面的距离也是不相同的，进而对测量产生了影响。
基于标准件和被测工件的重力在测量力以及各处摩擦力方向分力比较大，接
触角较小，该项误差最大不会在千万分位上。
4、结语：
从以上论述来看，面对于传统角接触球轴承沟道位置尺寸设计方式中存在的
一系列问题，有效改进沟道位置设计方式，新的设计方式能够减少投料类型，以
免产生原料积压现象，使生产效率全面提升。
此种类型的设计方式在其他有着挡
边特征的角接触球轴承中适合应用，不会局限在15°接触角内，并且也可以适合
在其他接触角的角接触球轴承内全面应用。
参考文献：
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[2]张彦合,李亦轩,王小刚.角接触球轴承套圈沟道位置的改进设计[J].轴
承,2019(04):1-3.
[3]胡晓辉,吕超.角接触球轴承套圈沟位置的测量分析及改进[J].轴
承,2015(02):59-62.。