生物质锅炉设计
生物质成型燃料锅炉设计
生物质成型燃料锅炉设计生物质压缩成型技术是将秸秆、稻壳、锯末和木屑等生物质废弃物,用机械加压的方法,压缩成具有一定形状、密度较大的固体成型燃料。
美国在20世纪30年代就开始研究压缩成型燃料及燃烧技术,并研制了螺旋压缩机及相应的燃烧设备;日本在20世纪30年代开始研究机械活塞式成型技术处理木材废弃物.1954年研制成棒状燃料成型机及相关的燃烧设备;70年代后期,西欧许多国家也开始重视……生物质压缩成型技术是将秸秆、稻壳、锯末和木屑等生物质废弃物，用机械加压的方法，压缩成具有一定形状、密度较大的固体成型燃料。
美国在20世纪30年代就开始研究压缩成型燃料及燃烧技术，并研制了螺旋压缩机及相应的燃烧设备；日本在20世纪30年代开始研究机械活塞式成型技术处理木材废弃物.1954年研制成棒状燃料成型机及相关的燃烧设备；70年代后期，西欧许多国家也开始重视压缩成型技术及燃烧技术的研究，各国先后有了各类成型机及配套的燃烧设备；20世纪80年代亚洲除日本外，泰国、印度、菲律宾、韩国、马来西亚已建了不少固化、碳化专业生产厂，并已研制出相关的燃烧设备。
到20世纪90年代日本、美国及欧洲一些国家生物质成型燃料燃烧设备已经定型，并形成了产业化，在加热、供暖、干燥、发电等领域已普遍推广应用。
1I型生物质成型燃料锅炉存在的问题生物质压缩成型技术是将秸秆、稻壳、锯末和木屑等生物质废弃物,用机械加压的方法,压缩成具有一定形状、密度较大的固体成型燃料。
美国在20世纪30年代就开始研究压缩成型燃料及燃烧技术,并研制了螺旋压缩机及相应的燃烧设备;日本在20世纪30年代开始研究机械活塞式成型技术处理木材废弃物.1954年研制成棒状燃料成型机及相关的燃烧设备;70年代后期,西欧许多国家也开始重视……1.1I型生物质成型燃料锅炉的结构布置I型生物质成型燃料锅炉采用双层炉排的下吸式燃烧结构，即在手烧炉排一定高度另加一道水冷却的钢管式炉排。
双层炉排的上炉门常开，作为投燃料与供应空气之用；中炉门用于调整下炉排上燃料的燃烧和清除灰渣，仅在点火及清渣时打开；下炉门用于排灰及供给少量空气，正常运行时微开，开度视下炉排上的燃烧情况而定。
生物质锅炉的设计与开发(标准版)
( 安全管理 )单位：_________________________姓名：_________________________日期：_________________________精品文档 / Word文档 / 文字可改生物质锅炉的设计与开发(标准版)Safety management is an important part of production management. Safety and production are inthe implementation process生物质锅炉的设计与开发(标准版)通过对生物质颗粒燃烧机理以及燃煤锅炉燃生物质颗粒存在问题的技术分析，在原燃煤链条工业锅炉基础上，对锅炉结构进行技术改造，满足安全与节能的需要。
生物质能作为煤、石油、天然气以外的第四大能源，是一种既环保又可再生循环利用的洁净能源。
生物质是一种洁净的低碳燃料，其含硫和含氮量均较低，同时灰分含量份额也较小，所以燃烧后SO2、NOx和灰尘排放量比化石燃料都要小的多。
由于生物质的燃烧特性与燃煤相似，因此大部分生物质锅炉结构都与燃煤锅炉类似，层燃链条炉排依然是最主要的生物质燃烧装置。
1、生物质成型燃料及生物质颗粒的固化生物质燃料中较为经济的是生物质成型燃料，生物质成型颗粒就是利用秸秆、薪柴、植物果壳等农林废弃物，经粉碎—混合—挤压—烘干等工艺压制而成，可以制成粒状、棒状、块状等各种形状。
原料经挤压成型后，密度为0.8-1.4t/m3,能量密度与中质煤相当，燃烧特性显著改善、火力持久黑烟小，炉膛温度高，而且便于运输与储存。
用于生物质成型的方式主要有螺旋挤压式、活塞冲压式、环模滚压式等几种。
目前，国内生产的生物质成型机一般为螺旋挤压式，生产能力多为0.2-0.4t/h，电机功率7.5kw-18kw，电加热功率2-4kw，生产的成型燃料为棒状，直径为50-70mm，单位电耗70-100kw/h。
曲柄活塞冲压机通常不加热，成型密度偏低，容易松散。
生物质锅炉设计用表
《锅炉原理》课程设计示例说明课程设计示例1.设计任务书2. 原始资料锅炉型式：带有屏式过热器的汽包锅炉额定蒸发量：D＝220t/h过热器温度：t＝540℃过热器压力：p gr＝100kgf/cm2（表压）给水温度：t gs＝215℃热空气温度：t rk＝400℃排烟温度：θ＝130℃冷空气温度：t lk＝30℃设计煤种：某无烟煤，成分如下，C y=63%，H y＝1.938%，O y＝2.16%，N y＝0.555%，S y＝0.62%，A y＝22.017%，W y＝9.71%，Q y d＝22558kJ/kg制粉系统：本锅炉采用钢球磨煤机中间贮仓式热风送粉系统锅炉给定参数：给水温度：t gs＝215℃，锅炉负荷：D＝220t/h，过热蒸汽压力：p gr＝100kgf/cm2（表压），过热蒸汽温度：t gr＝540℃汽包工作压力：p=112 kgf/cm2（绝对）3.改烧煤种的元素分析数据校核和煤种判别3.1 改烧煤种数据C y=66.70%，H y＝3.20%，O y＝2.10%，N y＝1.25%，S y＝2.47%，A y=17.97%，W y＝6.31%，V r=9.41%，Q y d＝25191kJ/kgt1=1190℃，t2=1340℃，t3=1450℃，K km=1.63.2 元素成分校核C y＋H y＋O y＋N y＋S y＋A y＋W y＝66.7＋3.2＋2.1＋1.25＋2.47＋17.97＋6.31=100.00%，元素分析正确。
3.3 发热量计算应用基低位发热量Q y dw′＝339C y＋1030H y-109（O y-S y-25W y 3.4 煤种判别V r=？<10%，煤种为无烟煤S y zs＝4187S y/ Q y dwA y zs＝4187A y/ Q y dwW y zs＝4187W y/ Q y dw4.锅炉结构特性（见结构计算书）5.锅炉汽水系统（见任务书）（附）6.燃烧产物和锅炉热平衡计算6.1 理论空气量和理论烟气容积6.2 空气平衡表6.3 烟气特性表ΔV＝（αpj-1）V0对炉膛α用α″V H2O＝V0H2O+0.0161(αpj-1)V0V RO2＝1.866(C y+0.375S y)/100 V0 N2＝0.79 V0+0.8N y/100 V y＝V H2O+ V RO2+ V0 N2+ΔVr RO2= V RO2/ V y r H2O= V H2O / V y rn＝r RO2＋r H2OG y＝1-A y/100+1.306αpj V0αfh＝0.95 μh＝A yαfh/(100 G y)36.4 烟气焓温表I0y=V RO2(cθ)CO2+V0N2(cθ)N2+ V0H2O(cθ) H2O I0k=V0(cθ)k I fh=αfh A y (cθ)k/100 I y= I0y+(α″-1)I0k +I fh46.5 热平衡计算7. 炉膛的热力计算67898. 屏式过热器热力计算9. 凝渣管10. 高温过热器热段11. 高温过热器冷段12. 低温过热器13. 转向烟室14. 省煤器吸热量计算15. 高温省煤器16. 高温空气预热器17. 低温省煤器18. 低温空气预热器19. 尾部受热面热力校核20. 热力计算数据修正21. 热平衡计算误差校核22. 热力计算汇总（略）θ'，θ”，t’，t”，w y，w，Δt，K，Q，Q fj，Δi，D jw23. 综合分析首先分析经济指标，效率、炉膛容积热强度、截面热强度、燃烧器区域热强度；炉膛出口温度与t2，排烟温度与低温腐蚀；减温水量与安全性；过热器的各级焓增与热偏差；烟气流速与积灰。
生物质锅炉供暖设计方案
08 参考文献
参考文献
《生物质燃烧技术及设备研究》 《生物质锅炉燃烧效率研究》 《生物质燃料特性及其燃烧过程研究》
THANKS
发展。
生物质能源作为可再生能源的一 种，具有清洁、低碳、可再生的 特点，符合国家能源发展战略。
在此背景下，本项目的目的是设 计一套生物质锅炉供暖系统，以 缓解当地冬季供暖需求，同时推
动可再生能源的发展。
项目目的及意义
01 02 03
满足当地冬季供暖需求，提高居民 生活质量。
替代传统化石能源，减少环境污染 和温室气体排放。
维护费用
设备维护、修理、更换零部件等 费用。
人工费用
操作、管理人员工资及福利费用 。
收益预测
根据供暖需求，确定售热量及价 格，计算出年收益及投资回收期
。
经济效益评价及敏感性分析
经济效益评价
综合考虑投资、运行成本、收益等方面，对生物质锅炉供暖项目的经济效益进 行评价。
敏感性分析
分析项目投资、燃料价格、供暖需求等因素对项目经济效益的影响，找出敏感 因素，并制定相应的应对措施。
建议与展望
01
在推广应用生物质锅炉供暖时，应注重设备的 选型和设计，确保设备的能效和排放符合标准
。
03
在未来的发展中，应继续研究和开发更加高效、环 保、可持续的供暖技术，以满足人们对温暖舒适生
活的需求。
02
应加强生物质锅炉供暖的宣传和培训工作，提 高公众对这种新型供暖方式的认知和接受程度
。
04
应加大对生物质锅炉供暖的资金扶持力度，鼓励更 多的企业和个人投资使用这种新型供暖方式。
燃料选择
根据当地生物质资源情况，选择合 适的燃料，如木屑、树皮、秸秆等 。
生物质直燃锅炉设计计算
生物质直燃锅炉设计计算生物质直燃锅炉设计计算3.1锅炉设计时主要的结构尺寸1）炉膛净空尺寸：250×250×14002）炉排有效面积250×600，共做3块，炉排小孔4mm，开孔率40%，炉排下两侧装导轨，机械传动3）前拱高200，长50；4）后拱高180，长3003）炉顶出口：天圆地方结构，出口60mm4）点火炉门80×80，装在侧强5）看火孔42mm6）炉前装料斗7）料层厚度60mm6）炉顶装省煤器，管子18mm，前后各布置测点一个。
8）每隔300mm一个测点，测点预留孔14mm，烟囱上布置一个测点9）支架高度800mm10）炉膛内衬80mm厚，布置抓钉11）整体用不锈钢外包装12）支架高度800mm13）整体外形长宽高：760×410×22003.2试验原料本试验是采用生物质颗粒燃料（玉米秸秆颗粒燃料），是由生物质燃料成型机压制而成的。
其尺寸是圆柱形，直径是8mm，燃料颗粒自然堆积密度为554.7kg/m3，其颗粒密度为1200kg/m3。
实验前用氧弹式量热仪测定玉米颗粒燃料的收到基净发热量qnet,ar ， qnet,ar=15132kJ/kg。
由燃料元素分析仪分别测定其收到基中C，H，N，S，O的含量，得到：Car=44.92%，Har=5.77%，Nar=0.98%，Sar=0.21%，Oar=31.26%。
用燃料工业分析仪分别测定其收到基水分含量（Mar），收到基挥发分含量（Var），收到基固定炭含量（Far），收到基灰分含量（Aar）。
如下：Mar= 9.15%，Var= 75.58%，Far= 7.56%，Aar= 7.71%。
3.3直燃锅炉设计的相关参数1）锅炉功率要求：10 kW；2）温度：查阅暖通空调设计指南（P63）可以得到室内空气温度在16-24℃范围内[2]，在试验期间实际测得当时温度为16℃，室外环境温度t0=10℃，排烟温度tpy低于烟气露点，150℃左右 [20]，tpy =165℃；3）热负荷：查相关锅炉设计手册得炉排单位面积热负荷经验值700~1050kW/m2 [3-8]，由于低温及燃料易燃尽时取上限，所以取qF= 1050 kW/m2；炉膛单位容积热负荷经验值235~350kW/m3 [3-8]，因为低温及燃料易燃尽时取取上限，所以取qV= 350 kW/m3；4）过量空气系数：炉门和进料槽漏风系数△α= 0.2；炉膛进口空气过量系数α1= 1.5，炉膛出口空气过量系数α2,= α1+△α= 1.7；5）热损失：固体未完全燃烧损失q4=3.56%，CO未完全燃烧损失q3=2.5%，侧壁散发到室内的热量q5=0%；6）大气压力P=1atm总结以上数据绘制成下表1表1 直燃锅炉主要设计参数序号主要设计参数符号参数来源数值单位燃料参数1 燃料种类给定玉米桔杆2 燃料颗粒大小燃料测定 8 mm3 燃料颗粒自然堆积密度燃料测定 554.7 kg/m34 灰渣自然堆积密度燃料测定 1200 kg/m35 收到基碳含量 Car 燃料元素分析仪测定 44.92 %6 收到基氢含量 Har 燃料元素分析仪测定 5.77 %7 收到基氮含量 Nar 燃料元素分析仪测定 0.98 %8 收到基硫含量 Sar 燃料元素分析仪测定 0.21 %9 收到基氧含量 Oar 燃料元素分析仪测定 31.26 %10 收到基水分含量 Mar 燃料工业分析仪测定 9.15 %11 收到基挥发分含量 Var 燃料工业分析仪测定 75.58 %12 收到基固定炭含量 Far 燃料工业分析仪测定 7.56 %13 收到基灰分含量 Aar 燃料工业分析仪测定 7.71 %14 收到基净发热量 qnet,ar 氧弹式量热仪测定 15132 kJ/kg直燃锅炉参数15 功率 W 10 kW16 温度 thot,2 30-50℃，不超过70℃ [1] 50℃17 室内空气温度 thot,1 在16-24℃范围内选取[2] 16 ℃18 炉排单位面积热负荷 qF 经验值700~1050kW/m2 [3-8] 1050kW/m2低温及燃料易燃尽时取上限19 炉膛单位容积热负荷 qV 经验值235~350kW/m3 [3-8] 350 kW/m3低温及燃料易燃尽时取取上限20 炉门和进料槽漏风系数△α参照文献[9]选取 0.221 炉膛出口空气过量系数α2 α1+△α 1.722 炉膛进口空气过量系数α1 参考文献[10-13] 1.523 固体未完全燃烧损失 q4 参考文献[14-16] 3.56 %24 CO未完全燃烧损失 q3 参照文献[14-16]选取 2.5 %25 侧壁散发到室内的热量 q5 参考文献 [17-19] 0 %26 室外环境温度 t0 给定10 ℃27 排烟温度 tpy 低于烟气露点，150℃左右[20] 165 ℃28 压力 P 给定 1 atm3.4烟气量的计算（1）二氧化物量vRO2二氧化物是指烟气中的量，其计算如下：vRO2=0.01866(Car+0.375Sar)=0.01866（44.92+0.375×0.21）=0.839676675Nm3/kg（2）理论空气量va,0理论空气量是指每千克固体、液体燃料或每标准立方米气体燃料在化学当量比之下完全燃烧所需的空气量。
75t／h角管式生物质锅炉的设计
事油 气 炉 及 链 条 炉
设计工作。
（ Ｚ ｈ ｅ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ Ｂ ｏ ｉ ｌ ｅ ｒ Ｃ ｏ ． Ｌ ｔ ｄ ， Ｚ ｈ ｅ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ ４ ５ ０ ０ ０ １ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
・
研究 与 开发 ・
７ ５ ｔ ／ ｈ角 管式 生物 质锅 炉 的设计
１ ３
文章编 号 ： １ ０ ０ ４ — ８ ７ ７ ４ （ ２ ０ １ ３ ） ０ １ － ０ ０ １ ３ － ０ ４
７ ５ ｔ ／ ｈ角 管 式 生 物质 锅 炉 的 设 计
郭 英 ， 曹明磊 ， 宋忠玉 ， 能 立 ， 杨彩 萍
研 机构 和锅 炉企 业研 究 的课 题 。
（ ３ ） 生物 质发 热量 低 ， 炉 内温 度场 偏 低 ， 组 织稳 定 的燃烧 比较 困难 。 由于生 物 质 挥 发分 含 量 高 ， 燃 料 着火 温度 较低 ， 一般 在 ２ ５ ０— ３ ５ ０℃温 度下挥 发 分 就 大量析 出并 开 始剧 烈 燃 烧 ， 此 时若 空 气供 应 量 不 足， 将会 增大 燃料 的化 学不 完全 燃烧 损失 ， 排烟 为黑 色， 严 重 时为浓 黄色 烟 。 （ ４ ） 一般 情况 下 ， 焦 炭被 挥发 分包 围着 ， 燃 烧室 中氧气不 易渗 透到 焦炭 表 面 ，只有 当挥发 分 的燃 烧 快要 终 了 ， 焦 炭及 其周 围温 度 已很 高 ， 空气 中的氧气 也有 可能 接触 到焦 炭 表 面 ，焦 炭 开 始 燃 烧 ， 并 不 断
ｔ ｈ ｅ ｔ ｈ ｅ ｒ ｍａ ｌ ｅ ｆ ｅ ｃ ｔ ｉ ｖ ｅ ｃ ｏ ｅ ｆ ｆ ｉ ｃ ｉ ｅ ｎ ｔ ，ｕ ｔ ｉ ｌ ｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｃ ｏ ｅ ｉｃ ｆ ｉ ｅ ｎ ｔ ａ ｎ ｄ ｏ ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｍｐ ｉ ｉ ｒ ｃ ｌ ａ ｃ ｏ ｅ ｆ ｆ ｉ ｃ ｉ ｅ ｎ ｔ ｓ ，ａ ｎ ｄ ｃ ｏ ｍｐ ￣ｅ ｄ ｔ ｈ ｅ ｅ ｎ ｅ ｒ ｇ ｙ ｅ ｆ ｆ ｉ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｙ ｔ ｅ ｓ ｔ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ｗ ｉ ｔ ｈ ｔ ｈ ｅ ｔ ｈ ｅ ｏ ｒ ｅ ｔ ｉ ｃ ｌ ａ ｃ ｌｃ ａ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ，ｓ ｐ ｅ ｃ ｉ ｉ ｆ ｃ ｌｌ ａ ｙ ｓ ｈ ｏ ｗｅ ｄ ｔ ｈ ｅ ｃ ｏ ｉ ｎ ｃ ｉ ｄ ｅ ｎ ｃ ｅ ｄ ｅ ｇ ｒ ｅ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｔ ｈ ｅ ｏ ｒ ｅ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｗ ｉ ｔ ｈ
生物质锅炉毕业设计
生物质锅炉毕业设计生物质锅炉毕业设计随着环境保护意识的增强和可再生能源的重要性日益凸显，生物质锅炉作为一种清洁、高效的能源利用设备，正逐渐受到人们的关注和重视。
本文将探讨生物质锅炉的毕业设计，旨在为读者提供一些设计思路和技术指导。
首先，生物质锅炉的基本原理和工作流程是设计的核心。
生物质锅炉利用生物质作为燃料，通过燃烧产生热能，再将热能转化为蒸汽或热水，用于供暖、发电或工业生产。
设计时需要考虑生物质的种类、含水率、热值等因素，以及锅炉的燃烧方式、热交换效率等参数，以确保系统的稳定运行和高效利用能源。
其次，设计中需要考虑的一个重要问题是生物质锅炉的燃烧特性和环保性能。
生物质燃烧产生的废气中含有多种有害物质，如颗粒物、二氧化硫、氮氧化物等，对环境和人体健康造成潜在风险。
因此，在设计中需要采取相应的措施，如燃烧控制技术、烟气净化装置等，以降低废气排放的浓度和污染物的含量，保护环境和人类健康。
第三，设计中需要考虑的是生物质锅炉的热效率和能源利用效果。
生物质锅炉的热效率是指燃料的能量转化为热能的比例，直接影响到系统的能源利用效果和经济性。
在设计中，可以采用一些提高热效率的技术，如余热回收、热泵等，以最大限度地利用燃料的能量，减少能源浪费和运行成本。
此外，设计中还需要考虑生物质锅炉的安全性和可靠性。
生物质锅炉在运行过程中，存在着一些潜在的安全隐患，如燃烧不完全、爆炸、烟气逆流等。
因此，在设计中需要充分考虑这些因素，采取相应的安全措施，如燃烧控制系统、烟气监测系统、自动停机装置等，以确保系统的安全运行和人员的生命财产安全。
最后，设计中还需要考虑生物质锅炉的运行管理和维护。
生物质锅炉作为一种复杂的设备，需要定期进行运行检查、维护保养和故障排除。
设计中可以考虑一些智能化的管理和监控技术，如远程监控系统、故障诊断系统等，以提高设备的运行效率和可靠性，降低运行成本和维护费用。
综上所述，生物质锅炉的毕业设计涉及到多个方面，包括基本原理和工作流程、燃烧特性和环保性能、热效率和能源利用效果、安全性和可靠性、运行管理和维护等。
新型棕榈壳和棕榈纤维混燃生物质锅炉的开发设计
新型棕榈壳和棕榈纤维混燃生物质锅炉的开发设计
新型棕榈壳和棕榈纤维混燃生物质锅炉的开发设计
摘要：本锅炉是一种采用清洁燃烧技术的新型锅炉，以棕榈壳及棕榈纤维为燃料，通过合理组织燃烧，把燃料中的潜在能量释放出来，将热能传递给水，使水变成一定参数下的蒸汽，以供发电或生产工艺之用。
关键词：生物质锅炉
正文：
一、锅炉主要技术经济指标和有关数据
1.主要技术数据：
额定蒸发量：30t/h
额定蒸汽压力：3.82MPa
额定蒸汽温度：330℃
给水温度：104℃
一次风预热温度：143℃
二次风温度：20℃
排烟温度：148℃
设计热效率：84.5%
燃料消耗量：7712Kg/h
燃烧方式：层燃
2.、设计燃料：生物质棕榈壳及棕榈纤维
3.、燃料成分
Car= 34.1375%Har=3.8035% Oar=23.126% Nar=1.059%。
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生物质颗粒燃料锅炉的结构特性分析
我国能源生产结构中煤炭比例始终在67％及以上．煤炭是我国能源的主体。
我国年消耗燃煤约12亿。
15亿吨。
其中大多数直接作为燃料被消耗掉．以煤为主的能源结构直接导致能源活动对环境质量和公众健康造成了极大危害。
生物质固体成型燃料(简称生物质燃料)是利用新技术及专用设备将农作物秸秆、木屑、锯末、花生壳、树枝叶、干草等压缩成型的现代化清洁燃料。
无任何添加剂和粘结剂，既可以解决农村的基本生活能源，也可以代替煤炭直接用于城市传统的燃煤锅炉设备上。
生物质成型燃料破碎率小于1.5％一2.0％。
干基含水量小于15％。
灰分含量小于1.5％，特别是硫和氯含量一般均小于0.07％．氮含量小于
0.5％，生物质燃料是我国大力提倡的可再生能源资源，
1、生物质成型燃料的特点
我们将要分析的是以松木为主要原料压制成型的生物质燃料，与传统的矿物能源燃料比，生物质成型燃料的成份及燃烧特点都有很大的不同。
松木生物质颗粒燃料如下所示： 1.1生物质成型燃料的成份特点生物质燃料的化学组成是十分复杂的高分子物质．在作为燃料的工程技术应用中。
大致可将其分为二部分，有机物(可燃部分)和无机物(可燃部分)。
有机物中主要是挥发分(由C、H、O、N、S等元素组成的气态物质)和固定碳(由C元素组成的固态物质)，燃料中的挥发分及其热值对生物质的着火和燃烧情况都有较大影响，燃料中挥发分越多，易着火。
燃烧越稳定。
生物质和煤的挥发分范围及热值见表1。
另一个与着火和燃烧情况关系密切的参数是燃料的热值。
不同的生物质种类，其主要组成元素也不同，热值也有差异。
几种主要生物质的元素组成及热值见表2。
由表1和表2可以看出．生物质成型燃料的挥发分高于煤炭，而灰分、氮和硫含量远小于煤炭，其热值也小于煤炭。
1.2生物质成型燃料的燃烧特性
生物质成型颗粒燃料是经过高压而形成的．其密度远远大于原生物质。
成型燃料的结构与组织特征决定了挥发分的析出速度与传热速度都很低。
生物质成型燃料的燃烧过程可分为干燥脱水、挥发分析出、挥发分燃烧、焦炭燃烧和燃烬几个阶段。
加热初始阶段．生物质颗粒燃料中的水分蒸发，燃料干燥脱水；随着颗粒燃料温度的不断升高，挥发分开始析出，这一过程可认为是气化过程；随着燃料继续被加热，挥发分的温度也随之提高。
当挥发分中可燃物达到一定温度和浓度，挥发分开始着火；同时挥发分没有燃烬时．木炭只能被加热而不能燃烧。
只有当挥发分烧完后。
氧气才能扩散到木炭表面。
木炭才开始着火。
2、生物质成型燃料锅炉的结构设计
从生物质成型燃料的特性分析出发。
本课题设计的锅炉为链条炉排炉。
锅炉额定蒸发量D=2t/h额定工作压力只=0．8MPa，额定蒸汽温度t=175℃，给水温度k。
=20℃。
2.1生物质成型燃料锅炉的总体设计
锅炉的燃烧技术采用层燃技术，与传统的链条炉排燃煤蒸汽锅炉相似。
根据生物质燃料的燃烧特性．对链条炉排的送风系统和炉拱进行改进，以达到与传统的燃煤锅炉使用方法一致的且的。
生物质成型颗粒燃料燃烧过程：首先将生物质成型颗粒燃料投入到料斗l。
根据锅炉负荷及燃烧情况通过调节煤闸门2．来控制燃料层厚度。
一次风从送风口3穿过炉排4和燃料层5进入炉膛，提供燃烧所需要的一次空气．燃料在炉排的带动下缓缓向炉后移动。
成型颗粒燃料在热源和空气的共同作用下脱水、气化、燃烧，产生的含可燃物气体的高温烟气快速进入炉膛6。
进行辐射换热；没有燃烬的可燃物进入燃烬室7后继续燃烧。
然后高温烟气进入第一、二回程烟管8及锅炉尾部省煤器10进行对流换热．在引风机12的作用下经除尘器11后送入烟囱13。
排到大气。
燃料燃尽后形成的灰渣由炉排输送至出渣El由除渣机9排出炉体(图1)。
根据生物质颗粒的燃烧特点。
前拱部位存在大量的挥发分。
因此在前拱出口部设置二次风，起到补充氧气助燃和扰动烟气的作用：二次风的设计应有一定的流速和一定的有效射程。
考虑到生物质燃料的挥发分特别高，极易着火，锅炉的着火点应该向后移，同时将煤闸门改成水冷。
以避免引燃料斗中的燃料。
2.2生物质成型燃料锅炉炉膛设计
生物质成型燃料锅炉炉膛设计，炉膛容积和炉排面积是锅炉炉膛设计的两个主要参数，根据标准推荐，该燃料的炉排面积热负荷为600，850kW／m2；炉膛容积热强度Qy230—350kW／m3。
依据热平衡计算，该锅炉选用燃料的计算燃料
耗量为341.1kg／h，生物质成型颗粒燃料低位发热量Qnet，ar=18040kJ/kg；通过计算得出。
锅炉炉膛容积为
2.3生物质成型燃料锅炉辐射受热面的设计
辐射受热面由锅筒和水冷壁管组成。
水冷壁管采用Φ=63.5mm的单排无缝钢管，间距s=100mm。
辐射受热面积所=5.26m2。
依据我国层状燃烧及沸腾燃烧，锅炉热力计算方法、校核计算，对锅炉的辐射受热面进行了热力计算。
计算得出炉膛出口烟温Q=1027.120℃，辐射受热面传热量佛=1700.25kcal／kg对辐射受热面进行热力校核，校核结果符合设计要求。
2.4生物质成型燃料锅炉对流受热面的设计
对流管柬的设计计算。
对流受热面分两个区域。
第一区由61支规格为
Φ57×3．5mm，L=3220mm的烟管组成。
设计烟气流速为19.22m／s；第二区由41支规格为Φ57x3.5mm，L=3220mm的烟管组成，设计烟气流速为16.54m/s，符合标准推荐值。
同时，为了能满足降低锅炉排烟温度的目的。
在锅炉本体之外，加装了铸铁省煤器，受热面积为21．12m2。
为了提高换热效果，第一、二对流烟管采用先进的螺纹管技术。
并依据相关校核方法校核对流管束传热量，结果符合设计要求。
3、生物质成型燃料锅炉热力计算汇总
生物质成型燃料锅炉热力计算，生物质成型颗粒燃料锅炉燃料成份、热效率及热平衡计算分别见表3、表4。
炉膛相关技术参数为：理论燃烧温度(瓦)：1634．95℃；炉膛出口烟温(矿)：1027．12℃；辐射吸热量(Qr)：1700．25kcal ／kg；炉膛出口烟焓(2)：2532.77kcal／kg；平均热容量(V。
) 2.85kcal／kg．℃。
锅炉各部位受热面积及烟气参数计算见表5。
4、锅炉风机选型设计
通风设备是锅炉的呼吸器官。
通风是调整锅炉出力的手段．只有合理地设计通风系统和选用通风设备，才能保证锅炉的燃烧和传热过程正常进行。
目前常用的机械通风方式有三种：即负压通风、平衡通风和正压通风。
本文设计的锅炉选用平衡通风．即在锅炉设备中同时装有送风机和引风机，送风机是用于克服风道阻力．依据燃烧需要的空气量及适当的过量空气系数和风道全压降。
选择送风机时，为了安全起见应考虑一定的储备，用储备系数加以修正。
引风机是用于克服烟道阻力，依据燃烧产生的烟气量和烟道全压降以及一定的储备系数。
来进行选择。
送、引风机风量和风压可由计算确定，依据计算结果和锅炉辅机厂家提供的产品目录选择风机型号。
通过对生物质成型燃料燃烧特性的分析，比较燃散煤锅炉的结构特点，改进燃散煤锅炉的结构，采用高且加长的炉膛。
加强了颗粒燃料的气化效果，使燃烧更加充分，从而提高锅炉热效率；采用多点平衡配风法使炉膛过量空气系数减小而减少排烟损失：往复炉排的技术应用在生物质成型燃料锅炉上。
使得炉膛燃烧强度增加，改善了燃料的着火状况．燃料燃烬率高。