美国规范球型支座
球形支座
TCYB球冠形支座2008/05/15 17:31球形支座通过球面传力、不出现力的缩颈现象，作用在混凝土上的反力比较均匀。
球形支座通过球面聚四氟乙烯板的滑动来实现支座的转动过程，转动力矩小，而且转动力矩只与支座球面半径及聚四氟乙烯板的摩擦系数有关，与支座转角大小无关。
因此特别适用于大转角的要求，设计转角可达0.06rad以上。
支座各向转动性能一致，适用于宽桥、曲线桥等。
支座不用橡胶承压、不存在橡胶老化对支座转动性能的影响，特别适用于低温地区。
类别：球冠式橡胶支座| 评论(0) | 浏览(21)QZ系列球型橡胶支座2008/05/15 17:31QZ 球型钢氟支座由上座板、下座板、凸球型中间板和两块不同形状的聚四氟乙烯板组成。
它既具备了盆式橡胶支座承载能力大和位移大等特点 , 而且更能适应支座大转角的需要。
它具有下列新特点：通过球面传力，无力的缩颈现象通过球面四氟板的滑动来转动，转动力矩小，而转动力矩与支座转角无关，特别适用于大转角设计要求（设计转角可达 0.05rad ）各向转动性能一致，适用于宽桥、曲线桥、斜桥及大跨径桥梁不采用橡胶承压，特别适用于低温地区类别：球冠式橡胶支座| 评论(0) | 浏览(15)球型支座2008/05/15 17:30球冠圆板式橡胶支座在传力均匀上，特别在有一定纵横坡下明显优于普通平面圆式橡胶支座，它能有效可靠地将上部结构的荷载传递给下部结构，且极大地改善在安装过程中产生的偏压脱空等不良现象，用途广泛，不但适用于一般桥梁，更适用于各种布置复杂，纵坡较大的立交桥及高架桥。
铸钢桥梁支座2008/05/15 17:41铸钢支座适用于钢筋混凝土和预应力混凝土梁，使用跨度为10米- 40米。
支座分为：弧形支座、摇轴支座两种形式。
本铸钢支座适用于七度地震区及非地震区，也可用于八度地震区，此时摇轴支座中间应多加四个螺栓及螺栓孔。
埋入墩台中的锚栓(包括弧形支座及摇轴支座)可采用带弯钩16Mn钢。
球形支座
LQZ高承载全封闭球型支座是一种新型支座，因其承载能力高、转角大、转动灵活、转动力矩与转角无关等优点，可广泛应用于各种跨度、各种类型的桥梁，特别适用于大跨度桥梁及宽桥、曲线桥、坡道桥等构造复杂的桥梁。
LQZ球型支座工作原理和构造球型支座由下座板、球面四氟板、密封裙、中间座板、平面四氟板、上滑板和上座板组成。
球型支座的水平位移是由上（支座）滑板与中座板上的平面四氟板之间的滑动来实现的。
另外，通过在上座板上设置导向板（槽）或导向环来约束支座的单向或多向位移，可以制成单向活动球型支座和固定球型支座。
球型支座的转角是由中座板的凸球面与下座板上的球面四氟板之间的滑动来实现的。
通常由于支座的转动中心与上部结构的转动中心不复合，而在中座板和下座板之间形成第二滑动面。
根据上部结构与支座转动中心的相对位置，球面转动方向可以与平滑动方向一致或相反。
如果两个转动中心复合，则无平面滑动。
LQZ球型支座的特点LQZ球型支座险具有一般球型转角大、转动灵活、转动力矩与转角无关、转动性能各个方向一致等优点外，还有以下几大特点：1、承载吨位大-最大支反力可超过100000KN；2、转角大（最大转角0.06）3、耐腐蚀能力大大增强，可在海洋大气及飞溅区等恶劣环境下使用。
4、平面滑动和转动磨擦阻力小。
5、防尘防水性能好，可保证磨擦副无腐蚀无污染。
6、设计寿命长（按100年设计）7、支座小巧轻便，较同样支反力的盆式橡胶支座重量减轻40-50％，较同样支反力的其它球座重量减轻20～25％。
LQZ球型支座的技术性能1、支座竖向承载力分34 级：1000、1500、2000、2500、3000、3500、4000、4500、5000、5500、6000、 7000、8000、9000、10000、12500、15000、17500、20000、22500、25000、27500、30000、 32500、35000、37500、40000、45000、50000、60000、70000、80000、90000、100000kN；也可根据用户要求进行特殊规格的设计、制造。
球形支座技术条件
球形支座技术条件
球形支座是一种常用的结构支座形式，主要用于支撑球形结构或具有球面接触的结构。
以下是球形支座的技术条件：
1. 承载能力：球形支座必须能够承受所支撑结构的荷载，并能够在荷载下提供稳定的支撑。
2. 稳定性：球形支座必须具有足够的稳定性，以保证支撑结构在各种工况下不会发生失稳或倾覆。
3. 耐久性：球形支座必须具有足够的耐久性，能够经受长期使用和环境变化的影响，不会出现过度磨损或损坏。
4. 摩擦力：球形支座通常利用摩擦力来提供支撑和转动的功能，因此球形支座的摩擦系数必须满足设计要求，并能够保持稳定的摩擦性能。
5. 转动能力：球形支座必须能够实现结构的旋转或转动，以应对结构变形或温度变化等因素引起的位移。
6. 刚度：球形支座的刚度要能够满足结构的设计要求，以保证在荷载作用下结构的变形控制在允许范围内。
7. 防水性能：球形支座通常需要具有良好的密封性能，以防止水分、灰尘等外界环境进入支撑结构的内部。
需要注意的是，球形支座的技术条件可能因具体应用和设计要
求而有所不同，上述条件仅为一般性描述。
具体的球形支座设计应根据具体要求进行。
美国混凝土结构建筑规范和注释 第1章-第5章要点
第1章一般规定规范注释1.1—范围1.1.1—本规范对一切结构的钢筋混凝土结构构件的设计和施工提供最低要求，这些结构是按法定房屋建筑总规范的规定建造的，本规范是房屋建筑总规范的一部分。
在缺乏房屋建筑规范的地区，本规范规定设计和施工的最低标准。
对于结构混凝土，f c’不应该低于17MPa。
f c’只有在受特殊规范规定限制时才能应用其最大值。
R1.1—范围美国混凝土学会“钢筋混凝土房屋建筑规范（ACI 318M-05）”以下简称为规范，对结构混凝土设计或施工提出了最低要求。
本规范对过去的标准“2002年的混凝土结构设计规范”进行了修订。
这个标准包括一份所用用于结构上的混凝土（素混凝土和钢筋混凝土）的规则文件。
结构混凝土这个术语指的是所有用于结构上的素混凝土和钢筋混凝土。
混凝土在结构上的应用范围从不加钢筋的混凝土到含有非预应力钢筋的混凝土、预应力钢筋混凝土或者组合型钢混凝土或组合钢管混凝土。
结构素混凝土的要求在第二十二章有所介绍。
在钢筋混凝土的定义中包括预应力混凝土。
本规范中的规定除了那些已指明专门用于非预应力混凝土者外均可用于预应力混凝土。
抗震结构的设计和构造细节的专门规定在第21章中有所阐述，见1.1.8。
在1999年的规范和更早的版本中，附录A包括了一种交替的设计工作荷载（不包括荷载系数）和许用工作应力下的非预应力钢筋混凝土构件的方法。
替代设计法比强度设计法更加谨慎一些。
1999年规范中的替代设计法在本规范的合适部分有所应用。
附录A中包括荷载间断或突变的部位的设计规定。
附录B包括配筋率不得超过0.75ρb，强度折减系数φ的确定，和弯矩重分配这些在多年的规范中都有的规定，其中包括1999年的规范。
这些规定适用于钢筋混凝土和预应力混凝土构件。
当附录B的规定在他们整体中应用时，使用附录B的规定的设计同使用规范主体部分的设计同样是可接受的。
1.1.2—本规范补充房屋建筑总规范，并控制支配所有有关结构混凝土设计和施工的问题，但凡是本规范与法定房屋建筑总规范有矛盾的地方除外。
球形钢支座参数
球形钢支座参数
球形钢支座是一种常用的结构支撑组件，具有承受重量大、施工方便等特点。
其参数包括以下几个方面：
1. 尺寸：球形钢支座的尺寸通常由直径和高度两个方面来描述，直径一般在50mm-200mm之间，高度则根据实际需要可在20mm-100mm 之间选择。
2. 材质：球形钢支座的制造材料一般为碳素钢，也有一些特殊场合需要使用不锈钢等耐腐蚀材料。
3. 承载力：球形钢支座的承载力是其最重要的参数之一，通常由直径、高度、材质等因素综合考虑而来，一般在100KN-1000KN之间。
4. 防腐处理：球形钢支座通常需要进行防腐处理以延长其使用寿命，主要包括喷漆、热镀锌等处理方式。
5. 安装方式：球形钢支座的安装方式一般有螺栓连接、焊接两种，具体选择应根据实际情况而定。
6. 适用范围：球形钢支座适用于各种建筑结构、桥梁、水利工程等领域的支撑，具有广泛的应用前景。
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球形钢支座内部结构原理
球形钢支座内部结构原理球形钢支座是一种常用的结构支座，它由上下两个球形钢板组成，中间填充有一层橡胶垫片。
其内部结构原理主要包括橡胶垫片的作用、球形钢板的设计和支座的稳定性分析等。
橡胶垫片是球形钢支座内部结构的重要组成部分。
橡胶垫片具有较好的弹性和抗压性能，可以承受来自上部结构的荷载，并通过变形将荷载传递到下部结构，起到减震和缓冲的作用。
橡胶垫片的选择要考虑到荷载大小、变形特性以及抗老化性能等因素，以确保支座的安全可靠性。
球形钢板的设计也是影响球形钢支座内部结构的重要因素。
球形钢板通常由两个半球形钢板组成，采用对接焊接的方式连接在一起。
球形钢板的直径和厚度需要根据支座的荷载要求和设计参数进行确定。
较大的直径和厚度可以提高支座的承载能力和稳定性，但同时也会增加支座的成本和安装难度。
球形钢支座的稳定性也是需要考虑的重要问题。
在一些特殊工况下，如地震、风载等荷载作用下，支座会受到较大的水平力和转动力的作用，因此需要对支座的稳定性进行分析和设计。
为了提高支座的稳定性，可以采用增加支座的摩擦力、设置防滑装置等措施。
在实际工程中，球形钢支座通常用于桥梁、高层建筑等结构的支座系统中。
它具有结构简单、安装方便、成本较低等优点，在一定范围内能够满足结构的荷载要求。
然而，球形钢支座也存在一些局限性，如承载能力有限、变形较大等问题，因此在设计过程中需要合理选择支座类型和参数，以确保结构的安全性和可靠性。
球形钢支座的内部结构原理包括橡胶垫片的作用、球形钢板的设计和支座的稳定性分析等。
通过合理选择材料和结构参数，球形钢支座能够提供良好的承载和减震性能，为工程结构的安全运行提供保障。
随着科技的进步和工程技术的发展，球形钢支座将会得到更广泛的应用和改进，以满足不同工程的需求。
球型支座理论和设计
球型支座和减隔震球型支座摘要：球型支座由于优点较多而得以在我国进行推广，并由铁研院编制了相关的技术条件规程。
本文试图通过对支座受力情况以及支座的核心构件进行阐述，使得读者对球型支座及其设计方法有一定的了解。
为了适应桥梁减隔震设计理念的推广，本文还对减隔震球型支座加以阐述。
关键词：球型支座，规程，PTFE，减震和隔震一、绪论大吨位支座（High Load Bearings）的发明和使用是随着桥梁的跨度和承重量的增长而产生的。
大吨位支座根据其组成构件的不同而分为板式橡胶支座（Stell-Rainforced Elastomeric Bearings）、盆式橡胶支座(Pot Bearings)和球型支座(Spherical PTFE Bearings)，以及利用各类型支座的优点组合而成的各类支座。
参见图1可知，板式橡胶支座依靠钢板之间的橡胶竖向和水平变形，支座产生转动和水平位移。
盆式橡胶支座依靠钢盆内的橡胶板竖向变形，支座产生转动，依靠聚四氟乙烯板（简称PTFE板）和中间衬板的水平滑移，支座产生水平位移。
球型支座则是利用曲面PTFE板和不锈钢板之间的滑动，支座产生转动，利用平面PTFE板二、球型支座2.1 球型支座的分类球型支座，或者称为球型PTFE支座，其核心部分是由一个具有外凸球面的支座板以及一个具有内凹球面的支座板，以及两者之间的PTFE球面凸板和与之接触的金属板球面凹板（通常是不锈钢板）所形成的滑移曲面组成。
球型支座还采用由PTFE平板和不锈钢板构成u u （14.6.3.1-1）其中H u 为水平荷载设计值，Pu 为竖向荷载设计值，μ为摩擦系数。
公式的编号采用规范中的编号，下同。
弯距设计值Mu 是由于沿着PTFE 曲板的摩擦力（其方向与曲面相切）对曲面球心的积分产生。
AASHTO 规定Mu 取值为：（1）当支座没有水平滑动构件组时u u M P R μ= （14.6.3.2-1）（2）当支座采用水平滑动构件组时2u u M P R μ= （14.6.3.2-2）其中R 是球形滑移面的半径。
建筑钢结构球形支座规格型号
建筑钢结构球形支座规格型号球形支座是一种常用于建筑钢结构中的重要承载元件，其主要作用是传递和分散结构荷载，同时允许结构在地震或温度变形等外力作用下发生相对位移。
球形支座的规格型号有多种，根据不同的工程要求和设计参数选择合适的规格型号是确保结构安全可靠的关键。
一、规格型号的分类根据不同的工程应用和要求，球形支座的规格型号可以通过以下几个方面进行分类：1. 承载能力：球形支座承载能力是选择规格型号的重要指标。
一般来说，承载能力越大的球形支座适用于承载荷载较大的建筑结构，如大型体育场馆、桥梁等；而承载能力较小的球形支座适用于承载荷载较小的建筑结构，如轻型厂房、住宅等。
2. 材料选用：球形支座的材料选用直接影响其使用寿命和耐久性。
常见的球形支座材料有橡胶、聚氨酯和钢材等。
橡胶材料具有较好的减震和抗震性能，适用于地震烈度较高的地区；聚氨酯材料具有较好的耐磨性和耐腐蚀性能，适用于海洋环境或化工厂等；钢材球形支座则具有较高的承载能力和稳定性。
3. 结构形式：球形支座的结构形式多种多样，常见的有固定球形支座、滑动球形支座和旋转球形支座等。
固定球形支座适用于无位移要求的结构，如柱子底部；滑动球形支座适用于需要允许结构发生位移的场合，如桥梁伸缩缝；旋转球形支座适用于需要允许结构发生旋转的场合，如高层建筑顶部。
二、规格型号的选择根据建筑结构的具体情况和设计要求，选择合适的球形支座规格型号至关重要。
以下是一些选择规格型号的原则和注意事项：1. 承载能力：根据结构荷载计算，选择承载能力略大于荷载要求的球形支座，以确保结构的安全性。
2. 材料选用：根据工程环境和要求，选择合适的材料类型和规格。
橡胶材料适用于地震烈度较高的地区；聚氨酯材料适用于海洋环境或化工厂等；钢材球形支座适用于承载能力较大的结构。
3. 结构形式：根据结构设计和要求，选择合适的结构形式。
固定球形支座适用于无位移要求的结构；滑动球形支座适用于需要允许结构发生位移的场合；旋转球形支座适用于需要允许结构发生旋转的场合。
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目录解释：106.1定义106.2目的106.3.1 用途106.3.2 结构应用考虑106.3.2 球型支座规格106.4 设计106.4.1 通则106.4.2 盆式支座设计106.4.3 轴承支座设计106.4.5 不转动部分的设计106.5 材料106.6 结构106.7 测试与检验106.8 运输和包装106.9 安装106.10 文档106.11 制造商资质要求解释106.1 定义：高承载力多向转动的球型支座是由盆式转动部分和球型或者球冠安装成，除此之外还有位移和力的传递必须通过四氟板滑动面来实现，还要有导向槽或者导向环来限制制定方向上的移动。
通过球形板和球面四氟板之间的滑动来满足支座转角的需要。
106.2 目的：此规范规定正常应用和承载力的范围，荷载和位移。
设计和制造的多轮换轴承在很大程度上依赖于原则工程力学和广泛的支座设计和制造实践经验。
因此，在特殊情况下在结构方面的要求超出了本规范的规定范围，支座制造商应重新考虑。
转动性能Rb与两个因素有关Rb=Rs+RcRb 支座的设计转动性能Rs 使用时预期的转动性能（活载、安装和使用中的转动Rc 转动性能包括制造过程中的公差，不得超过0.02弧度，见106.3.2.12106.3 应用106.3.1 通则这个部分是针对桥梁设计工程师如何使用多向转动球型支座的规范。
多向转动球型支座主要使用在以下几个方面：106.3.1.1 用在低转矩，较高的承载力106.3.1.2 弯桥或斜桥和以及与之相类似的复杂桥梁结构106.3.1.3细长圆柱或低硬度、刚度轻型框架结构。
106.3.1.4各个方向上的转动106.3.1.5不能准确确定方向的转动106.3.1.6预先安装基础结构106.3.1.7需要自动调整的情况106.3.1.8偏心载荷和旋转变化不是很明显，这全部的压力由支座传递给下部结构和上部结构106.3.1.9有要减少桁架或空间结构小的要求106.3.1.10需要大位移的要求。
106.3.1.11经济，寿命长，支座不需要或很少要维护106.3.2结构应用考虑106.3.2.1假定垂直和水平荷载是同时存在。
所有负载被有效传递。
最低竖向荷载是静载荷上部结构静载荷的和。
最大垂直荷载是由静载荷，上部结构恒载和活荷载和冲击效应的和106.3.2.2为了限制滑动面连接处的边缘应力，推荐滑动面和滑动面间间隙为1/l6（1.6毫米）。
滑动部件在可能的情况。
导向块和滑动部件在可能的情况下应是总间距不得超过1 / 16“（1.6毫米）106.3.2.3工程师在设计时必须考虑，桥墩上或者承台上布置的支座要尽可能的少承载水平载荷。
由于制造和安装公差，不应假定水平力平均分配给所有支座。
高的水平力（“最高的50％。
竖向荷载）应通过单独的传输设备。
106.3.2.4在可行的情况至少有两个固定块或两个导向块用于限制所有的横向力，地震以外，在设计时每个基，柱，连接处都要给出余量。
在地震时的横向力，允许有小的屈服，同样可以作为所有支座之间，这支撑力由支座共同承担106.3.2.5球型支座标准规格，如果竖向荷载低于其竖向承载能力的20％不得使用。
如果竖向载荷不到其竖向承载能力的20％球型支座需要特殊的设计。
106.3.2.6球型支座设计中应当专门考虑大的横向力和垂直载荷比预期106.3.2.7在计算横向承载能力支座滑动面得摩擦力可以忽略106.3.2.8在安装支座的导向块时，应当考虑到桥梁结构的移动方向，以避免支座导向方向错误。
专门针对弯桥和斜桥的设计，以确保准确的滑动方向。
106.3.2.9在设计桥梁的下部结构和上部结构时应保证支座接触的地方及其周围，在使用过程中保持有一定的刚度，要特别注意加大在最大位移处的刚度106.3.2.10桥梁的下部结构和上部结构的设计应留有移动支座进行检测和修复的最小空间。
结构设计时要留有安装空间。
106.3.2.11支座的最低旋转角度Rs，在本规范中为0.01弧度。
包括Rs活荷载和制造过程中的旋转/安装过程中的旋转106.3.2.12制造的最大旋转Rc，不得超过0.02弧度：见第106.9“安装”。
在新修改106.9规定设计者选择的Rc要比0.02弧度小，但是应当注意投资的费用和实际中可能的改变。
106.3.2.13结构设计的摩擦系数应按照AASHTO标准，Div'n一的规定，表14.6.2.5-1注意：这些摩擦系数是根据平均应力和聚四氟乙烯板上的边缘应力压力决定，在安装的过程中倾斜度没有超过标准中的规定和正常范围内不锈钢和钢板的连接表面。
异常的使用条件下的不锈钢表面连接处，可能会加速腐蚀，这需要对摩擦系数惊醒长期的评估。
106.3.2.14 工程师不能混淆盆式、球型、多向转动支座在接缝或构架，不同的偏转特性和不同的转动特性可能导致支座或结构损坏。
106.3.2.15 工程图样应包括工程进度表如106.3.3106.3.2.16 可能有些支座的试验费用是昂贵的，或因为没有试验设备而不能试验，以下产品的试验应进行超过5000千磅（22 240千牛垂直负载）超过500千磅（2 224千牛水平荷载）在同时存在水平和垂直荷载时，其中的横向负载超过垂直载荷的75％.三i轴向负荷试验必须进行动态转动、转角试验动摩擦系数试验应进行125个循环。
要在106.3.3支座详细参数106.3.3.1使用过程中最大和最小的垂直载荷和水平载荷。
106.3.3.2最小结构和制造转角要求。
106.3.3.3支座的震级（位移）和运动方向以及支撑力。
106.3.3.4数量，类型（固定，单向或双向）。
106.3.3.5所有支座的位置。
106.3.3.6支座允许上下接触压力。
106.3.3.7固定或锚固支座的详细要求106.3.3.8牌号，倾角和斜坡所有支座。
106.3.3.9允许的滑动表面的摩擦系数。
106.3.3.10表面涂层的要求和相应的规范。
106.3.3.11抗震要求，如果有的话。
106.3.3.12隆起的细节，临时附件或其他要求。
106.3.3.13死负荷，需要设计导板表面滑动其它负载。
（见第106.4.5.3）106.3.3.14 空间、尺寸要求或限制，如果有的话。
106.3.3.15视需要扩大活动支座，尺寸偏移。
106.4设计106.4.1总则本规范范围，包括球型设计，制造和安装，还有垫板，符合设计方案计和本规范的规定。
球型支座可能是本规范涉及的任何类型的条件是这些只由一个供应制造商。
球型支座的设计的科学性，是通过工程师分析、计算数据和现在使用的工程计算，数据和可接受的使用寿命得出来的。
已经使用的材料材料，测试和已经被支座的证明设计合理性，在工程上的作为参考，一承载力，位移和使用条件。
说明ç =支座各部分的间隙（毫米）（图1，3，4＆5）Dd=橡胶板直径英寸（毫米）Dp=橡盆式环内径径英寸（毫米）（图1）Ds=设计球面作用直径英寸（毫米）G=盆环的深度英寸（毫米）（图1）K=钢承板凹槽深度（毫米）（图2）Lh=横向设计荷载，基普（千牛）Lv=垂直设计负荷，（千牛）Rs=最小设计的转角（Rs+Rc）Rs=结构的最小设计旋转能力，弧度Rc =制造公差允许的最大转角。
Rmax=最大半径英寸（mm），以防止球面移动S =矩形板的长度英寸（毫米）（图1）t=橡胶板厚度英寸（毫米）w=钢衬板直径英寸（mm）（图2）106.4.1.1多向转动支座的承载力，横向力，位移应符合设计规范的要求。
应特别注意支座的所有组件能承受一定的水平荷载和力。
106.4.1.2支座的附件的最大压力不应当超过，AASHTO标准中“公路桥梁标准规范”和本条款中对允许设计承载力要求。
106.4.1.3最小转角，Rb=Rs+Rc106.4.1.4固定支座、单向支座的最小横向力是竖向承载力的10%，或者计算书中的规定。
106.4.1.5扩展支座设各个方向上的总位移应符合支座附表中关于位移的要求。
总位移余量，应为设计位移的10％或1“（25.4毫米），选用较大者。
支座导向块间的距离，不需要位移余量。
106.4.1.6支座设计时，应当留有空间，便于旋转和滑动部分更换。
106.4.1.7本规范中的所使用的单位为美国习惯使用的单位，相当于单位在括号内。
括号内的单位公制单位106.4.2盆式支座旋转部分的设计（见图。
1）106.4.2.1盆106.4.2.1.1盆内径，Dp，和橡胶板的直径相同。
106.4.2.1.2锅腔深度G，应等于或大于：[（Dp/ 2）×(Rs + Rc)] + k + t + w + 0.1“（2.5毫米），其中k= 0或者密封圈厚度。
k= 1.7 ×钢衬板环形凹槽截面直径。
k= 1.2 ×橡胶板凹槽直径，钢衬板直径的和的一半（见图2。
“k”的详细尺寸）106.4.2.1.3盆环边缘的厚度，橡胶板应符合AASHTO标准Div'nI的规定，14.6.4.6。
或14.6.4.8的要求。
106.4.2.1.4最小的盆环外径由横向荷载，内部橡胶板的压力钢衬板所受的摩擦力，剪切力，弯曲力，撕扯力决定壁厚应符合AASHTO标准Div'n 1 14.6.4.6或参照14.6.4.8。
106.4.2.2橡胶板106.4.2.2.1橡胶板的最小厚度等同于AASHTO 标准Div'nI14.6.4.3-1的规定。
106.4.2.2.2橡胶板的设计应平均应力不超过3500psi （24.12Mpa)106.4.2.2.3当使用密封圈，橡胶板上要有凹槽为的是安装的时候橡胶板的上平面和垫圈平齐， （见图。
3）106.4.2.2.4该橡胶板盘应以有机硅油符合的MIL -S - 8660的要求或与其相等效的规范要求。
聚四氟乙烯“粗油槽，不得使用扁环。
106.4.2.2.5天然橡胶的橡胶板，使用在温度持续低于不-20℃，或者-29℃以下超过48小时。
106.4.2.3钢衬板106.4.3.2.1钢承板的外径的应符合AASHTO 标准Div'n 我，14.6.4.7规定106.4.2.3.2钢承板的厚度应包含垂直间隙C ，支座转动和不转动的间隙小于1 / 8“（3.2毫米）最大旋转处，见图1＆3，具体如下：盆环的矩形部分，C =（Rb × 0.7xS ）+ 0.l2“（3.2毫米）盆环的周长C =（RbXOD/ 2）+ 0.l2“（3.2毫米）106.4.2.3.3钢衬板的宽度，w ，是钢衬板边缘垂直的接触盆环壁的部分间的距离。
（见图。
2）设计计算水平载荷时，钢衬板表面的宽度，w ，AASHTO 标准Div'n I ，等同14.6.4.8-2，但不得少于1 / 8“（3.2毫米）。