连续刚构桥箱梁的剪力滞效应
连续刚构桥悬臂施工阶段的预应力剪力滞效应分析
・ ９・ ３
图 ３ 悬 臂 浇 筑 梁 段不 总 图
箱粱采用三相预应力体 系， 向预应力筋钢束 纵 采用 Ａ Ｔ ４ ８ ａ 准 ，７ Ｓ ＭＡ １ ６— ７ 标 ２ ０级 高 强度 低 松 弛钢
绞线 ， 标准 强 度 Ｒ ＝１６ ＭＰ ， ８０ ａ 弹性模 量 Ｅ ＝１９ ．５
变化 规律 。
１ 剪力 滞
图 １ 正剪力滞效应 正应力 图
２ 桥 梁概 况
某 主桥为 三跨 （７ ＋ ５ ＋ ７ 预 应 力 混凝 ４ ｍ ７ ｍ ４ ｍ）
土单箱单 室变 截面 连续 刚构 桥 ， 梁截 面如 图 ２所 箱
对 于肋 距 较 大 的箱 梁 桥 ， 由于翼板 中剪力 滞后
本 文 以一座 主 桥 为 三跨 （ ７ ＋７ ｍ ＋４ ｍ） 续 刚 ４ｍ ５ ７ 连
构 桥 的悬臂 施工 过 程 为例 ， 算 分 析悬 臂 施 工 阶段 计
预应力荷载产生的箱梁剪力滞效应， 研究该类桥在 整个悬 臂施 工过 程 中 ， 个 阶 段预 应 力荷 载 产生 的 每
箱粱剪 力滞 效 应 ， 及一 些 关键 截 面 剪力 滞 效应 的 以
４ ２ ｍ， ．５ 支点梁 高 为 ４ ２ 跨 中 梁 高 ２ Ｏ 箱 梁底 ． ｍ， ． ｍ，
缘 曲线 按 １ ５次 抛 物 线 变 化 ， 板 变 厚 度 ５ ｅ 一 ． 腹 ０ｒ ａ
４ ｃ 底板 变 厚 度 ５ ｅ 支 点 ）～３ ｃ 跨 中 ） 仅 ０ ｍ， ０ ｍ（ ０ ｍ（ ，
性， 引起 箱 梁截 面应 力 横 向分 布 不 均匀 的现象 称 为 “ 力滞 效 应 ” “ 力滞 效应 ” “ 剪 力滞 效应 ” 剪 ，剪 有 正 与“ 负剪 力滞 效应 ” 分 ， 之 在翼 板 与肋 板交 界 处正 应 力较大 而 随离肋 板距 离 的加 大 而正应力 减小 的现象 为“ 剪力 滞 ” 在 翼 板 与肋 板 交 界处 正 应 力 较 小 ， 正 ；
箱形梁的剪力滞效应分析
箱形梁的剪力滞效应分析摘要: 针对某100m+192m+100m预应力混凝土连续刚构桥的箱梁受力特征，以现有的剪力滞效应理论为基础，并利用三维通用有限元分析软件ANSYS，建立本桥在运营阶段的三维有限元实体模型，分析了该桥在恒载、恒载与预应力荷载组合下的箱梁顶底板的应力分布情况，同时根据相关公式计算了各截面的剪力滞系数。
关键词：箱梁有限元实体模型剪力滞系数0引言箱梁剪力滞效应是指在箱形梁中,产生弯曲的横向力通过肋板传递给翼板,而剪应力在翼板上的分布是不均匀的,在肋板与翼板的交接处最大,随着离开肋板的距离增加而逐渐减小,因此,剪切变形沿翼板的分布是不均匀的。
由于翼板剪切变形的不均匀性,引起弯曲时远离肋板的翼板之纵向位移滞后于近肋板的翼板之纵向位移,因此弯曲应力的横向分布呈曲线形状,这种弯曲应力分布不均匀的现象,称作剪力滞效应。
剪力滞效应常用剪力滞系数λ来衡量,λ的经典定义为:当λ值大于1时称为正剪力滞效应:而当λ值小于1时称为负剪力滞效应混凝土箱梁桥虽然是空间结构，但通常按平面梁单元进行简化分析，这种计算能够把握桥梁结构纵向抗弯、抗剪的主要规律，在一般情况下，能够较好地保证结构的安全度。
然而，在大跨度、宽箱体及曲线梁桥中，结构的空间效应比较显著，难以通过平面计算解决，在这些情况下，考虑箱梁桥的空间弯曲、剪滞、扭转、畸变等效应就显得十分重要。
为考虑箱梁在偏载作用下的扭转、畸变等效应，在工程设计中，经常引入偏载增大系数用以修正按平面杆系计算的截面应力值。
有关箱梁剪力滞的相关成果已纳入规范标准之中，例如德国工业规范（DIN1075）、美国公路桥梁设计规范（(AASHTO—LRFD)、中国《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）、中国《高速铁路设计规范》（试行）（TB 10621-2009）。
笔者通过对某特大桥进行空间有限元分析，讨论该桥在不同荷载下的剪力滞效应，为今后的桥梁设计提供一定的参考。
单箱双室预应力混凝土连续刚构桥剪力滞效应分析研究
单箱双室预应力混凝土连续刚构桥剪力滞效应分析研究摘要：箱梁截面由于其良好的结构性能和受力性能，成为大跨径桥梁所优先采取的截面形式，尤其是大跨径预应力混凝土连续刚构桥。
由于箱梁翼板存在不均匀的剪切变形，正应力沿截面呈曲线分布，这种现象被称为剪力滞现象。
忽略剪力滞效应的影响将会造成结构设计的不安全。
为探讨连续刚构桥箱梁的剪力滞效应，本文以渭河特大桥主桥为依托工程，采用有限元程序对预应力混凝土连续刚构桥的截面正应力进行了计算分析。
关键词：大跨连续刚构桥、剪力滞效应1.研究背景我国幅员辽阔，大小山脉和江河湖泊纵横全国，东面临海，具有众多的海湾，岛屿。
自20世纪80年代后，我国实现改革开放政策以后，经济得到了迅猛的发展，尤其是21世纪后，国家进一步扩大内需，重点建设了大量的基础工程。
因此高速公路交通事业得到了飞快的发展。
我国已建成的各类现代化桥梁在世界桥梁跨径排名表上都进入了重要名次，桥梁建设水平已达到国际先进水平。
回顾过去，展望未来，我们广大桥梁工程技术与科学工作者将不断面临着设计和建造各类桥梁的光荣而艰巨的任务。
连续刚构桥由于其受力合理，线性美观，经济实用等特点在我国桥梁建设中有着广泛的应用，尤其在我国西北地区，已建成了大量的美观实用的连续刚构桥。
箱型截面作为连续刚构桥的常用截面形式，故研究其受力特性对连续刚构桥的设计有着重大的意义。
本文以西铜改扩建渭河特大桥为依托工程，对大跨径连续刚构桥箱形截面剪力滞效应进行了详细的研究和计算分析。
2.箱梁剪力滞效应的概念以及研究现状初等梁理论认为：箱梁在对称荷载的作用下，弯曲变形满足平截面假定，不考虑剪切变形对纵向位移的影响，故弯曲正应力沿着梁宽方向的分布是均匀的，梁的弯曲正应力满足：但在薄壁箱形梁中，初等梁理论给出的弯曲正应力计算公式就不再适用了。
箱梁中产生弯曲的横向力通过肋板传递给翼板，而剪应力在翼板上的分布是不均匀的。
由于翼板剪切变形的不均匀性引起弯曲时远离肋板的翼板之纵向位移滞后于近肋板的翼板之纵向位移，因此弯曲应力的横向分布呈曲线形状，这种弯曲应力分布不均匀的现象，称作剪力滞效应。
汽车荷载作用下连续箱梁桥的剪力滞效应分析
汽车荷载作用下连续箱梁桥的剪力滞效应分析连续箱梁桥是一种常见的桥梁结构形式，在汽车行驶时承受了车辆的荷载作用。
荷载作用下，连续箱梁桥会产生剪力滞效应，对桥梁的结构稳定性和安全性产生一定影响。
本文将对汽车荷载作用下连续箱梁桥的剪力滞效应进行分析。
首先，我们来理解连续箱梁桥的基本结构和力学特性。
连续箱梁桥由多个简支梁组成，每个简支梁之间通过伸缩缝相连接。
在车辆荷载作用下，荷载从梁端传递到整个桥梁结构，并在桥上形成一个沿桥跨方向分布的集中荷载，这会引起桥梁产生弯矩和剪力。
连续箱梁桥受到荷载作用时，剪力滞效应是指桥梁箱梁中的初始剪力和位移响应之间存在的时间差。
当荷载作用到达桥梁时，桥梁并不会立即产生最大剪力响应，而是逐渐增大，直到产生稳定的值。
这是因为在荷载作用下，连续箱梁桥的刚度会发生变化，产生剪力滞效应。
剪力滞效应的产生与连续箱梁桥的材料特性、几何形状以及车辆速度等因素密切相关。
在实际工程中，我们可以通过有限元分析等方法来研究剪力滞效应的具体表现。
根据研究结果，可以采取相应的措施来减小剪力滞效应对桥梁结构的影响。
对于连续箱梁桥的设计和施工，需要考虑剪力滞效应对桥梁安全性的影响。
在进行结构设计时，应充分考虑剪力滞效应的存在，增加桥梁的承载能力和稳定性。
在施工过程中，应注意控制桥梁的荷载，避免过大的荷载对桥梁结构造成破坏。
此外，连续箱梁桥的维护和监测也非常重要。
定期对桥梁进行检查，及时发现和修复因剪力滞效应而引起的结构损坏。
通过维护和监测，可以确保连续箱梁桥在汽车荷载作用下保持稳定和安全。
综上所述，汽车荷载作用下连续箱梁桥的剪力滞效应会对桥梁的结构稳定性和安全性产生一定影响。
在桥梁的设计、施工和维护中，需要考虑剪力滞效应的存在并采取相应的措施来保证桥梁的稳定和安全。
未来的研究还可以进一步深入剖析汽车荷载作用下连续箱梁桥的剪力滞效应，并提出相应的分析方法和改进措施，以提高桥梁结构的性能和安全性。
单箱三室连续-刚构箱梁桥的剪力滞效应
图 １ 三维变截面梁单元模型示意图
Ｆｇ． Ｔ ａ ｒ ｅ ｔｏ Ｄ ａ ｅｅ ｅ ｔｍ ｏ ｌ ｉ Ｉ ｐｅ ｃｉ ｎ ３ ｂｅ ｍ ｌｎｌｎ ｄｅ ｓ
共有 ｌ １ 个 结 点 ，３ ８ ０ ３ ８个单 元 ． 维板 壳 、 单 元组 三 实体 合 模 型 中 ， 体采 用 板 壳 单元模 拟 ， 隔板 、 、 台 梁 横 墩 承
收 稿 日期 ：０ ５ １— ９ ２ ｏ — ２ １ 作 者 简 介 ： 艳 （ ９ ３一）女 ， ｌ 临沂 人 ， 士 ， 师 ， 郯 １７ ， Ｌ东 ｌ 硕 讲 主要 从 事 桥 梁 分 析理 论 研 究
薄壁箱梁 ， 尤其是宽翼缘薄壁箱粱 的剪力滞效应
分 析是 工 程结 构 问题 中的 一个 突 出 的问题 ， 多学 者 许 在 这 方 面进 行 了大 量 的研 究 工作 ， 已经 取 得 了较 为 精 确 的计算 成 果 ． 这些 成 果均 以较 简单 的单 箱单 室 但 截面 箱 粱 为研 究 对象 ， 对 于较 为 复杂 的单 箱 多 室截 而 面箱 粱 ， 有参 考价 值 的计算 成果 比较少 ． 具 鉴 于此 ， 文 以一座 典型 的单箱 三 室连 续 一刚构 本 组 合 桥 梁 为 背 景 ，为 了 准 确分 析 剪 力 滞 效 应 在 该 桥 ２ ８ｍ宽箱 室 顶 板 上 的分 布情 况 ， 考虑 桩 一土相 互作 用
ｃ 一 ２ 粱高 ２４ｍ一 ． ｎ ｍ １０ｃ ｍ， ． ５５ １
２ 有 限元模 型 的建 立
２１ 桩 一土相 互作 用模 型 ． 美林 大 桥 ２ ３号 墩基 础 为 群桩 基 础 ， 上 板式 桥 、 其
墩 与 主梁结 构钢结 形 成刚 构 ．为７ 模 拟桩 一土的 相 伴确 互 作 用 ， 定 承 台 与群 桩 顶 的联 接 为 刚 性 ， 假 群桩 顶 部
箱梁的剪力滞效应研究方法与展望
箱梁的剪力滞效应研究方法与展望摘要：本文介绍了国内外研究箱梁剪力滞效应的主要理论和研究成果，比较其适用性和优缺点，并对今后箱梁剪力滞的研究进行展望，为以后对箱梁剪力滞效应的研究提供了研究方向。
关键词：箱梁；剪力滞效应；方法；Researchmethodandoutlook forshear lageffectinboxgirderLi Zhen-xingLiao You-hongAbstract:Maintheoriesandresearchachievementsobtainedbyresearchersathomeand abroadonshear-lageffectinboxgirderarepresentedinthepaper.Bycomparingtheapplicability,adv antagesaswellasdisadvantagesandbylookingforwardtothefutureresearch,thepaperprovi desdirectionforthefutureresearchonshear lageffectinboxgirder.Keywords:：boxgirder;shear lageffect;method一、引言随着交通事业的发展以及城市化速度的加快,桥梁在日益繁忙的公路和城市交通中显得越来越重要。
许多新的桥型、大跨宽桥以及特宽桥相继出现,各种桥梁截面形式纷纷被采用,其中箱形截面形式就是常被采用的形式之一。
箱梁截面形式具有横向翼缘板宽、腹板间距大和箱壁薄等特点，在横力弯曲作用下会产生明显的剪力滞效应，造成翼板与腹板交界处产生应力集中，导致相应部位出现横向裂缝，严重时有可能威胁到桥梁结构的安全。
因此，进行剪力滞效应分析对于明晰剪力滞效应现象和保证桥梁结构安全具有实际意义[1][2]。
“剪力滞效应”是开口的“∏”形梁、“T”形梁或闭口的箱形梁，在纵向对称荷载作用下，由于翼缘板中剪切变形的不均匀性，导致纵向正应力沿翼缘板宽度方向呈曲线分布，其间存在着剪力沿横截面分布不均匀现象，即剪力滞后现象[3]。
大跨径应力砼连续刚构宽箱梁桥剪力滞效应分析
中图分类号 ： ４ ８ Ｕ ４
文献标识码 ：
预应 力混凝土连续 刚构桥具有较大 的抗 弯刚度和抗扭刚度 ， 各点的剪力滞系数 ， 它即类似于经典定义 中的剪力滞系数 ，同时 受力性能好 ， 跨越 能力大 ， 桥上视野开阔等优点 ， 而被广泛应用的 也 考虑 了空 间结构分析 的特点。按 照剪力滞系数 的定义 ，当＞ｌ
箱粱的剪 力滞进 行分析
３１ ． 有限元分析计算假定 对某高速公路上的一大跨预 应力混凝土连续刚构宽箱梁桥进 行平面 和空间有限 元计算 ，计算假 定如 梁 体为匀 质弹性体
考虑剪切变形所求得的法向应力
， 例哥 琏 尸 舅 丌 ＿ 酬 ｔ ｊ 侍 嚣Ｉ Ｚ Ｊ ａ
（ 即认为梁体材料变形前后处于弹性状态）平面杆系有限元计算 ， 时仍然认为梁体各截面满足平截面假定。
五茸
图２某大跨 度预应 力砼连续 刚构宽 箱梁桥 示意 图
３ 连续刚构宽箱粱剪力滞效应分析 ．
箱粱剪 力滞 效应的理论分 析方法较 多Ｉ ３ Ｉ ｔ ｌ ，如弹性 理论解 ｌ 法、 比拟杆法 、 能量变分法和数值分析法等 ， 而数值分析法 中的 有限单元法是解决 各种复杂工程问题的一种有效方法 。因此 ， 以 上述预应 力砼连续刚构桥为例 ， 利用有限单元法 ， 对连续刚构宽
初等粱理
ｌ
；
・ ）正剪力＇ 浠
图１ 剪力滞理论
１ 剪力滞效应概述 ． 大跨径连续 刚构 在对称纵 向荷载 作用下 ， １截面将产生 纵向 翘曲位移， 并且顶底板横向不同位置产生纵向位移差。由于上 卜 翼缘的剪切变形导致对称荷载弯 曲引起的法向应力呈非均匀分布 状态 ，即剪 力滞后现象。如果翼缘与腹板处的正应 力大于 初等梁 理论计算的理论值， 称之为正剪力滞，如果翼缘与腹板处的正应 力小于初等梁理论 计算 的理沦值 ，称之 为负剪力滞 ，如 图ｌ 。因 此住设置预应力筋时应该考虑 由剪力滞引起的法 向应力的不均匀 性， 否则按等问距等预应 力布置力筋 ，可能造成在应 力分布最大 处预加 力不够 ， 导致混凝 土开裂 。为 ， 】 方便地描 述箱形梁 的剪 力滞效应 ， 引进剪 力滞 系数的概念隋限 ００４ ． １
刚构一连续组合单箱室桥剪力滞效应分析
郑
宇： 刚构 一 连续组合单箱室桥剪力滞效应分析
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一 赧聪
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系数最大 ， 最大值为 １ ． １ ５ ， 底板 的剪力滞 系数最 大 值为 １ ． ０ ７ ， 顶板的变化比底板显著 。 边跨断面顶底板各关键点 的剪力滞系数分布如
图１ ４和 图 １ ５所示 。
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（ ａ ） 顶板 Ⅲ 惦 ∞ ％ ∞
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图１ ２ 次边跨跨 中各关键点 的剪力滞 系数
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连续刚构桥箱梁的剪力滞效应
在连续刚构桥建设中，能适应较宽桥面要求的单箱单室箱形截面梁被广泛采用，箱梁截面形式具有横向翼缘板宽、腹板间距大和箱壁薄等特点，但剪力滞效应很明显，造成局部应力集中，导致相应部位出现横向裂缝，重时有可能威胁到桥梁结构的安全。
连续刚构桥施工监控的计算模型一般采用平截面假定，利用杆系程序进行整体纵向计算，无法考虑剪力滞效应，只是根据经验加大剪力滞系数来计算，既不安全也不经济。
因此，进行剪力滞效应分析对于明晰剪力滞效应现象和保证桥梁结构安全具有实际意义。
本章依托安哥拉马塔拉特大桥施工监控项目，以能量变分法理论为基础，以施工监控数据为依据，有限元模型数据为参考，对单室单箱连续刚构桥施工阶段剪力滞进行研究分析，总结全桥施工阶段分布剪力滞效应规律，及影响因素分析，基于这些结果对连续刚构桥的施工给出了合理建议，对于同类型桥梁的剪力滞效应的研究和初步设计具有参考意义。
1.1.1 连续刚构桥箱梁的剪力滞效应概述
1.1.1.1 箱型梁剪力滞效应
根据初等梁理论中的平截面假定，不考虑剪切变形效应对纵向位移的影响，箱梁的两腹板处在对称竖向荷载作用下，沿梁宽度方向上、下翼板的正应力是均匀分布的。
但由于在宽翼箱梁中沿翼缘板宽度方向剪切变形的非均匀分布，引起弯曲时腹板的翼板纵向位移滞后于近肋板处的翼板纵向位移，而弯曲正应力的横向分布呈曲线形状。
这种由翼缘板的剪切变形造成沿宽度方向弯曲正应力的非均匀分布，在美国称为“剪力滞效应”，英国则称为“弯曲应力离散”。
靠近腹板处的纵向应力若大于靠近翼缘板中点或悬臂板边缘处的纵向应力，称为“正剪力滞”；反之，则称为“负剪力滞”。
1.1.1.2 剪力滞效应国内外研究现状
近几十年来，国内外许多学者致力于该课题的研究，分别从解析理论、数值解法和模型试验等方面对剪力滞问题提出了许多新设想和新理论，获得了许多研究成果，解决了不少实际桥梁中的问题，部分成果已纳入到我国最新版桥涵规范之中。
一、解析理论
基于弹性力学原理的解析理论，研究剪滞效应的方法主要有弹性理论解法、比拟杆法及能量变分法等分析方法。
1、弹性理论解法
（1）调谐函数法：以肋板结构为基础，取肋板和翼板为隔离体，肋板由初等梁理论分析，而翼板由平面应力分析，用逆解法求解应力函数，然后根据肋板
和翼板之间的静力平衡条件和变形条件，建立方程组，求解未知数，从而得到翼板的应力和挠度解。
（2）正交异性板法：将肋板结构比拟成正交异性板，其肋的面积假定均摊在整个板上，然后应用弹性薄板理论，从边界条件出发，导出肋板结构的应力和挠度公式，获得剪滞问题的解。
（3）折板理论法：将箱梁离散为若干矩形板件，以弹性力学中平面应力状态理论和板弯曲理论为基础，利用各板件连接处的变形协调和静力平衡条件建立方程组进行求解。
2、比拟杆法
比拟杆法是将处于受弯状态的箱梁结构比拟为只承受轴向力的杆件与只承受剪力的系板的组
合体。
然后根据杆与板之间的平衡条件和变形协调条件建立起一组微分方程，每块翼板中所
产生的剪力滞特性，可以通过理想化加劲杆的内力来确定。
3、能量变分法
能量变分法从假定箱梁翼板的纵向位移模式出发，以梁的竖向位移和描述翼板剪力滞的纵向
位移差的广义位移函数为未知数，应用最小势能原理，建立控制微分方程，从而获得应力和
挠度的闭合解。
基于弹性力学原理的解析法是分析剪滞问题的有效方法，能够获得较准确的解答，但主要用
于解决如等截面简支梁、悬臂梁等很少一部分问题，难以适应复杂结构分析的要求。
二、数值解法
1、有限单元法
有限单元法，应用 ANSYS 等各类有限元软件建立有限元模型，分析各类桥梁的剪力滞问题，
如箱梁剪力滞效应的各种参数系统的分析与研究；用参数变换法对影响曲线箱梁剪力滞效应
的主要因素分析等。
2、有限条法
有限条法是从有限单元法发展出来的一种半解析方法，与有限单元法相比，它具有简单、计
算量小的优点。
其基本思路是令求解域的一个方向为连续体，而将其在其它方向离散为条元，然后选取条元的位移函数，利用最小势能原理导出有限条法的线性方程组，进而得到位移和
应力的解。
3、有限差分法
有限差分法是在能量变分法所求得的剪滞微分方程组基础上，给出相应的有限差分格式，进
行变截面箱梁桥的剪滞分析。
4、有限段法
有限段法也是从有限单元法发展出来的一种半解析法。
罗旗帜教授提出了一种分析剪滞效应
的有限段法，该法以剪力滞微分方程的齐次解为位移模式，建立了平面梁单元的半解析有限
段模型，将三维空间问题简化为一维空间，实现了在结构分析中自动计入剪滞效应的功能。
该法又被推广应用于斜拉桥、变截面箱梁桥及曲线箱梁桥的剪力滞分析。
数值分析法可以解决各种力学问题，随着计算机技术的飞速发展，数值分析法在剪力滞分析
中占有重要地位。
三、模型试验
科学试验是重大工程建设中必不可缺的一环，是为结构分析提供数据和结论的主要手段之一，也是检验数值理论和解析理论正确性的主要依据。
郭金琼等完成了有机玻璃制作的梁式桥模型，测试了13个方案31个截面的剪滞效应，验证了简支矩形箱梁的剪力滞理论。
我国钱塘
江公路二桥进行了1：40 的桥梁结构模型试验研究了变截面多跨连续梁的剪滞效应，并提出
了简化的计算方法。
铜陵长江公路大桥进行了1：50 的桥梁整体模型试验，对斜拉桥的剪力
滞计算提供了重要的依据。
1.1.2 基于安哥拉马塔拉特大桥的施工监控模型可靠性分析
针对安哥拉马塔拉特大桥左线，本项目采用可靠的监控仪器、合理的测点布置，及时的对其应力应变的实时数据进行采集，结合有限元软件Midas Civil 和Midas Fea的有限元空间和杆系模型计算的理论值进行对比，对该桥施工过程中不同悬臂长度下以及合拢成桥后的不同荷载工况下的剪力滞效应分布规律进行分析总结。
1.1.
2.1 工程概况
安哥拉马塔拉特大桥跨越马塔拉水库下游的一座特大桥梁，该桥位于安哥拉梅龙盖省马塔拉水库。
桥梁起点桩号为K121+654~K122+330，桥梁总长676m(含桥台)，跨径布置为3.0m（桥台）+3×30m（简支T梁）+（95+180+95）m（连续刚构）+4×30（先简支后连续组合T梁）+3×30m（简支T梁）+3.0m（桥台）桥梁平面位于直线上，横坡为单向2%，最大纵坡为
2.5%。
3跨预应力混凝土连续刚构桥，全长370m。
主桥主梁采用单箱单室变截面预应力混凝土连续箱梁，箱梁顶板宽12.0m，底板宽6.5m；主墩支点处16m长等高段梁高11.0m，跨中合拢段及边跨支点处
3.8m等高段梁高
4.5m，其余梁高按1.8次抛物线规律变化。
跨中及边跨底板厚32cm，主墩支点处底板厚120cm，箱梁底板厚度按1.8次抛物线规律变化。
箱梁腹板采用分段等厚规律变化，厚度由跨中向支点分段采用50cm、70cm、90cm。
主梁采用三向预应力结构。
主墩采用双肢薄壁空心墩，下部基础采用承台接群桩基础，桩基按钻孔灌注桩设计。