挂篮检算
挂篮检算
GL 三角挂篮检算书1检算简化计算模式对挂篮主要构件按《铁路桥涵施工技术规范》的要求，进行强度、刚度和稳定性的检算。
三角形挂篮承重主构架由两片三角形桁架组成，顶部靠桁架横联连接，故取其中一片分析即可。
三角形挂篮主构架简化结构图式为一个杆件仅受轴向力作用的标准三角桁架，见图7.10。
为简化及安全起见，假设悬灌梁段施工荷载均布在CD 范围内（即假定前、后吊点承受相同的力，但纵梁检算另外假设），加载总重量为最大悬灌梁段重量的1.4陪考虑，同时考虑混凝土比重按2.6t /m3计算。
经查施工设计图，最大悬灌重量梁段为1＃块，重量为2.6t /m3×53.346 m3=138.7t ，取为140t ，则G=1.4×140t=196t 。
其中后端作用力相继通过纵梁、后横梁及后吊带传递至已浇灌的梁段上，不对主桁架发生作用；前端经纵梁、前下横梁、前吊带、前上横梁将力传递至主构架上的D 点位置。
由于仅考虑其中的一片桁架作为分析对象，则：t t G G F D 4919641412121=⨯==⨯=2主桁架支承点反力计算及后锚系统的检算计算图式见图7.10所示。
0=∑A M()kN t t F F DC 4.103444.103495.45.95.40.55.4==⨯=+=0=∑C M kNt t F F D A 4.54444.54495.455.45==⨯==校核：CD A F t F F ==+=+44.1034944.54FA 所受的拉力由后锚系统的6根Φ25冷拉Ⅳ级粗钢筋承担。
6根υ25冷拉Ⅳ级粗钢筋的容许拉力为：6×（π/4）×2.52×525×10=154625.1kg=154.625t ＞54.44t ，满足要求。
抗倾安全系数：K=154.625÷54.44=2.84＞[K]=2，满足要求。
3主桁架杆件内力计算及其检算杆件内力计算结果见图7.11所示。
武广铁路三角挂篮检算
三角挂篮设计力学检算根据三角挂篮设计方案，需对有关结构进行力学检算，一方面保证施工质量和施工安全，另一方面取得相关技术参数，以指导施工。
一、检算内容①I63a工字钢主梁强度、剪力和刚度检算；②7710mm×230mm×20mm（16Mn钢）斜垃带强度检算；③八三式军用支墩2#杆件强度检算。
二、力学计算模型用平面梁单元的模式，采用有限元的方法（ANSYS结构计算软件）对80m跨三角挂篮结构进行计算。
结构计算简图如下：（4.15，4）807.3KN （0，0）（4.15，0）（8.3，0）三、各种杆件及荷载参数V=60.739m3，砼重G=60.739×26.25=1594KN，挂篮内模重200KN，前吊点竖向力P=（1594+200）/4×1.8=807.3KN。
②I63a工字钢主梁：E=210Gpa，I=93916.18cm4,W=2981.47cm3,〔б〕=170Mpa, 〔τ〕=100Mpa,I/S=54.17cm，理论质量121.6kg/m；③八三军用支墩2#杆件：E=210Gpa,I=8090cm4,W=735cm3,〔б〕=240Mpa, A=78.1cm2，理论质量75kg/m，（单根承载力182t）；④断面230mm×20mm（16Mn钢）斜拉带： A=46cm2,〔б〕=230Mpa,理论质量75kg/m。
四、ANSYS有限元计算软件计算结果输出（一）轴力N（KN）（二）弯矩M（KNM）（三）剪力Q（KN）（四）挠度（m）（五）内力及变形计算结果说明①I63a工字钢主梁跨中弯矩最大，最大弯矩M max=691.891KN.M最大剪力位于后锚点处，最大剪力Q max=1978KN②八三军用支墩2#杆件轴力N=-1358KN（受压杆件）③16Mn钢斜拉带轴力N=718.728KN（受拉杆件）④结构挠度前吊点挠度为0.035089m六、计算结果分析比较（一）I63a工字钢主梁①б＝M max/W＝691.891×103÷（2×2981.47×10-6）＝116Mpa ＜〔б〕=170Mpa（主梁强度满足要求）②主梁后锚点为抗剪最不利位置，采取如下图所示加强断面：τmax＝Q max/(dI/S)=1978×103÷(2×54.17×45×10-5)=40.6 Mpa ＜〔τ〕=100Mpa（满足抗剪强度要求）(二)八三军用支墩2#杆件强度条件б＝N/A＝1358×103÷（78.1×10-4）＝173.9Mpa＜〔б〕=240Mpa （满足抗压强度要求）（三）16Mn钢斜拉带强度条件及插销抗剪强度条件①б＝N/A＝718.728×103÷（2×46×10-4）＝78.1Mpa＜〔б〕=230Mpa（满足抗拉强度要求）②Ф60插销抗剪强度检算τmax＝4Q max/3A=4×718.728×103÷2÷(3×2×28.26×10-4)=85Mpa＜〔τ〕=100Mpa（满足抗剪强度条件）。
xxx特大桥60m 100m 60m连续箱梁施工挂篮检算
特大桥60m+100m+60m连续箱梁施工挂篮检算书计算：复核：审核：审批：2007.12.10xxxxx特大桥挂篮检算基本资料一、60+100+60m跨径1、0#块长14m，共计13段，最大梁段长4m，最小梁段长2.5m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分段：3.5×2+2.75×1+3×3+3.25×1+3.5×4+4×2；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧20cm共40cm考虑设调整块，按4m长梁段考虑在内模顶板设三角块，单只挂篮设计1块，端部2.5m梁段渐变20cm，模型现做；5、0＃块模型按4.5m+6.2m+4.5m三段考虑；6、检算时按12＃块（4m），8＃块（3.5m），4＃块（3.0m），1＃块（2.5m）分别检算；7、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑。
二、40+60+40m双线连续梁1、0＃块长9m，最大梁段长4.25m，最小梁段长3m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分7段：3×1+3.25×1+3.5×1+4.25×3+4×1；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧16cm共32cm考虑设调整块，按4.25m梁段考虑在内模顶板设三角块，单T共4只，单只可调32cm，端部2.9m 梁段渐变12cm共24cm，模型现做；5、0＃块模型按2+2.7+3.7+2.7+2m考虑；6、检算时按4＃块（4.25m），3＃块（3.5m）分别检算；7、截面梁高按6.05m～3.05m综合考虑。
三、综合以上两种桥型基本情况，挂篮设计时考虑使用同一套挂篮，综合考虑后设计基本资料如下：1、最大梁段长度为4.25m，最小梁段长度为2.5m；2、板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m，顶板厚40cm；3、外膜设计分段为：2+2.7+2.7+2.7+2.7+2，另做2.0+2.0（40+60+40m）桥专用0＃块调整段模型；4、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑，可分段；5、腹板厚渐变，分别考虑调整块；6、内模分节以利张拉；7、前上横梁内滑梁吊带处考虑设置槽口以利内滑梁间距改变；8、检算时按A桥1＃块（2.5m）、4＃块（3.0m），8＃块（3.5m），12＃块（4m），B桥4＃块（4.25m）分别检算。
挂篮检算(修改)
挂篮检算一、检算依据1、《合武施图修（桥）-37》(铁四院2006年二月)2、《肆桥设(2005)2012-Ⅷ》(铁四院2005年五月)3、《钢结构》黎钟、高云虹编高等教育出版社1990年11月出版4、结构计算程序SMSOLVER二、参数取值3.1、荷载类型( 1 )模板、支架自重( 2 )新浇注混凝土的重力( 3 )施工人员和施工材料，机具等行走或运输或堆放荷载。
( 4 )振捣混凝土时产生的荷载( 5 )新浇混凝土对侧模的压力3.2、荷载组合⑴检算底模强度检算：（1）+（2）+（3）+（4）刚度检算：（1）+（2） ⑵侧模板检算强度检算：（4）+（5） 刚度检算：（5） 四、检算 1、底模检算 1.1、底模面板 1.1.1、检算说明底模面板检算分腹板处底模面板检算和底板处底模面板检算，检算时以1#浇筑混凝土时为控制工况，以1#段最大截面为检算荷载控制截面。
检算时面板宽度按1m 考虑。
1.1.2、检算模型q1.1.3、腹板处横桥向加劲肋间距L=0.17m腹板处梁体砼自重:q1=6.125*26.5=162KN/m 2施工人员、施工料具运输、堆放荷载：q2=1KN/m 2 振捣砼产生的冲击荷载：q3=2KN/m 2强度检算时：q=(q1+q2+q3)*1=165m kN / 刚度检算时：q=q1*1=162m kN / 1.1.4、底板处横桥向加劲肋：L=0.34m底板处梁体砼自重：q1=1.287*26.5=34KN/m 2 强度检算时：q=29.02m kN / 刚度检算时：q=24.52m kN / 4.2.1.3、检算结果 ⑴腹板处 a 、正应力：[]MPaMPa WM ww 145102=<==σσ 可b 、剪应力：[]MPaMPa AV 854.2===ττ 可c 、变形mmmm EIqLf 5.15.038454==可⑵底板处 a 、正应力：[]MPaMPa WM ww 14570=<==σσ 可b 、剪应力：[]MPaMPa AV 851=<==ττ 可c 、变形mmmm EIqLf 5.12.138454==可4.1.2、底模[80×43×5检算 4.1.2.1、检算说明底模[80×43×4.5控制工况为1#段浇筑混凝土状态，检算时以1#浇筑混凝土为检算荷载控制段，以1#段最大截面为检算荷载控制截面。
挂篮检算
杭州湾盐平塘2号桥挂篮受力计算一、挂篮桁架各杆件重量1、前撑杆G1（2根长5.579米[25b槽钢）G1=365.4 kg2、前拉杆G2（2根长4.921米[20b槽钢）G2=260.8 kg3、后拉杆G3（2根长6.788米[20b槽钢）G3=361 kg3、水平横杆G4（2根长6.0米[32b槽钢）G4=579.4kg5、竖杆G5（2根长3.908米[20b槽钢）G5=201.4 kg6、前吊梁G9（2根长15.83米40#工字钢）G9= 2095.6kg7、后锚梁G10（2根长9.2米40#工字钢）G10= 1352 kg8、前吊杆重（φ32精扎螺纹钢）6.313×（4×11+2×7+4×8）=568.2 kg9、桁架系杆（[10槽钢）1500kg10、侧模、底模重量8400+5200=13600kg二、挂篮桁架走行抗倾覆检算走行方式：挂篮桁架与模板分两次走行。
以竖杆G5下为支点，忽略节点板影响，则：M1=（2095.6×5+365.4×2.5×2+260.8×2.5×2+1500×1+568.2×5）×10 =179.5KNmM2=（361×3×2+579.4×3×2+1352×6）×10=137.54KNm如达到抗倾覆系数2.0，则后锚梁配重为：（2M1-M2）/（6×10）=1.6t我部采用两个混凝土预制块作配重，每个预制块重0.8吨，共1.6吨，每个混凝土预制块长1.0米，宽1.0米，高0.4米，内放上、下网片，中心留出φ50mm 孔。
挂篮行走过程中实际抗倾覆系数为2.1。
三、挂篮桁架主要构件内力检算杭州湾盐平塘2号桥悬灌施工最重节块140吨，模板系统重18.1吨。
故挂篮桁架承重为140/2+18.1/2=79.05吨，考虑其它荷载及冲击力，挂篮桁架荷载按100吨检算：对于G1杆承受的压力F1为：4/5.59=（1000×103）/F1 ，F1=1.398×106N对于G2杆承受的拉力F2为：4/5.22=（1000×103）/F2 ，F2=1.305×106N对于G1产生的压应力为（查表得[25b截面积为39.91cm2 ]：由于两槽钢宽为226mm，则：λ=5.579/0.226=24.7查《建筑施工计算手册》P1275页φ=0.972σ1=N/φA=（1.398×106）/（0.972×2×39.91×10-4×2）=90.1Mpa＜215Mpa（可）对于G2产生的拉应力为（查表得［20b截面积32.83cm2］：σ2=N/A=（1.305×106）/（2×32.83×10-4×2）=99.37Mpa＜215Mpa（可）对D点进行受力分析，ΣF D=0，得：F2×sin73.301=F3×sin56.31F3=1.502×106N （拉力）F5= F2×cos73.301+ F3×cos56.31=1.208×106N (压力)F4=F3×sin56.31=1.25×106N（压力）对于G3产生的拉应力（查表得[20b截面积32.83cm2 ]，σ3=F3/A=（1.502×106）/（2×32.83×10-4×2）=114.4Mpa＜215Mpa（可）对于G4产生的压应力（查表得[32b截面积54.9cm2]，两槽钢宽为258mm，则：λ=6.788/0.258=26.31查《建筑施工计算手册》P1275页，φ=0.97σ4=F4/φA=（1.25×106）/（0.97×2×54.9×10-4×2）=58.7Mpa＜215Mpa（可）对于G5产生的压应力为（查表得［20b截面积32.837cm2］，两槽钢宽为226mm，则：λ=3.9/0.226=17.3查《建筑施工计算手册》P1275页，φ=0.986σ5=F5/φA=（1.208×106）/（0.986×2×32.837×10-4×2）=93.3Mpa＜215Mpa（可）四、后锚杆设计计算后锚杆采用直径为32mm精扎螺纹钢，锚固在箱梁腹板两侧。
挂篮主要构件检算书_SAL
YDK161+617.80 资水特大桥（49.9+4*80+49.9）连续梁三角形挂篮主要构件检算书一、设计计算依据1 挂篮计算书计算依据1.1大桥施工图；1.2现有砼设备的搅拌、运输及灌注能力；1.3施工配合比设计资料；1.4挂篮设计时钢材容许应力按规定的1.25倍取值.单位:MPa应力种类钢号Q235 16Mn 45#钢轴向应力〔EMBED Equation.3〕172*1.25=215 200*1.25=250 210*1.25=262.5弯曲应力〔EMBED Equation.3 〕180*1.25=225 210*1.25=262.5 220*1.25=275剪应力〔τ〕100*1.25=125 120*1.25=150 125*1.25=156.25 弹性模量E 2.1*1051.5参考书目；1.5.1《路桥施工设计计算手册》周水兴编著1.5.2《钢结构设计手册》（上册）第三版1.5.3《桥梁悬臂施工与设计》雷俊卿编著1.5.4《钢结构设计规范》（GB50017-2003）1.5.5《结构设计原理》（下册）黄棠编著2 工程概况大桥主跨为（49.9+4*80+49.9）m预应力混凝土连续刚构结构，其箱梁顶板宽8.5m，箱宽4.3m，其中1#段顶板厚38cm，底板厚78cm，腹板厚60cm，梁高603.2～564.9cm。
3 桥重计算计算桥梁最重一段各块的重量：（1号段最重97T）SHAPE \* MERGEFORMAT图1--T构横截面1号段长3m，体积37.3m3，重量97t，梁高603.2～564.9cm，顶板厚度38cm，底板厚78cm，腹板厚60cm。
⑴箱梁各块体积计算：A1=2.19m3 A2=4.8m3 A3=9.99m3 A4=8.16 m3A=A1+A2+A3+A4=37.3m3⑵1#箱梁段重量计算（钢筋砼按2.6t/m3计）G=AL=37.3×2.6=97t二、三角形挂篮概述2.1 根据大桥的特点，本桥悬臂施工采用三角形挂篮。
菱形挂篮施工检算过程
(60+100+60)m连续梁菱形挂篮检算计算：复核：审核：目录1.工程概述和计算依据........................................ - 2 -1.1工程概述 (2)1.2计算依据 (2)2.计算说明.................................................. - 2 -2.1计算参数 (2)2.2计算模型 (3)2.3挂篮主要技术参数 (3)2.4挂篮设计基本参数 (4)3.主桁架计算................................................ - 4 -3．1荷载计算 ............................................. - 4 -3．2模型建立及计算........................................ - 4 -3．3压杆稳定性计算........................................ - 6 -3．4节点处销接计算........................................ - 6 -4.上前横梁计算.............................................. - 7 -4.1、承重状态............................................. - 7 -4.2、走行状态............................................ - 10 -5.后锚梁检算............................................... - 10 -5.1受力分析及计算 ....................................... - 10 -5.2.结构检算............................................. - 12 -特大桥（60+100+60）m连续梁挂篮检算1.工程概述和计算依据1.1工程概述主桥上部采用中跨100m跨预应力混凝土连续箱梁。
挂篮检算书
挂篮检算书1.1.计算依据《xx院专用图·时速350公里客运专线铁路·无咋轨道预应力混凝土连续梁（双线）跨度：32+48+32》1.2.设计规范《铁路桥涵施工规范》TB10203-2002《客运专线铁路桥涵工程技术指南》TZ213--2005《钢结构设计规范》GB5007-2003《钢结构高强螺栓连接的设计、施工、及验收规程》JGJ82-91《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-20011.3.主要技术指标梁段长度：3.45m梁段重量：1100.7KN主构架最大下挠值： 20mm前上横梁、走行梁、底模平台横梁和纵梁刚度：支撑计算跨径的1/400 底模板、外模刚度：支撑计算跨径的1/400内模刚度：支撑计算跨径的1/400工作状态抗倾覆系数：>2.0走行状态抗倾覆系数：>2.01.4.材料钢材： Q235B：[σ]=170MPa。
Q345B 用于吊带40Cr号钢：用于销轴40Si2MnV(高强精轧螺纹钢筋)：用于吊杆及锚杆。
连接材料：10.9S级钢结构用高强螺栓联结副E43XX 焊条Er49-1 CO气体保护焊丝2xx32+48+32连续梁为斜腹板梁，根据施工工序，混凝土的浇注顺序为：先底板，后腹板。
最后顶板；在浇注底板时，混凝土荷载全部由底模平台承受，浇注腹板，由于腹板为斜腹板，混凝土荷载始终竖直向下，根据力学原理可把腹板内的混凝土荷载分解为沿腹板方向，和垂直于腹板方向的两个力，分别传递给底模平台，和外侧模；浇注顶板混凝土时，翼缘板上的荷载由外侧模承担，顶板上的荷载右内模承担；具体见下图：混凝土荷载分布图由以上可得：混凝土传递给底模平台上的分配横梁荷载集度分布如下图：混凝土荷载集度 单位：2/m kN混凝土振捣荷载，施工人员与机具荷载集度为：2/5.6m kN 荷载汇总通过荷载计算，对施加在分配横梁的荷载进行汇总为：人具振砼q q q q ++= 以上可得，分配横梁总荷载集度分布如下图总体计算图式三维效果图见附图2。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
刘白高速公路第六标段新田黄河大桥挂篮构造及使用说明一、挂篮构造挂篮由底模平台、悬挂调整系统、贝雷片主梁、滑行系统、平衡及锚固系统、工作台等组成。
挂篮可悬臂浇筑长 4.5m梁段，挂篮前吊点承受的梁段最大混凝土自重荷载为54.5t。
挂篮前点承吊能力设计为75t。
一个挂篮由两片三排单层贝雷梁组成，承受梁段砼重量，挂篮钢结构总重39.6t（含模板重量），工作吊篮3t，其它件 4.5t，配重4t，全套挂篮共重51.1t。
1．底模平台和悬挂调整系统底模长度考虑梁段砼浇筑与旧梁段搭接和预施应力的操作需要，底模纵梁长 6.3m,由13根I32a及前后下横梁(2I32)组成,每根横梁有4个吊点,吊在挂篮前横梁和已成梁板的翼项与底板上,纵梁的两端以角钢做成的活动铰支承于横梁上,以便调整底纵梁的坡度,以适应悬臂梁底面坡度的变化,纵梁上为带横肋的钢模板。
前下横梁通过4根φ32精轧螺纹钢吊杆挂于贝雷梁前上横梁上,需要调整底模梁高时,以8台20t螺旋千斤顶前模梁的小锚固扁担带动吊杆,使底模升高到需要的高度。
后下横梁通过4根φ32精轧螺纹钢吊挂于已浇梁段的底板上及翼板上,底模就位后拧紧螺母,以2台20t油顶顶起扁担梁，顶力25~30t，再次拧紧螺母，松顶,该段施工完毕,再以2台20t 油顶顶起扁担梁,顶力30~40t,则螺母松动卸下底模。
2.贝雷片纵梁每个挂篮有两组三排单层贝雷梁，三排贝雷片间距为45c m 和25c m。
贝雷梁下为拖船和滑道。
3.滑行系统每组贝雷梁下有前后四个钢拖船，拖船与主梁栓接，拖船下为2P43轨。
在梁上铺短枕木，前支座下满铺钢支垫，以减少整个挂篮前支点的变形；枕木上为2P43轨，钢轨与枕木之间以道钉连接，钢轨允许接头，但并排的两根轨接头不可在同一位置；钢轨与梁间以扁担梁扣紧。
挂篮的走行用5t倒链牵引，走行速度10c m／分钟，枕木、钢轨滑道随挂篮的前进而倒用，走行时前端设防倾木垛，后端设倒链溜绳，并在挂篮走行停止时，在钢轨滑道上以“铁靴”固定拖船，以防意外。
4.压重和后锚挂篮走行时每片贝雷梁的尾部配重3t，设计抗倾覆系数2.23。
在后锚梁2I32上以6根φ32筋与梁体锚固，分别锚在梁段竖向预应力钢筋上，每根锚筋最大受力按30t设计。
二、挂篮安装顺序2#段施工前进行挂篮安装，挂篮安装采用人工辅以塔吊的方法，安装顺序为：主纵梁（临时锚固）—后锚梁—前上横梁—前下横梁、后下横梁—底纵梁—前上横梁—底模—外滑道侧模—内模。
三、挂篮走行挂篮走行时以倒链滑移。
挂篮走行分三步进行。
第一步主梁走行。
①梁段钢束张拉完后，将侧模前点（每侧使用1台10t倒链）吊挂在砼梁上；将底模前点（每侧使用1台5t倒链）吊挂在侧模上；侧模后点以2台5t倒链吊挂在砼梁上。
②后锚梁加配重6t（可用下节段施工用钢筋）。
松开吊挂前下横梁的吊杆；松开主梁、外滑道后点。
③接长钢轨滑道，取去轨道“铁靴”，并在轨道上涂抹一层黄油作润滑剂；在梁端搭设防倾木垛，安装前后5t牵引倒链。
贝雷梁牵引点在拖船上。
④梁上标注出挂篮前移位置控制线。
⑤拉倒链使贝雷梁前移并带动外滑道前进。
⑥主梁前移就位后，给拖船上“铁靴”，锚固主梁后点。
吊挂内外滑道后点。
取去前后5t牵引倒链与木垛。
第二步模板走行①松开侧模拉杆，落侧模于外滑道；②底模后点于侧模上，松开底模后点；此时底模吊挂在侧模上而侧模落在外滑道上。
③用倒链沿滑道前移模板（侧模带动底模）。
第三步底、侧模板定位①提升底模板，安装后锚杆，调整前点标高；②提升侧模锚紧后点，调整前点标高；③清洁模板；进行上节段纵向束压浆作业。
绑扎底板钢筋，安放预应力钢束管道，绑扎腹板钢筋，再安设竖向预应力筋。
第四步支立内模在底板主筋上焊接十字形钢筋，钢筋直径≮16m m，十字形横向钢筋底面高出底板顶5c m，十字形竖向钢筋下部支立于混凝土垫块上（混凝土垫块放在底模上），并与底板主筋焊接，将脚手架钢管插入十字形竖向钢筋内，并放于横向钢筋上，经调整标高，绑扎顶板钢筋，安放预应力钢束管道。
检查无误后灌筑新梁段混凝土，待混凝土达到90％强度后，张拉钢束后，重复上述步骤，滑移挂篮。
四、挂篮检算㈠、计算依据1．《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》J T J025-862．《铁路桥梁钢结构设计规范》T B10002.2-993．《钢结构》黎钟、高云虹编高等教育出版社1990年11月出版㈡、底模检算1、检算说明1.1以2#段、6#段（即 3.5m段、4.5m段）打砼状态为挂篮底模检算工况控制段，各控制段最大截面为控制工况截面。
1.2参数取值:2、荷载计算及组合①箱梁混凝土自重——参考《桥涵》下册（交通部第一公路工程总公司主编），钢筋混凝土体积含筋率≤2%时，采用25k N/m3，体积含筋率>2%时，采用26k N/m3，本工程中体积含筋率≤2%，取25k N/m3。
②底模及底纵梁自重——将计算宽度范围内的底模重量均分在底纵梁上，与底纵梁自重一起考虑。
③支架荷载——碗扣脚手架+组合钢模（仅底板处考虑，腹板处不考虑），取3k N/m2。
④施工荷载——参考《桥涵》下册（交通部第一公路工程总公司主编），取 2.5k N/m2。
⑤振捣砼产生的荷载——参考《桥涵》下册（交通部第一公路工程总公司主编），取3k N/m2。
荷载组合：计算强度时：①+②+③+④+⑤验算刚度时：①+②+③3、底纵梁、底横梁检算3.1以2#段为控制段（13#断面为控制断面）3.1.1底板处底纵梁检算⑴检算说明以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.85m 。
以跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。
⑵荷载组合钢筋砼自重：q 砼=25×(0.25+0.542)×0.85=16.83k N /m底模及底纵梁自重：q 模=18.85/6.25/4.8×0.85+0.414=0.948k N /m支架荷载：q 支=3×0.85=2.55k N /m施工荷载：q 施=2.5×0.85=2.125k N /m振捣砼产生的荷载：q 振=3×0.85=2.55k N /m⑶计算模型强度检算： q 1 =21.93k N /m ；q 2=3.073k N /m刚度检算： q 1 =19.38k N /m ；q 2=0.948k N /m⑷检算结果a 、 正应力q 1 =21.93k N /m ；q 2=3.073k N /m检算结果：R 1=52.31k N ，R 2=40.73k NM m a x =M 2=77.27k N ·m[]MPa MPa w w 14040.1365.5661027.773=<=⨯=σσ，满足要求b 、 剪应力q 1 =21.93k N /m ；q 2=3.073k N /m检算结果：V m a x =V 1=52.31k N[]MPa MPa 8092.975.521031.52=<=⨯=ττ，满足要求c 、 刚度检算q 1 =19.38k N /m ；q 2=0.948k N /m检算结果：R 1=41.55k N ，R 2=31.31k Nmm Lmm f 25.1340053004003.92==<=，满足要求3.1.2腹板处底纵梁检算⑴检算说明以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.17m 。
跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。
⑵荷载组合钢筋砼自重：q 砼=25×4.774×0.17=20.29k N /m底模及底纵梁自重：q 模=18.85/6.25/4.8×0.17+0.414=0.521k N /m施工荷载：q 施=2.5×0.17=0.425k N /m振捣砼产生的荷载：q 振=3×0.17=0.51k N /m⑶计算模型强度检算： q 1 =20.8k N /m ；q 2=0.946k N /m刚度检算： q 1 =20.29k N /m ；q 2=0.521k N /m⑷检算结果a 、正应力q 1 =20.8k N /m ；q 2=0.946k N /m检算结果：R 1=44.40k N ，R 2=33.413k NM m a x =M 2=66.38k N ·m[]MPa MPa w w 14018.1175.5661038.663=<=⨯=σσ，满足要求b 、剪应力q 1 =20.8k N /m ；q 2=0.946k N /m检算结果：V m a x =V 1=44.40k N[]MPa MPa 8042.875.521040.44=<=⨯=ττ，满足要求c 、刚度检算q 1 =20.29k N /m ；q 2=0.521k N /m检算结果：R 1=42.25k N ，R 2=31.53k Nmm Lmm f 25.1340053004005.92==<=，满足要求3.2以6#段为控制段（9#断面为控制断面）3.2.1底板处底纵梁检算⑴检算说明以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.85m 。
以跨中弯矩为最大弯矩，跨中挠度为最大挠度。
⑵荷载组合钢筋砼自重：q 砼=25×(0.25+0.397)×0.85=13.75k N /m底模及底纵梁自重：q 模=18.85/6.25/4.8×0.85+0.414=0.948k N /m支架荷载：q 支=3×0.85=2.55k N /m施工荷载：q 施=2.5×0.85=2.125k N /m振捣砼产生的荷载：q 振=3×0.85=2.55k N /m⑶计算模型强度检算： q 1 =18.85k N /m ；q 2=3.073k N /m刚度检算： q 1 =16.3k N /m ；q 2=0.948k N /m⑷检算结果a 、正应力q 1 =18.85k N /m ；q 2=3.073k N /m检算结果：R 1=48.96k N ，R 2=52.16k NM m a x =M 2=75.29k N ·m[]MPa MPa w w 1409.1325.5661029.753=<=⨯=σσ，满足要求b 、剪应力q 1 =18.85k N /m ；q 2=3.073k N /m检算结果：V m a x =V 3=52.16k N[]MPa MPa 8089.975.521016.52=<=⨯=ττ，满足要求c 、刚度检算q 1 =16.3k N /m ；q 2=0.948k N /m检算结果：R 1=37.80k N ，R 2=40.57k Nmm Lmm f 25.13400530040004.92==<=，满足要求3.2.2腹板处底纵梁检算⑴检算说明以打灰状态为控制工况状态，荷载作用宽度取0.17m 。